混凝土課后答案

1、第二章混凝土結(jié)構(gòu)材料的物理力學(xué)性能2.1我國(guó)用于鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)中的鋼筋或鋼絲有哪些 種類？有明顯屈服點(diǎn)鋼筋和沒(méi)有明顯屈服點(diǎn)鋼筋的應(yīng)力一應(yīng)變關(guān)系有什 么不同？為什么將屈服強(qiáng)度作為強(qiáng)度設(shè)計(jì)指標(biāo)？提示：我國(guó)混凝土結(jié)構(gòu)用鋼筋可分為熱軋鋼筋、冷加工鋼筋、熱處理鋼筋 與高強(qiáng)鋼絲和鋼絞線等。有明顯屈服點(diǎn)鋼筋的應(yīng)力一應(yīng)變曲線有明顯的屈服臺(tái)階，延伸率大，塑性 好，破壞前有明顯預(yù)兆；沒(méi)有明顯屈服點(diǎn)鋼筋的應(yīng)力一應(yīng)變曲線無(wú)屈服臺(tái) 階，延伸率小，塑性差，破壞前無(wú)明顯預(yù)兆。2.2鋼筋的力學(xué)性能指標(biāo)有哪些？混凝土結(jié)構(gòu)對(duì)鋼筋性能有哪些基本要求？提示：鋼筋的力學(xué)性能指標(biāo)有強(qiáng)度和變形。對(duì)有明顯屈服點(diǎn)鋼筋，以屈服

2、強(qiáng)度作為鋼筋設(shè)計(jì)強(qiáng)度的取值依據(jù)。對(duì)無(wú)屈服點(diǎn)鋼筋，通常取其條件屈服強(qiáng)度作為設(shè)計(jì)強(qiáng)度的依據(jù)。鋼筋除了要有足夠的強(qiáng)度外，還應(yīng)具有一定的塑性變形能力，反映鋼筋塑 性性能的一個(gè)指標(biāo)是伸長(zhǎng)率。鋼筋的冷彎性能是檢驗(yàn)鋼筋韌性、內(nèi)部質(zhì)量 和加工可適性的有效方法?；炷两Y(jié)構(gòu)對(duì)鋼筋性能的要求：強(qiáng)度高：強(qiáng)度越高，用量越少；用高強(qiáng)鋼筋作預(yù)應(yīng)力鋼筋，預(yù)應(yīng)力效果比低強(qiáng)鋼筋好。塑性好：鋼筋塑性性 能好，破壞前構(gòu)件就有明顯的預(yù)兆?？珊感院茫阂笤谝欢ǖ墓に嚄l件 下，鋼筋焊接后不產(chǎn)生裂紋與過(guò)大的變形，保證焊接后的接頭性能良好。為了保證鋼筋與混凝土共同工作，要求鋼筋與混凝土之間必須有足夠的粘結(jié)力。2.3混凝土的立方體抗壓強(qiáng)度是如何

3、確定的？與試件尺寸、試驗(yàn)方法和養(yǎng) 護(hù)條件有什么關(guān)系？提示：我國(guó)規(guī)范采用立方體抗壓強(qiáng)度作為評(píng)定混凝土強(qiáng)度等級(jí)的標(biāo)準(zhǔn)，規(guī) 定按標(biāo)準(zhǔn)方法制作、養(yǎng)護(hù)的邊長(zhǎng)為150mm的立方體試件，在28d或規(guī)定 期齡用標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法測(cè)得的具有95%保證率的抗壓強(qiáng)度值（以 N/mm 2計(jì)）作為混凝土的強(qiáng)度等級(jí)。試件尺寸：考慮尺寸效應(yīng)影響，試件截面尺寸越小，承壓面對(duì)其約束越強(qiáng)， 測(cè)得的承載力越高，因此，采用邊長(zhǎng)為 200mm的立方體試件的換算系數(shù) 為1.05，采用邊長(zhǎng)為100mm的立方體試件的換算系數(shù)為 0.95。試驗(yàn)方法：在一般情況下，試件受壓時(shí)上下表面與試驗(yàn)機(jī)承壓板之間將產(chǎn)生阻止試件向外橫向變形的摩擦阻力，在“套箍作用

4、”影響下測(cè)得的試件抗壓強(qiáng)度有所提高。如果在試件的上下表面涂潤(rùn)滑劑，可以減小“套箍作 用的影響”。我國(guó)規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)方法是不涂潤(rùn)滑劑的。養(yǎng)護(hù)條件：混凝土立方體抗壓強(qiáng)度在潮濕環(huán)境中增長(zhǎng)較快，而在干燥環(huán)境中增長(zhǎng)較慢，甚至還有所下降。我國(guó)規(guī)范規(guī)定的標(biāo)準(zhǔn)養(yǎng)護(hù)條件為溫度（20±3）°C、相對(duì)濕度在 90%以上的潮濕空氣環(huán)境。2.4我國(guó)規(guī)范是如何確定混凝土的強(qiáng)度等級(jí)的?提示：混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（GB50010 2010 ）規(guī)定的混凝土等級(jí)有 14 級(jí)，分別為 C15、C20、C25、C30、C35、C40、C45、C50、C55、C60、C65、C70、C75和C80。符號(hào)“ C”代表混

5、凝土，后面的數(shù)字表示 混凝土的立方體抗壓強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值（以N/mm 2計(jì)）。如C60表示混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值為 60N/mm 2。2.5混凝土在復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)下的強(qiáng)度有哪些特點(diǎn)？提示：1、雙向應(yīng)力狀態(tài)第一象限：雙向受拉，雙向受拉強(qiáng)度均接近于單向抗拉強(qiáng)度；第三象限：雙向受壓，最大強(qiáng)度發(fā)生在兩個(gè)應(yīng)力比為 0.40.7時(shí)，比單向 抗壓強(qiáng)度提高約30 %，而在兩向壓應(yīng)力相等的情況下強(qiáng)度增加為 15%20%。第二、四象限：一向受壓，一向受拉，混凝土的強(qiáng)度均低于單向受力（壓或拉）的強(qiáng)度。2、剪壓或剪拉復(fù)合應(yīng)力狀態(tài)由于剪應(yīng)力的存在，砼的抗拉強(qiáng)度、抗壓強(qiáng)度均低于相應(yīng)的單軸強(qiáng)度。3、三向受壓混凝土三向受壓時(shí)，

6、一項(xiàng)抗壓強(qiáng)度隨另兩向壓應(yīng)力的增加而增大，并且混 凝土受壓的極限變形也大大增加。三向受壓試驗(yàn)一般采用圓柱體在等側(cè)壓（側(cè)向壓應(yīng)力為 2）條件進(jìn)行。由于側(cè)向壓力的約束，軸心抗壓強(qiáng)度又較大程度的增長(zhǎng)。試驗(yàn)經(jīng)驗(yàn)公式為：CC 式中： fc'c 在等側(cè)向壓應(yīng)力 2作用下圓柱體抗壓強(qiáng)度；fc' 無(wú)側(cè)向壓應(yīng)力時(shí)混凝土圓柱體抗壓強(qiáng)度； 側(cè)向壓應(yīng)力系數(shù)，根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果取 =4.57.0 ，平均值為 5.6，當(dāng)側(cè)向壓應(yīng)力較低時(shí)得到的系數(shù)值較高。2.6 混凝土在一次短期加荷時(shí)的應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系有什么特點(diǎn)？ 提示：典型混凝土棱柱體在一次短期加荷下的應(yīng)力應(yīng)變?nèi)€可以分為 上升段和下降段兩部分。上升段（ 0C ）

7、：可以分為三個(gè)階段。第一階段 0A 為準(zhǔn)彈性階段，從開(kāi)始 加載到 A 點(diǎn)，應(yīng)力應(yīng)變關(guān)系接近于直線， A 點(diǎn)稱為比例極限；第二階段 AB 隨荷載的增大壓應(yīng)力逐漸提高，混凝土表現(xiàn)出明顯的非彈性性質(zhì)，應(yīng) 力應(yīng)變曲線逐漸彎曲， B 為臨界點(diǎn)， B 點(diǎn)應(yīng)力可以作為混凝土長(zhǎng)期受壓 強(qiáng)度的依據(jù)；第三階段 BC 為裂縫不穩(wěn)定擴(kuò)展階段，隨著荷載的進(jìn)一步增 加，曲線明顯彎曲， 直至峰值 C 點(diǎn)，峰值 C 點(diǎn)的應(yīng)力即為混凝土的軸心抗 壓強(qiáng)度 fc ，相應(yīng)的應(yīng)變稱為峰值應(yīng)變 0 。下降段（CF）:下降段曲線幵始為凸曲線，隨后變?yōu)榘记€， D點(diǎn)為拐點(diǎn)； 超過(guò)D點(diǎn)后曲線下降加快，至E點(diǎn)曲率最大，E點(diǎn)稱為收斂點(diǎn)；超過(guò) E點(diǎn)

8、 后，試件的貫通主裂縫已經(jīng)很寬，已失去結(jié)構(gòu)意義。2.7 混凝土的變形模量有幾種表示方法？混凝土的彈性模量是如何確定的？提示：與彈性材料不同，混凝土的應(yīng)力一應(yīng)變關(guān)系是一條曲線，在不同的應(yīng)力階段，應(yīng)力與應(yīng)變之比的變形模量不是常數(shù)，而是隨著混凝土的應(yīng)力變化而變化，混凝土的變形模量有三種表示方法： 混凝土的彈性模量（原點(diǎn)模量）Ec :在混凝土應(yīng)力一應(yīng)變曲線的原點(diǎn)作切線，該切線的斜率即為原點(diǎn)模量，稱為彈性模量，用Ec表示： 混凝土的切線模量E；:在混凝土應(yīng)力一應(yīng)變曲線上某一應(yīng)力值為 c處作 切線，該切線的斜率即為相應(yīng)于應(yīng)力 c時(shí)混凝土的切線模量，用 E；表示：IIEc tan 混凝土的變形模量（割線模量

9、） ec :連接原點(diǎn)o至曲線上應(yīng)力為 c處 作的割線，割線的斜率稱為混凝土在 c處得割線模量或變形模量，用E；表 示：2.8什么是混凝土的疲勞破壞？疲勞破壞時(shí)應(yīng)力一應(yīng)變曲線有何特點(diǎn)？ 提示：混凝土在荷載重復(fù)作用下引起的破壞稱為疲勞破壞。混凝土的疲勞 強(qiáng)度與重復(fù)作用時(shí)應(yīng)力變化的幅度有關(guān)。在相同的重復(fù)次數(shù)下，疲勞強(qiáng)度 隨著疲勞應(yīng)力比值的增大而增大。一次加載應(yīng)力小于破壞強(qiáng)度時(shí)，加載卸 載應(yīng)力一應(yīng)變曲線為一環(huán)狀，在多次加載、卸載作用下，應(yīng)力應(yīng)變環(huán)變的 密合，經(jīng)過(guò)多次重復(fù)曲線密合成一條直線。如果加載應(yīng)力大于破壞強(qiáng)度， 曲線凸向應(yīng)力軸，在重復(fù)荷載過(guò)程中建城直線，再重復(fù)多次加卸載，曲線 逐漸凸向應(yīng)變軸，無(wú)應(yīng)

10、力環(huán)形成。隨著重復(fù)荷載次數(shù)的增加，曲線傾角不 斷減小，最終試件破壞。2.9什么是混凝土的徐變？影響混凝土徐變的因素有哪些？徐變對(duì)普通混凝土結(jié)構(gòu)和預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)構(gòu)有何影響？提示：混凝土在荷載的長(zhǎng)期作用下隨時(shí)間而增長(zhǎng)的變形稱為徐變。影響混凝土徐變的因素有三類。a）內(nèi)在因素是混凝土的組成和配比；b）環(huán)境影響包括養(yǎng)護(hù)和使用；c）應(yīng)力條件。徐變會(huì)使結(jié)構(gòu)（構(gòu)件）的（撓度）變形增大，引起預(yù)應(yīng)力損失，在長(zhǎng)期高應(yīng)力作用下，甚至?xí)?dǎo)致破壞。同時(shí)，徐變有利于結(jié)構(gòu)構(gòu)件產(chǎn)生內(nèi)（應(yīng)）力重分布，降低結(jié)構(gòu)的受力（如支座不均勻沉降），減小大體積混凝土內(nèi)的溫度應(yīng)力，受拉徐變可延緩收縮裂縫的出現(xiàn)。2.10混凝土的收縮變形有哪些特點(diǎn)

11、？對(duì)混凝土結(jié)構(gòu)有哪些影響？提示：混凝土在凝結(jié)硬化過(guò)程中，體積會(huì)發(fā)生變化，在空氣中硬化時(shí)體積 會(huì)收縮，混凝土的收縮是一種隨時(shí)間增長(zhǎng)而增長(zhǎng)的變形。引起混凝土收縮 的原因，在硬化初期主要是水泥石凝固結(jié)硬過(guò)程中產(chǎn)生的體積變形，后期 主要是混凝土內(nèi)自由水分蒸發(fā)而引起的干縮?；炷恋氖湛s對(duì)鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)有著不利的影響。在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中， 混凝土往往由于鋼筋或鄰近部位的牽制處于不同程度的約束狀態(tài)，使混凝 土產(chǎn)生收縮拉應(yīng)力，從而加速裂縫的出現(xiàn)和幵展。 在預(yù)應(yīng)力混凝土結(jié)果中, 混凝土的收縮將導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力的損失。對(duì)跨度比較敏感的超靜定結(jié)構(gòu)（如拱 等），混凝土的收縮還將產(chǎn)生不利于結(jié)構(gòu)的內(nèi)力。2.11鋼筋和混凝土之間

12、的粘結(jié)力主要由哪幾部分組成？影響鋼筋與混凝 土粘結(jié)強(qiáng)度的因素主要有哪些？鋼筋的錨固長(zhǎng)度是如何確定的？ 提示：鋼筋和混凝土的粘結(jié)力主要由三部分組成。第一部分是鋼筋和混凝 土接觸面上的化學(xué)膠結(jié)力；第二部分是鋼筋與混凝土之間的摩阻力；第三 部分是鋼筋與混凝土之間的機(jī)械咬合力，這是變形鋼筋與混凝土粘結(jié)的主 要來(lái)源。影響鋼筋與混凝土粘結(jié)強(qiáng)度的因素有很多，主要有鋼筋表面形狀、混凝土 強(qiáng)度、保護(hù)層厚度和鋼筋凈距、鋼筋澆筑位置、橫向鋼筋和側(cè)向壓力?；炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010 2010 )規(guī)定，縱向受拉鋼筋的錨固 長(zhǎng)度作為鋼筋的基本錨固長(zhǎng)度lab，它與鋼筋強(qiáng)度、混凝土強(qiáng)度、鋼筋直徑 與外形有關(guān)，按下式計(jì)

13、算：或式中：fy、fpy 普通鋼筋、預(yù)應(yīng)力筋的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值；ft 混凝土軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，當(dāng)混凝土的強(qiáng)度等級(jí)高于 C60 時(shí)，按C60取值；d 錨固鋼筋的直徑；錨固鋼筋的外形系數(shù)。一般情況下，受拉鋼筋的錨固長(zhǎng)度可取基本錨固長(zhǎng)度?？紤]各種影響鋼筋 與混凝土粘結(jié)錨固強(qiáng)度的因素，當(dāng)采取不同的埋置方式和構(gòu)造措施時(shí)，錨 固長(zhǎng)度應(yīng)按下列公式計(jì)算：1 a lab式中l(wèi)a受拉鋼筋的錨固長(zhǎng)度；a錨固長(zhǎng)度修正系數(shù)。經(jīng)修正的錨固長(zhǎng)度不應(yīng)小于基本錨固長(zhǎng)度的0.6倍且不小于200mm。2.12傳統(tǒng)的鋼筋伸長(zhǎng)率（3 5、血 或Sioo ）在實(shí)際工程應(yīng)用中存在哪些問(wèn) 題？試說(shuō)明鋼筋總伸長(zhǎng)率（均勻伸長(zhǎng)率）3gt的意義和測(cè)

14、量方法。參見(jiàn)圖2.5，某直徑14mm的HRB500級(jí)鋼筋拉伸試驗(yàn)的結(jié)果如表 2.3所示，若 鋼筋極限抗拉強(qiáng)度c b=661N/mm 2、彈性模量 Es=2 xi05N/mm 2，試分 別求出3 5、3io、3ioo和3gt的值。表2.3 HRB500級(jí)鋼筋拉伸試驗(yàn)結(jié)果（單位：mm ）試驗(yàn)前標(biāo)距長(zhǎng)度拉斷后標(biāo)距長(zhǎng)度試驗(yàn)前標(biāo)距長(zhǎng)度拉斷后標(biāo)距長(zhǎng)度lo=5d=701=92.0Lo=140L=162.4lo=10d=1401=169.5lo=1001=125.4提示：斷后伸長(zhǎng)率只能反映鋼筋殘余應(yīng)變的大小，其中還包含斷口頸縮區(qū) 域的局部變形。這一方面使得不同量測(cè)標(biāo)距長(zhǎng)度I。得到的結(jié)果不一致，對(duì)同一鋼筋，當(dāng)I

15、0取值較小時(shí)得到的值較大，而當(dāng)I0取值較大時(shí)得到的值則較??；另一方面斷后伸長(zhǎng)率忽略了鋼筋的彈性變形，不能反映鋼筋受力 時(shí)的總體變形能力。此外，量測(cè)鋼筋拉斷后的標(biāo)距長(zhǎng)度I時(shí)，需將拉斷的兩段鋼筋對(duì)合后再測(cè)量，容易產(chǎn)生人為誤差。鋼筋最大力下的總伸長(zhǎng)率gt既能反映鋼筋的殘余變形，又能反映鋼筋的彈性變形，測(cè)量結(jié)果受原始標(biāo)距 Lo的影響較小，也不易產(chǎn)生人為誤差。gt （- 士b） 100%gLoEs式中 Lo 試驗(yàn)前的原始標(biāo)距（不包含頸縮區(qū)）；L試驗(yàn)后量測(cè)標(biāo)記之間的距離；b 鋼筋的最大拉應(yīng)力（即極限抗拉強(qiáng)度）Es 鋼筋的彈性模量。由公式得1010092.0 7070169.5 140140125.4 10

16、0100100%100%100%31.4%21.1%25.4%由公式gt (- ®b) 100%得L0Esgt162.4 140140661冷 100%16.3%第四章4.13 T形截面最小受拉鋼筋配筋面積應(yīng)滿足的條件是什么？有受拉翼緣的工形截面和倒T形截面的最小受拉鋼筋配筋面積如何確定？提示:為防止發(fā)生少筋脆性破壞 ,截面總受拉鋼筋面積應(yīng)滿足 : Asminbh ;對(duì)于有受拉翼緣的工形截面和倒 T 形截面的最小受拉鋼筋配筋面積應(yīng)滿足 As min bh （bf b）hf 4.14 在鋼筋強(qiáng)度、 混凝土強(qiáng)度和截面尺寸給定的情況下， 矩形截面的受彎 承載力隨相對(duì)受壓區(qū)高度 的增加而變化

17、的情況怎樣？隨鋼筋面積的增加 而變化的情況怎樣？提示：由受彎承載力 Mu 計(jì)算公式可知 ,矩形截面的受彎承載力隨相對(duì)受壓 區(qū)高度 的增加而減小 ,隨鋼筋面積的增加而增大 .4.15 什么情況下可采用雙筋截面梁？配置受壓鋼筋有何有利作用？如何 保證受壓鋼筋強(qiáng)度得到充分利用？提示：雙筋梁使用鋼筋抗壓是不經(jīng)濟(jì)的，但是在一定條件下仍有必要采用 雙筋梁。雙筋梁的適用范圍如下：（1）梁的截面尺寸、混凝土強(qiáng)度等級(jí)受到限制，如按單筋梁設(shè)計(jì)將會(huì) 造成超筋梁；（2 ）梁截面承受變號(hào)彎矩。配置受壓鋼筋有利于提高截面延性 .為保證受壓鋼筋達(dá)到抗壓屈服強(qiáng)度x 2a/或2a/h0.4.16 雙筋矩形截面設(shè)計(jì)時(shí)， 若已知受

18、壓鋼筋面積 As' ，則其計(jì)算方法與單筋矩形截面有何異同？當(dāng) x bd時(shí)，應(yīng)如何計(jì)算？當(dāng)x 2a'時(shí)，又如何計(jì)算？ 提示：雙筋截面的受彎承載力可以分解為兩部分:第一部分由受壓混凝土合力i fcbx與部分受拉鋼筋合力fyAs1組成的單筋矩形截面的受彎承載力Mui；第二部分由受壓鋼筋合力fyAs與另一部分受拉鋼筋A(yù)s2構(gòu)成"純鋼筋截面的受彎承載力Mu2.將單筋截面部分和純鋼筋截面部分疊加，可寫成fcbxfyAsiMu2fyAs®。u1i fcbx（h。2）s）兩部分之和為雙筋截面的受彎承載力和總用鋼面積，即如果x bho說(shuō)明給定的受壓鋼筋 A不足，會(huì)形成超筋截面

19、破壞，此時(shí)應(yīng)按 A和A均未知的雙筋截面設(shè)計(jì)。如果x 2a'，表明受壓鋼筋的強(qiáng)度未充分發(fā)揮，即s fy。為簡(jiǎn)化計(jì)算，偏安全的取x 2as，則受壓混凝土的合壓力與受壓鋼筋 As的形心重合，并 對(duì)As的合力取矩，求得雙筋截面總受拉鋼筋面積為：4.17如何理解在雙筋矩形截面設(shè)計(jì)時(shí)取b ？提示：充分考慮經(jīng)濟(jì)設(shè)計(jì)原則，即使截面總用鋼量(A As)為最少。一般情況下，在充分利用混凝土抗壓作用的基礎(chǔ)上再配置受壓鋼筋，可使用鋼量最少。因此，在實(shí)際計(jì)算中，一般取b作為補(bǔ)充條件。4.18在雙筋矩形截面復(fù)核時(shí)，為什么當(dāng)x 2a'時(shí)，可按Mu fyAs(ho a$)確定受彎承載力？提示：如果x 2a&#

20、39;，表明受壓鋼筋的強(qiáng)度未充分發(fā)揮，即s fy。為簡(jiǎn)化計(jì)算，偏安全的取x 2as，則受壓混凝土的合壓力與受壓鋼筋A(yù)的形心重合，并對(duì)As的合力取矩，求得雙筋截面總受拉鋼筋面積為：MufyAs(h)as)4.19進(jìn)行截面設(shè)計(jì)時(shí)和截面復(fù)核時(shí)如何判別兩類T形截面?提示：截面設(shè)計(jì)時(shí)若M1 fcbf h； (h°hf /2)， x hf，為第一類T截面形梁;若M1 fcbf h； (hohf/2)，x hf，為第二類T截面形梁;截面復(fù)核時(shí)若 fyAs/ /i fcbfhf，x hf,為第一類T截面形梁；若 fyAs1 fcbfhf，x hf，為第二類T截面形梁；4.20比較第二類T形截面與雙筋

21、截面計(jì)算方法的異同？提示：與雙筋矩形截面類似，第二類T形截面的計(jì)算公式可以分為兩部分。第一部分相當(dāng)于b h的單筋矩形截面部分所承擔(dān)的彎矩 Mi與對(duì)應(yīng)的受拉 鋼筋A(yù)s1 ；第二部分，即受壓翼緣挑出部分 (bf b)h'f混凝土與其余部分受 拉鋼筋A(yù)s2組成的受彎承載力為 M2。分解后公式可寫為：IIifcbx fyAsi1 fc(bf b)hffyAs2xh'Mi Muiifcbc(ho) M2 Mu2fc(b'f b)hf(hoL)22兩部分之和為第二類T形截面總受彎承載力和總受拉鋼筋面積，即：4.21第二類T形截面設(shè)計(jì)時(shí)，當(dāng)xbh0時(shí)應(yīng)如何處理?提示：當(dāng)x bho時(shí)發(fā)

22、生超筋脆性破壞，此時(shí)應(yīng)當(dāng)通過(guò)增加受壓區(qū)混凝土翼 緣面積或提高混凝土強(qiáng)度來(lái)減小受拉鋼筋面積，防止發(fā)生超筋破壞。4.22試比較雙筋矩形截面、T形截面與單筋矩形截面防止超筋破壞的條件。 提示：?jiǎn)谓罹匦谓孛鏋榉乐钩钇茐膽?yīng)滿足以下條件bXbmaxs s,maxM u ,max而雙筋矩形截面的“純鋼筋截面”部分不影響破壞形態(tài)，雙筋截面受彎的破壞形態(tài)僅與單筋截面部分有關(guān)，因此，為防止其發(fā)生超筋脆性破壞，僅 需控制單筋截面部分不出現(xiàn)超筋即可，即：對(duì)于T形截面，只需考慮截面中的單筋矩形截面部分滿足：xbhoM1s,maxi fcbh0bmax4.23如圖4.35所示四種截面，當(dāng)材料強(qiáng)度相同時(shí)，試確定:（1）各

23、截面幵裂彎矩的大小次序。（2）各截面最小配筋面積的大小次序。（3）當(dāng)承受的設(shè)計(jì)彎矩相同時(shí)，各截面的配筋大小次序。截面處于即將幵裂的極限狀態(tài)，此時(shí)梁截面承受的相應(yīng)彎矩為幵裂彎矩Mcr，Mcr主要取決于受拉區(qū)混凝土的面積，故 T形截面的幵裂彎矩與具有同樣腹板寬度b的矩形截面基本相同，即M*aMcr,b。而工形和倒T形截面，由于存在受拉翼緣，其幵裂彎矩較同樣腹板寬度的矩形和T形截面要大。因此有幵裂彎矩大小關(guān)系M cr,d M cr,c M cr,b M cr,a。（2）由于最小配筋率是按Mu Mcr的條件確定的，對(duì)于矩形截面和T形截面來(lái)說(shuō)，最小配筋面積為 AAs,minbh ；對(duì)于工形和倒T形截面,

24、受拉鋼筋面積應(yīng)滿足Asminbh （bf b）hf。因此有最小配筋面積大小關(guān)系 M cr ,dMcr,cM cr ,bcr ,a（3）4.24如何理解承載力與延性的關(guān)系？鋼筋混凝土梁的配筋越多越好嗎？提示：影響受彎構(gòu)件正截面承載力的最主要因素是鋼筋強(qiáng)度和配筋率。在 配筋率較低時(shí)，隨著鋼筋強(qiáng)度的提高或配筋率的增大，承載力幾乎線性增 大，但當(dāng)配筋率較高并接近界限配筋率時(shí)承載力增長(zhǎng)的速度減慢。適筋截面梁的破壞為延性破壞，超筋截面梁與少筋截面梁均為脆性破壞。因此，并不是配筋越多越好4.25已知鋼筋混凝土適筋梁的截面尺寸如圖4.36所示，采用C30混凝土,fc 14.3N/mm2， ft 1.43N/m

25、m2，鋼筋采用 HRB400 級(jí)，屈服強(qiáng)度f(wàn)y 360N/mm2。試確定：(1)該梁的最大配筋率和最小配筋率(2)配筋為4C18時(shí)，該梁的極限彎矩(3)配筋為3C28時(shí)，該梁的極限彎矩提示:(1)最大配筋率maxXb0u0.518 1.0 14.3/360 2.06%最小配筋率 min 0.45主 0.45 1.43/360 0.18%f y(2 )計(jì)算受壓區(qū)咼度xfyAs1 fcb360 10181.0 14.3 200128.1mm xbbh00.518 405 209.8mm滿足適筋梁要求。計(jì)算受彎承載力MuxMu fyAs(h°) 360 1018 (405 0.5 128.

26、1) 124.95kN m2(3 )計(jì)算受壓區(qū)高度xbh°0.518 405 209.8mm沁 360 1847232.5mm x1fcb 1.0 14.3 200不滿足適筋梁要求，屬于超筋梁。計(jì)算受彎承載力Mu查表得s,max 0.384，故該矩形梁的受彎承載力為:Mu s,max 1fcbh2 0.384 1.0 14.3 200 4052 180.1kN m4.26已知矩形截面梁，已配置4根直徑20mm的縱向受拉鋼筋，a$ 45mm,試確定下列各種情況該梁所能承受的極限彎矩M u，并分析影響受彎承載力的主要因素.(1)b250mm250mm,混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20,HRB335級(jí)

27、鋼筋；(2)b250mm500mm,混凝土強(qiáng)度等級(jí)C40,HRB335級(jí)鋼筋;(3)b250mm500mm,混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20,HRB500級(jí)鋼筋;(4)b300mm500mm,混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20,HRB335級(jí)鋼筋;(5)b250mm700mm,混凝土強(qiáng)度等級(jí)C20,HRB335級(jí)鋼筋.解：先計(jì)算出鋼筋截面面積：As 4 1202 1256mm24（1 ）計(jì)算參數(shù)：由附表2和附表6查得材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C20混凝土fc 9.6N/mm2,ft 1.10N/mm2 HRB335 級(jí)鋼筋 fy 300N /mm2 等效矩形圖形系數(shù)1 1.0 計(jì)算截面有效高度h0已知 as=45mm,故 h0=

28、h-a s=500-45=455mm 計(jì)算截面配筋率12560.011 1.1% min 0.45 主 0.45 也 殛 0.18%bg 250 455gfy h。300 455同時(shí) 0.2%滿足條件 計(jì)算受壓區(qū)咼度x查表4.2得b 0.550坐 300 說(shuō) 157mm,fcb 1.0 9.6 250bh00.550 455 250.25mm滿足適筋梁的要求。 計(jì)算受彎承載力M ux157Mu fyAs(h0) 300 1256 (455) 141.87kN m22(2) 計(jì)算參數(shù)：由附表2和附表6查得材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值C40混凝土fc 19.1N/mm2,ft 1.71N/mm2 HRB335

29、級(jí)鋼筋 fy 300N/mm2 等效矩形圖形系數(shù)11.0 計(jì)算截面有效高度h0 已知 as=45mm,故 h0=h-a s=500-45=455mm 計(jì)算截面配筋率bAS;競(jìng) °.。11 1.1%hminh。0.45 主0.45 171 fy h0300詈 °28%同時(shí) 0.2%滿足條件 計(jì)算受壓區(qū)咼度x 杳表4.2得b 0.55078.91mm xbh00.550 455 250.25mmfyAs300 12561fcb 1.0 19.1 250滿足適筋梁的要求 計(jì)算受彎承載力M ux78.91Mu fyAs(h°) 300 1256 (455) 156.58k

30、N m2 2(3) 計(jì)算參數(shù):由附表2和附表6查得材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C20混凝土fc 9.6N/mm2,ft 1.10N/mm2 HRB500 級(jí)鋼筋 fy 435N/mm2 等效矩形 圖形系數(shù)11.0 計(jì)算截面有效高度h0 已知 as=45mm,故 h0=h-a s=500-45=455mm 計(jì)算截面配筋率Asbhbhft h1.1500zmin0.450.45 -0.13%hefy g43545525155 °011 1J%同時(shí) 0.2%滿足條件 計(jì)算受壓區(qū)咼度x 杳表4.2得b 0.482bh。0.482 455 219.31mm込 435 1256227.65mm x1fcb

31、1.0 9.6 250不滿足適筋梁的要求，屬于超筋梁。 計(jì)算受彎承載力M u查表4.2得s,max 0.366 ,故該矩形梁的受彎承載力為：Mus,max 1fcbh2 0.366 1.0 9.6 250 4552 181.85kN m(4) 計(jì)算參數(shù)：由附表2和附表6查得材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C20混凝土fc 9.6N / mm2, ft 1.10N /mm2 HRB335 級(jí)鋼筋 fy 300N /mm2 等效矩形圖 形系數(shù)1 1.0 計(jì)算截面有效高度ho已知 as=45mm,故 ho=h-a s=500-45=455mm 計(jì)算截面配筋率bh01256hfth1.15000.92 % min0.

32、450.450.18%300 455h0fyh0300455同時(shí)0.2%滿足條件 計(jì)算受壓區(qū)咼度x杳表4.2得b 0.550fyAsifcb300 12561.0 9.6 300130.83mm Xbbh00.550 455 250.25mm滿足適筋梁的要求。 計(jì)算受彎承載力M uMufyA.(h0 X) 300 1256 (455 130.83) 146.80kN m2 2(5) 計(jì)算參數(shù)：由附表2和附表6查得材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C20混凝土fc 9.6N/mm2, ft 1.10N/mm2 HRB335 級(jí)鋼筋 fy 300N /mm2 等效矩形圖形系數(shù)1 1.0 計(jì)算截面有效高度h0 已知

33、as=45mm,故 h0=h-a s=700-45=655mm 計(jì)算截面配筋率Asbh01256250 6550.77%-0.45 主-0.45 3 700 0.18% 同gfy g300 655時(shí) 0.2%滿足條件 計(jì)算受壓區(qū)咼度x杳表4.2得b 0.550込 300 1256157mm,fcb 1.0 9.6 250bh00.550 455 250.25mm滿足適筋梁的要求x157Muf冰(h0 2'300 1256 (655 2 ) 2173kN m計(jì)算受彎承載力M u4.28鋼筋混凝土矩形截面簡(jiǎn)支梁,計(jì)算跨度為6.0m,承受樓面?zhèn)鱽?lái)的均布恒載標(biāo)準(zhǔn)值20kN/m(包括梁自重),均

34、布活載標(biāo)準(zhǔn)值16kN/m,活荷載組合系 數(shù)c 0.7，采用C30級(jí)混凝土，HRB400級(jí)鋼筋.設(shè)箍筋選用直徑 8鋼筋試 確定該梁的截面尺寸和縱向受拉鋼筋 ，并繪出截面配筋示意圖.解：(1 )設(shè)計(jì)參數(shù)由附表2和附表6查得材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C30混凝土 fc 14.3N/mm2,ft 1.43N/mm2 HRB400 級(jí)鋼筋 fy 360N /mm2，等效矩形 圖形系數(shù)1 1.0，該梁的箍筋選用直徑 8的HPB300級(jí)鋼筋。(2 )計(jì)算跨中截面最大彎矩設(shè)計(jì)值 由可變荷載效應(yīng)控制的組合AAM1-(1.2gk1.4qk)l(2-(1.2 201.416)62208.8kNm88 由永久荷載效應(yīng)控制的組合

35、1212M2-(1.35gk1.4qqk)lo- (1.35201.40.716)62192.06kN m8 8取M 1和M2的較大值，即取 M M1208.8kN M(3) 估計(jì)截面尺寸b h1 1由跨度選擇梁截面高度 h=500mm(悝1 )，截面寬度b=250mm(-l ),即取簡(jiǎn)支梁截面尺寸b h =250mm500mm 。(4) 計(jì)算截面有效高度h。先按單排鋼筋布置，取受拉鋼筋形心到受拉混凝土邊緣的距離as=40mm則梁的有效高度為：h0 h as 500 40 460mm(5 )計(jì)算配筋208.8 106sM21.0 14.3 250 4600.276s,max0.384滿足適筋梁

36、的要求。1廠2一s 1 .1 2 0.276 0.331Asbh01 ¥Ty0.331 250 460 1.0 14.336021512mm由附表16，選用4 22鋼筋，As=1520mm 2(6 )驗(yàn)算最小配筋率A1.22%bh 250 500min0.45 衛(wèi)min0.18%0.2%滿足要求。4.29已知矩形截面梁，b h 250mm 500mm, as45mm,采用C30混凝(7)驗(yàn)算配筋構(gòu)造要求鋼筋凈間距為：250 20 2 8 2 22 4 35.33mm25亦3d 22mm滿足構(gòu)造要求土,HRB400級(jí)鋼筋.承受的彎矩設(shè)計(jì)值M 250kN m ,試計(jì)算該梁的縱向受力鋼筋若

37、改用HRB500級(jí)鋼筋，截面配筋情況怎樣？解：(1 )設(shè)計(jì)參數(shù)由附表2和附表6查得材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C30混凝土 fc 14.3N/mm2,ft 1.43N/mm2 HRB400 級(jí)鋼筋 fy 360N /mm2，等效矩形 圖形系數(shù)i 1.0，該梁的箍筋選用直徑 8的HPB300級(jí)鋼筋。(2)計(jì)算截面有效高度h。已知受拉鋼筋形心到受拉混凝土邊緣的距離as=45mm則梁的有效高度為：h0 h as 500 45 455mm(3 )計(jì)算配筋Mi fcbho250 10621.0 14.3 250 4550.338s,max0.384滿足適筋梁的要求。1廠2一s 1 、1 2 0.338 0.431A

38、sbh0 1 半fy0.431 250 455 1.0 14.336021947.4mm由附表16，選用4 25鋼筋，As=1964mm 2(4 )驗(yàn)算最小配筋率A1.57%bh 250 500min0.45 主min0.18%0.2%滿足要求。(5) 驗(yàn)算配筋構(gòu)造要求鋼筋凈間距為:25020 2 8 2 25 43滿足構(gòu)造要求。若選用HRB500級(jí)Asbh0 1 fTy0.431250 455“ C 14.31.0 -43525mm31.33mmd 25mm鋼 筋 fy 435N/mm21612mm2由附表16，選用4 25鋼筋，As=1964mm 2其他部分同上4.31已知矩形截面梁，b

39、h 200mm 500口比as 45mm，采用C30混凝土，HRB400 級(jí)鋼筋.梁承受變號(hào)彎矩設(shè)計(jì)值，分別為M 80kN m, M 140kN m 作用 試求.4、按單筋矩形截面計(jì)算在M 80kN m作用下，梁頂面需配置的受拉鋼筋I(lǐng)A ;按單筋矩形截面計(jì)算在M 140kN m作用下，梁底面需配置的受拉鋼筋A(yù)s.I5、 將在情況(1)梁頂面配置的受拉鋼筋A(yù)s作為受壓鋼筋，按雙筋矩形截面計(jì)算梁在M 140kN 口作用下梁底部需配置的受拉鋼筋面積As.6、比較(1)和的總配筋面積.解: (1)a.在M80kN m的作用下： 設(shè)計(jì)參數(shù)由附表 2 和附表 6 查得 fc 14.3N/mm2,fy 36

40、0N/mm2, b 0.518, 1 1.0已知s s' 45mm;截面有效高度h0500 45 455mm 計(jì)算配置截面的受壓鋼筋A(yù)s'Mi fcbho80 1061.0 14.3 200 45520.1351廠2一s11 2 0.135 0.146b 0.5181bh0fy0.146 1.0 200455空360527.75mm2 驗(yàn)算最小配筋率A 527.75 bh 200 5000.53%min0.45min1.430.45 -3600.2%0.18%滿足要求。b.在M 140kN m的作用下:設(shè)計(jì)參數(shù)由附表 2 和附表 6 查得 fc 14.3N/mm2,fy 360

41、N/mm2, b 0.518, 1已知 ss' 45mm;截面有效高度 h0 500 45 455mm1.0計(jì)算配置截面的受壓鋼筋140 1061 fcbh01.0 14.3 200 45520.2360.2360.273b 0.518皿0.273 1.0fy200 455 143360988mm2 驗(yàn)算最小配筋率A0.99%bh 200 500minmin1.430.450.18%3600.2%滿足要求。(2) 設(shè)計(jì)參數(shù)由附表 2 和附表 6 查得 fc 14.3N/mm2,fy 360N/mm2, b 0.518, 1 1.0已知 s s' 45mm ； 截面有效高度 h0

42、 500 45 455mm 已知A 527.75mm2確定截面承擔(dān)的彎矩 M 2M2fy'Ah。s') 360 527.75 (455 45) 77.9kN m確定截面承擔(dān)的彎矩M 1和所需受拉鋼筋A(yù)s1M1 M M2140 77.9 62.1kN msM162.1 104 * 61.0 14.3 200 45520.105s,max0.3841廠2一s 11 2 0.105 0.111 b 0.518xh0 0.111 455 50.505mm 2 s' 90mm為簡(jiǎn)化計(jì)算，偏安全地取 x 2 s' 90mm140 106360 (455 45)2948.5m

43、m(3)( 1)的總配筋面積為 527.75+988=1515.75mm2(2 )的總配筋面積為 527.75+948.5=1476.25 mm第五章承受彎矩設(shè)計(jì)值M360kN m.解:(1) 設(shè)計(jì)參數(shù)由附表2和附表6查得fc2 214.3N/mm ,fy 360N / mm , b 0.518, 11.0已知鋼筋分兩排放置,70mm;截面有效高度ho 600 70 530mm判別T形截面類型Mf' 砧小仇h)1.014.3 400 100(530型)274.56kN m 160kN2為第一類T形截面。計(jì)算配筋160 106M一22 0.09961 fcbf 'ho1.0 14

44、.3 400 5302s,max0.384滿足適筋梁的要求。1. 1 2 s 1-1 2 0.09960.105Asbf' ho 114 3-0.105 400 530 1.0 -y3602884.22mm由附表16，選用225鋼筋，As=982mm 驗(yàn)算最小配筋率As982bh 200 6000.82%f 0.00823600.206 b 0.5181.0 14.3滿足要求。(2) 設(shè)計(jì)參數(shù)由附表2和附表6查得fc2 214.3N/mm , fy 360N/mm , b0.518, i 1.0已知鋼筋分兩排放置,70mm;截面有效高度g600 70 530mm判別T形截面類型/cbf

45、'hfYh。hf-)1.0 14.3 400 100 (5302100)274.56kN m 260kN m2為第一類T形截面。計(jì)算配筋260 1061.0 14.3 400 53020.162s,max0.384滿足適筋梁的要求11 2 s 11 2 0.162 0.178Asbf ' h0 1 ffy0.178 400 530 1.014.33601497.34mm2由附表16，選用618鋼筋，As=1527mm 2 驗(yàn)算最小配筋率A1.27%bh 200 6000.01273601.0 14.30.32b 0.518滿足要求。（3）設(shè)計(jì)參數(shù)由附表 2 和附表 6 查得 f

46、c 14.3N/mm2,fy 360N/mm2, b 0.518, 1 1.0已知鋼筋分兩排放置,70mm;截面有效高度h0600 70 530mm判別T形截面類型Mf'吐)1.0 14.3 400 100 (530 100)2 2274.56kN m 360kN m為第二類T形截面。確定M2與As2hf'100M2,fc(bf' b)hf'(h0-) 1.0 14.3 (400 200) 100 (530) 137.28kNAs2代4' b)hf'1.0 14.3 (400 200) 1003602794.44mm確定M 1與As1M1 M M

47、2360 137.28222.72kN mM1222.72 10602771 fcbho 1.0 14.3 200 5302s, max0.38411一2一s 11 2 0.277 0.332b 0.5180.332200 5301.0 14.336021397.9mm 確定截面總配筋a 人2 As1 794.44 1397.9 2192.34mm2查附表16，受拉鋼筋選用622鋼筋，As=2281mm 2第二類T形截面不用驗(yàn)算最小配筋。第五章5.1在鋼筋混凝土無(wú)腹筋梁中，斜裂縫出現(xiàn)前后，梁中受力狀態(tài)發(fā)生哪些變化? 解答：斜裂縫出現(xiàn)以后，剪力主要由斜裂縫上端剪壓區(qū)的混凝土截面來(lái)承 受，剪壓區(qū)成

48、為受剪的薄弱區(qū)域；與斜裂縫相交處縱筋的拉應(yīng)力也明顯增 大。5.2 無(wú)腹筋梁截面受剪破壞形態(tài)有哪些？影響無(wú)腹筋梁受剪破壞的主要因 素是什么？ 解答：破壞形態(tài)有斜壓破壞、剪壓破壞和斜拉破壞三種類型。影響因素有 剪跨比、混凝土強(qiáng)度等級(jí)、縱筋配筋率、骨料咬合力、截面尺寸與形狀。5.3 箍筋的作用有哪些？與無(wú)腹筋梁相比，配置箍筋梁出現(xiàn)斜裂縫后其受 力傳遞機(jī)構(gòu)有什么不同？ 解答：（1）斜裂縫出現(xiàn)后，斜裂縫間的拉應(yīng)力由箍筋承擔(dān)，與斜裂縫相交 的腹筋中的應(yīng)力會(huì)突然增大，增強(qiáng)了梁對(duì)剪力的傳遞能力； （2）箍筋能抑制斜裂縫的發(fā)展， 增加斜裂縫頂端混凝土剪壓區(qū)面積， 使 Vc 增大；（3）箍筋可減少斜裂縫的寬度，

49、提高斜裂縫間骨料咬合作用， 使乂增加; （ 4）箍筋吊住縱筋，限制了縱筋的豎向位移，從而阻止了混凝土沿縱筋 的撕裂裂縫發(fā)展，增強(qiáng)了縱筋銷栓作用 Vd ;（5）箍筋參與了斜截面的受彎， 使斜裂縫出現(xiàn)后 aa 截面處縱筋應(yīng)力 s 的增量減小。對(duì)于無(wú)用腹筋梁，由于出現(xiàn)斜裂縫，混凝土梁的傳力機(jī)構(gòu)形成拉桿拱傳力 機(jī)構(gòu)。配置箍筋，臨界斜裂縫出現(xiàn)后，受剪模型轉(zhuǎn)變?yōu)殍旒芘c拱的復(fù)合傳 遞機(jī)構(gòu)，稱為拱桁架。5.4 影響有腹筋梁受剪破壞形態(tài)的因素主要有哪些？配置腹筋能否提高斜壓破壞的受剪承載力？為什么？解答：影響因素有剪跨比、混凝土強(qiáng)度等級(jí)、配箍率與箍筋強(qiáng)度、縱筋配 筋率、骨料咬合力、截面尺寸與形狀。剪跨比過(guò)小或剪

50、跨比雖較大但腹筋 數(shù)量配置過(guò)多，即配箍率太大，箍筋應(yīng)力達(dá)到屈服前，斜裂縫間的混凝土 斜壓桿因主壓應(yīng)力過(guò)大而產(chǎn)生斜壓破壞，箍筋強(qiáng)度未得到充分發(fā)揮。破壞 類似于受彎構(gòu)件正截面中的超筋梁。此時(shí)受剪承載力取決于混凝土的抗壓 強(qiáng)度和截面尺寸，增加配箍率對(duì)提高受剪承載力不起作用。5.5受剪承載力計(jì)算公式的適用范圍是什么？混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范(GB50010 2010 )中采取什么措施來(lái)防止斜拉破壞和斜壓破壞？防止這兩種破壞的措施與受彎構(gòu)件正截面承載力計(jì)算中防止少筋梁和超筋梁的措施相比，有何異之處？解答：為防止斜壓破壞的發(fā)生，應(yīng)符合下列截面限制條件：當(dāng)時(shí)，V 0.25 cfcbg ；當(dāng)時(shí)，V 0.2 cfcb

51、g ；當(dāng)時(shí)，按線性內(nèi)插法確定。為防止配箍率過(guò)小而發(fā)生斜拉破壞，當(dāng)Vcvftbh。時(shí)，配箍率sv應(yīng)滿足-Asv0 24上svsv minbS ，fyv，另外，還應(yīng)滿足構(gòu)造配箍要求。為防止這少筋梁和超筋梁應(yīng)滿足最大配筋率和最小配筋率的要求。5.6規(guī)定最大箍筋和彎起鋼筋間距的意義是什么？當(dāng)滿足最大箍筋間距和 最小箍筋直徑要求時(shí)，是否滿足最小配箍率的要求？解答：目的是為控制受彎構(gòu)件在荷載作用下的斜裂縫寬度，并保證必要數(shù) 量的箍筋與斜裂縫相交。5.7如何考慮斜截面受剪承載力的計(jì)算截面位置？解答：(1)支座邊緣處截面應(yīng)取支座截面處的剪力（2）截面尺寸或腹板寬度變化處截面應(yīng)取腹板寬度改變處截面的剪力（3）箍

52、筋直徑或間距變化處截面應(yīng)取箍筋直徑或間距改變處截面的剪力（4 ）彎起鋼筋彎起點(diǎn)處截面應(yīng)取彎起鋼筋起點(diǎn)處截面的剪力。5.11同第4章思考題與習(xí)題 4.28簡(jiǎn)支梁，凈跨度In 5.76m，箍筋為HPB300級(jí)鋼筋，試確定該梁的配箍。解：（1 ）設(shè)計(jì)參數(shù)由附表2和附表6查得材料強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，C30混凝土 fc 14.3N/mm2,ft 1.43N/mm2 HRB400 級(jí)鋼筋 fy 360N/mm2，等效矩形 圖形系數(shù)11.0，該梁的箍筋選用HPB300級(jí)鋼筋。（2）估計(jì)截面尺寸b h11由跨度選擇梁截面高度 h=500mm（丄I ），截面寬度b=250mm（丄丨），122即取簡(jiǎn)支梁截面尺寸b h =

53、250mm500mm 。（3）計(jì)算截面有效高度h0初選箍筋直徑為 6，由4.28知選用的縱向鋼筋為4 22鋼筋，則截面的有亠、 22效高度?。篽0500 256458mm2（4）計(jì)算支座邊最大剪力設(shè)計(jì)值由可變荷載效應(yīng)控制的組合：承受均布荷載設(shè)計(jì)值 q 1.2gk 1.4qk 1.2 20 1.4 16 46.4kN /m11V 一qln 一 46.4 5.76133.63kN22由永久荷載效應(yīng)控制的組合: 承 受 均 布 荷 載 設(shè)q 1.35gk 1.4 0.7qk 1.35 20 1.4 0.7 16 42.68kN/m11V qln - 42.68 5.76122.92kN22取較大值 V=133.63kN(5) 驗(yàn)算截面尺