龍湖水晶酈城項目塔吊基礎方案

1、 湖南省沙坪建設有限公司龍湖水晶酈城項目部塔吊基礎施工方案 湖南省沙坪建設有限公司 龍湖水晶酈城項目部2017年07月13 / 15文檔可自由編輯打印目 錄1編制依據(jù)22工程概況23塔吊編號44、塔吊避雷55塔吊選型及基礎的布置56塔吊基礎的技術要求67施工部署68主要施工方法89、塔吊基礎承載力驗算9塔吊基礎施工方案1編制依據(jù)TC5610塔吊使用說明書TC5510塔吊使用說明書塔式起重機操作使用規(guī)程塔式起重機安全標準GB5144-96安全檢查標準JGJ59-2011龍湖·水晶酈城巖土工程詳細勘察報告書2工程概況2.1工程整體概況工程名稱龍湖·水晶酈城建設單位長沙龍湖房地產

2、開發(fā)有限公司設計單位深圳市華陽國際工程設計股份有限公司建設地點本工程位于長沙市望城區(qū)，西臨金甲沖路，東臨新地東方明珠用地，北臨湘風原著一期，南臨常望路。質量要求達到優(yōu)良工程標準，符合國家現(xiàn)行行業(yè)規(guī)范要求。工程質量及技術要求應滿足包括但不限于下列國家規(guī)范及標準，同時也應滿足項目所在地其他地方性標準及龍湖集團質量標準和工藝細則要求。建設規(guī)模本工程總建筑面積約120619.66平方米（根據(jù)施工圖紙）及地下室組成基本情況本工程為本工程為龍湖·璟宸原著B區(qū)一標段，由1#、2#、3#主樓及地下室組成。本工程設計合理使用年限為50年，抗震設防烈度6度，地下耐火等級1級，地上高層住宅耐火等級1級，建

3、筑防水等級1級。建筑面積本工程總建筑面積約為：120619.66萬平方米建筑層數(shù)1#棟：地下2層，地上34層，結構高度102.85m；2#棟：地下2層，地上34層，結構高度102.85m；3#棟：地下2層，地上33層，結構高度99.95m；2.2地層及巖性根據(jù)龍湖·璟宸原著結構設計圖紙（地堪報告）塔機的基礎落在強風化巖板及中風化巖板上 指標地層洛陽鏟人工挖孔樁（旋挖樁）預制管樁夯擴樁承載力特征值fak(KPa)壓縮摸量Es(MPa)變形摸量E0(MPa)天然重度標準值（KN/M3）凝聚力CkPa)內摩擦角(度)樁極限側阻力標準值qsik(kPa)樁極限端阻力標準值qpk（kPa）樁極

4、限側阻力標準值qsik(kPa)樁極限端阻力標準值qpk（kPa）樁極限側阻力標準值qsik(kPa)樁極限端阻力標準值qpk（kPa）樁極限側阻力標準值qsik(kPa)樁極限端阻力標準值qpk（kPa）填土尚未完成自重固結18.3810尚未完成自重固結尚未完成自重固結尚未完成自重固結尚未完成自重固結耕土80Es=4.517.4151230/30/35/35/粉質粘土200Es=9.719.73520601600602000652400652000殘積粉質粘土240Es=9.719.83520651600652000702800702600全風化板巖300Es=1520.5452280280

5、0803200904400903200強風化板巖400E0=2821.565281303600130480014060001405000中風化板巖1200/23.51104022076002208000/3塔吊編號根據(jù)施工組織設計的施工部署和現(xiàn)場實際情況，現(xiàn)場布置3臺TC5610塔吊，為了便于現(xiàn)場塔吊安全文明施工的管理我項目部分別對塔吊進行編號；塔機位置為1#棟1-B/1-C軸交19-21軸，2#棟為1-Ab/1-E軸交19-21軸，3#棟為3E-3D軸交19-21軸（詳附圖）4、塔吊避雷在塔吊基礎四周圍一圈做一個環(huán)形地網，具體施工步驟：1、在塔吊基礎四周1米左右距離挖一個環(huán)形地溝（深60-8

6、0cm左右）、寬60cm左右）。2、(水平接地體）在溝內圍一圈鍍鋅扁鋼。3、（垂直接地體)地溝內每隔2.5米-3米打入1根接地棒，頂部與扁鋼焊接。4、扁鋼不低于2點與基礎焊接。具體材料：熱鍍鋅扁鋼4*40，銅包鋼接地棒2米-2.5米,保證接地電阻不大于4歐姆。5塔吊選型及基礎的布置根據(jù)施工組織設計的施工部署和現(xiàn)場實際情況，現(xiàn)場布置3臺TC5610塔吊，自由高度為40m，最大起升高度為110m，各塔吊的立塔高度均為超過附著的建筑物結構最高點10米。4.1本工程所有塔吊基礎采用人工挖孔樁，承臺直接強風化板巖上。具體如下：4.2 本工程1-3#塔吊的布置需要穿過地下室頂板，在頂板需留置2.25

7、15;2.25米的洞口。 4.2.1塔吊穿頂板具體做法塔吊位置附詳圖見附件。澆頂板砼之前洞口四周應焊接好止水鋼板，1#棟在原頂板配筋間距內底層加設10150鋼筋加強，面層附加設10140，2棟在原頂板配筋間距內底層加設10150鋼筋加強，面層附加設10140，板鋼筋也應留置后續(xù)焊接長度，同時板筋接頭位置應按03G101規(guī)范要求錯開。塔吊完成施工任務拆除之后，在洞口處支好模板，焊接、綁扎好洞口處鋼筋，經監(jiān)理驗收合格后，使用高出頂板混凝土一個標號的膨脹混凝土后澆洞口部位。4.2.2安全處理措施1. 在塔吊穿地庫頂板位置四周附近3米范圍內不應布置施工機械或堆置施工材料，以減少此處的豎向荷載；2.由于

8、塔基處標高同底板標高，固應定期做好地下室排水處理，使地下室地面不積水；3.塔吊基礎先于地庫底板施工，在施工縫處須做鋼板止水帶處理，防止底板滲水。6塔吊基礎的技術要求6.1 1#塔吊基礎采人工挖孔樁塔吊基礎類型上層主筋下層主筋混凝土（m³）重量（t）架力筋數(shù)量14600人工挖孔樁5.0×5.0×1.20米2422（HRB400）2422（HRB400）3075816.2允許在基礎與墊板之間加墊片，墊片面積必須大于墊板面積的90%，每個支腿下面最多只能加兩塊墊片。四塊預埋墊板應高出混凝土表面10mm，且保持在同一水平面上，墊板下混凝土填充率>95%，其平面度誤差

9、<1/750，其中心線與水平面垂直度誤差不大于1.5/1000。墊板允許嵌入混凝土內56mm。6.3單個塔吊四組地腳螺栓(16根)相對位置必須準確，確?；?jié)的安裝。地腳螺栓與塔身各連接處不允許焊接。7施工部署 7.1、基礎形式及配筋 1）為了保證施工過程中塔吊基礎不受積水影響，因此設計塔吊基礎承臺頂面標高平周邊場地標高根據(jù)現(xiàn)場實際土質情況及塔式起重機基座座落在強風化土質土層上，根據(jù)地質勘察報告顯示，土層承載力大于0.2MPA。從塔吊基礎的技術要求規(guī)定基礎土層承載能力不得低于0.16MPA,0.2>0.16,滿足要求。承臺基礎采用長5m，寬5m，高1.0m承臺基礎混凝土強度等級采用C

10、35。（承臺做法具體詳見附圖）3）基礎內配鋼筋雙層雙向C25200，承臺混凝土強度C35，基礎墊層厚度為100，墊層混凝土強度等級為C15（見附圖）。在塔吊基礎與板交接的處將梁、板鋼筋預留。7.2施工順序本工程工程量大、工期緊，為加快施工進度，須在地下室基礎施工前將塔吊安裝并調試檢驗完成，所以塔吊基礎的土方進場就開始開挖。塔吊基礎施工順序為：（1）塔吊坐落在地下室土方開挖澆筑混凝土墊層砌筑磚胎模磚胎模抹灰基礎防水防水保護層綁扎鋼筋、安裝止水鋼板預埋塔吊地腳螺栓澆灌塔吊基礎混凝土塔吊基礎混凝土養(yǎng)護塔吊安裝及調試、驗收。（2）塔吊沒坐落在地下室土方開挖澆筑混凝土墊層砌筑磚胎模綁扎鋼筋預埋塔吊地腳螺

11、栓澆灌塔吊基礎混凝土塔吊基礎混凝土養(yǎng)護塔吊安裝及調試、驗收。7.3施工安排7.3.1放線定出塔吊基礎位置，挖出塔吊基礎基坑土方，基坑四周根據(jù)實際情況放坡。7.3.2 用C15混凝土澆筑墊層厚100mm，基坑四周砌筑240磚胎模。7.3.3 用1：2水泥砂漿在墊層上找平，在磚胎模上抹灰。7.3.4 施工砼基礎底板的防水涂料。3mm卷材。7.3.5 用細石砼做防水保護層。7.3.6 綁扎塔吊基礎鋼筋、安裝并固定好地腳螺栓、預埋鋼板。7.3.7 澆灌C35抗?jié)B混凝土并振搗密實。7.3.8 待混凝土強度達到C35的強度值75%時，進行塔吊安裝。7.3.9塔吊基礎與相連獨基一起施工，加大基礎截面積，增加

12、承載力7.4防雷措施將塔吊基礎承臺鋼筋與塔身用鍍鋅扁鐵進行焊接，并留出接頭與地下室底板鋼筋或與相鄰擬建建筑物防雷接地進行連接。8主要施工方法8.1土方開挖8.1.1 采用機械及人工開挖方式，挖出的土應及時運走，不允許在坑邊堆土，以保證邊坡的穩(wěn)定。8.1.2 開挖到持力層后會同監(jiān)理單位、建設單位、塔吊安裝單位一起驗槽，合格后方可進行墊層的施工，并按規(guī)定做好驗槽記錄。8.1.3 塔吊基礎磚胎模砌筑后，及時進行磚胎模外側土方回填夯實，回填時注意保護磚胎模，必要時可在內側加臨時支撐。8.2 鋼筋工程8.2.1施工順序為：劃鋼筋位置線運鋼筋到使用部位綁基礎鋼筋保護層墊塊(1) 根據(jù)施工圖紙上標明的鋼筋間

13、距在墊層上劃出底板鋼筋位置線。(2) 在底部鋼筋下每平方米見方墊40厚的砂漿墊塊。(3) 綁扎板的底層鋼筋，然后綁扎板的上部鋼筋和吊筋。(4) 安裝塔吊地腳螺栓，地腳螺栓安裝時要用固定架固定好，以免在澆筑混凝土時移位。并用水準儀不斷的校核四組地腳螺栓的標高，直到滿足要求為止。8.2.2 鋼筋綁扎完成自檢合格后，通知監(jiān)理單位、建設單位驗收，作好隱蔽記錄，合格后方可進行下道工序的施工。8.2.3 基礎塔節(jié)的安裝：在安裝地腳螺栓時應先安裝一節(jié)塔吊標準節(jié)以保證位置的準確，地腳螺栓上焊接一塊500×500×20的鋼板。8.3 混凝土工程8.3.1 采用商品混凝土，塔吊基礎混凝土強度等

14、級為C35。8.3.2混凝土的澆筑必須連續(xù)，避免中途停歇。8.3.3 泵送混凝土時，料斗內混凝土必須保持20cm以上的高度。泵出口堵塞時，將泵機反轉把混凝土退回料斗，攪拌后再泵送，重復34次仍不見效時，停泵拆管清理，清理完畢迅速重新安裝好。8.3.4 澆灌混凝土時，應注意保護鋼筋和基礎塔節(jié)，一旦鋼筋骨架發(fā)生變形或位移，應及時糾正。8.3.5插入式振搗器移動間距不宜大于振搗器作用半徑的1.5倍，一般應小于50cm，不得漏振，避免碰撞鋼筋、預埋件等，發(fā)現(xiàn)有變形、移位，及時處理。8.3.6 養(yǎng)護：混凝土澆筑完后12小時內開始覆蓋，采用澆水養(yǎng)護，養(yǎng)護時間不少于7d ，澆水次數(shù)應能保持混凝土濕潤。8.3

15、.7塔吊基礎根據(jù)規(guī)范留置試塊(其中同條件試塊制作一組)，標準養(yǎng)護檢驗R28強度。9、塔吊基礎承載力驗算 本工程塔吊人工挖孔樁使用PKPM軟件對塔吊基礎承載力等進行驗算。9.1、參數(shù)信息塔吊型號:TC5610， 塔吊起升高度H=40.00m，塔吊傾覆力矩M=1552kN.m， 混凝土強度等級:C35，塔身寬度B=1.6m， 最大起重荷載F2=60kN，自重F1=456kN， 基礎承臺厚度h=1.00m，基礎承臺寬度Bc=5.00m， 鋼筋級別:II級鋼筋。9.2、塔吊基礎承載力計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范(GB50007-2002)第5.2條承載力計算。計算模型簡圖如下圖所示：當不考慮附著時的基

16、礎設計值計算公式： 當考慮附著時的基礎設計值計算公式： 當考慮偏心矩較大時的基礎設計值計算公式： 式中 F塔吊作用于基礎的豎向力，它包括塔吊自重，壓重和最大起重荷載, F=（F1+ F2）×1.2=612.96kN；（恒載系數(shù)取1.2） G基礎自重與基礎上面的土的自重： G=1.2×25.0×Bc×Bc×Hc =750kN ；（恒載系數(shù)取1.2） Bc基礎底面的寬度，取Bc=5.00m； W基礎底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3； M傾覆力矩，包括風荷載產生的力矩和最大起重力矩M=1.4×155

17、2 =2172.80kN.m；（安全系數(shù)取1.4） a合力作用點至基礎底面最大壓力邊緣距離(m)，按下式計算： a= Bc / 2 - M / (F + G)=5/2-2172.8/(612.96+750)=0.906m。經過計算得到:無附著的最大壓力設計值 Pmax=(612.96+750)/52+2172.8/20.83=158.83kPa；無附著的最小壓力設計值 Pmin=(612.96+750)/ 52-2172.8/20.83=-49.79kPa；有附著的壓力設計值P=(612.96+750)/ 52 =54.52kPa；偏心矩較大時壓力設計值 Pkmax=2×(612.9

18、6+750)/(3×5×0.906)=200.58kPa。9.3、地基基礎承載力驗算地基基礎承載力特征值計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2002第5.2.3條。計算公式如下: fa-修正后的地基承載力特征值(kN/m2)；fak-地基承載力特征值，按本規(guī)范第5.2.3條的原則確定；取180.000kN/m2；b、d-基礎寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù)； b=2.0，d=3.0；-基礎底面以上土的重度，地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；b-基礎底面寬度(m)，當基寬小于3m按3m取值，大于6m按6m取值，取5 m；m-基礎底面以上土的加權平均重度，

19、地下水位以下取浮重度，取20.000kN/m3；d-基礎埋置深度(m) 取0.90m；解得地基承載力設計值：fa=284.00kPa；實際計算取的地基承載力設計值為:fa=284.00kPa；地基承載力特征值fa大于有附著時壓力設計值Pmax=54.52.58kPa，滿足要求。地基承載力特征值1.2×fa大于偏心矩較大時的壓力設計值Pkmax=200.58kPa，滿足要求。9.4、基礎受沖切承載力驗算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2002第8.2.7條。驗算公式如下: 式中 hp - 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，當h不大于800mm時，hp取1.0.當h大于等于2000

20、mm時，hp取0.9，其間按線性內插法取用；ft - 混凝土軸心抗拉強度設計值；ho - 基礎沖切破壞錐體的有效高度；am - 沖切破壞錐體最不利一側計算長度；at - 沖切破壞錐體最不利一側斜截面的上邊長，當計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬（即塔身寬度）；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬；ab - 沖切破壞錐體最不利一側斜截面在基礎底面積范圍內的下邊長，當沖切破壞錐體的底面落在基礎底面以內，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時，取柱寬加兩倍基礎有效高度；當計算基礎變階處的受沖切承載力時，取上階寬加兩倍該處的基礎有效高度。pj - 扣除基礎自重及其上土重后相應于荷載效應基本組

21、合時的地基土單位面積凈反力，對偏心受壓基礎可取基礎邊緣處最大地基土單位面積凈反力；Al - 沖切驗算時取用的部分基底面積Fl - 相應于荷載效應基本組合時作用在Al上的地基土凈反力設計值。則，hp - 受沖切承載力截面高度影響系數(shù)，取 hp=0.95；ft - 混凝土軸心抗拉強度設計值，取 ft=1.57MPa；am - 沖切破壞錐體最不利一側計算長度: am=1.60+(1.60 +2×1.0)/2=2.6m；ho - 承臺的有效高度，取 ho=0.9m；Pj - 最大壓力設計值，取 Pj=158.83KPa；Fl - 實際沖切承載力： Fl=158.83×(5.0+3.

22、4)×(5.0-3.4)/2)/2=533.67kN。允許沖切力：0.7×0.95×1.57×2880.00×900.00=2706177.6N=2706.2kN實際沖切力不大于允許沖切力設計值，所以能滿足要求。9.5、承臺配筋計算9.5.1、抗彎計算依據(jù)建筑地基基礎設計規(guī)范GB 50007-2002第8.2.7條。計算公式如下: 式中：MI - 任意截面I-I處相應于荷載效應基本組合時的彎矩設計值； a1 - 任意截面I-I至基底邊緣最大反力處的距離；當墻體材料為混凝土時， 取a1=(Bc-B)/2(5.00-1.60)/2=1.7m； Pmax - 相應于荷載效應基本組合時的基礎底面邊緣最大地基反力設計值，取158.83kN/m2； P - 相應于荷載效應基本組合時在任意截面I-I處基礎底面地基反力設計值； P=158.83×(3×1.60-1.7)/(3×1.60)=102.58kPa； G-考慮荷載分項系數(shù)的基礎自重及其上的土自重，取750kN/m2； l