橋梁工程課程設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)

1、橋梁工程課程設(shè)計(jì)及計(jì)算書(shū) 設(shè)計(jì)題目: 橋梁工程課程設(shè)計(jì) 學(xué) 院： 土木與建筑學(xué)院 指導(dǎo)老師： 汪 峰 姓 名： 學(xué) 號(hào)： 班 級(jí)： 2014年6月一、 基本資料1 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：20 m計(jì)算跨徑：19.50 m主梁全長(zhǎng)：19.96 m2 橋面凈寬：凈7.5 m+20.25 m3. 車輛荷載：公路級(jí)4. 人群荷載：3.0 KN/m5. 選用材料： 鋼筋：采用HRB300鋼筋，HRB335鋼筋。 混凝土：主梁C40 人行道及欄桿：C25橋面鋪裝：C25（重度24KN/m）6. 課程設(shè)計(jì)教材及主要參考資料：橋梁工程.姚玲森編.人民交通出版社，1990年橋梁工程.邵旭東等編.人民交通出版社，2007年橋梁

2、工程.范立礎(chǔ)編.人民交通出版社，2001年簡(jiǎn)支梁橋示例集.易建國(guó)編.人民交通出版社，2000年 橋梁工程課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū).橋梁教研室.哈爾濱工業(yè)大學(xué)教材科， 2002年 梁橋設(shè)計(jì)手冊(cè).橋梁編輯組.人民交通出版社，1990年 公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范（JTG D60-2004）人民交通出版社 北京 拱橋設(shè)計(jì)手冊(cè)（上、下）.橋梁編輯組.人民交通出版社，1990年 配筋混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理 袁國(guó)干主編，同濟(jì)大學(xué)出版社2、 橋梁尺寸擬定1 主梁高度：h=1.5m 梁間距：采用5片主梁，間距1.8m。2 橫隔梁：采用五片橫隔梁，間距為44.85m,梁高1.0m, 橫隔 梁下緣為15cm,上緣為16cm。3 主梁

3、梁肋寬：梁肋寬度為18cm。4 橋面鋪裝：分為上下兩層，上層為瀝青砼厚2.0cm, 下層為C25 防水混凝土墊層厚10.0cm。橋面采用1.5%橫坡。5 橋梁橫斷面及具體尺寸：（見(jiàn)作圖）6. 橋梁縱斷面及具體尺寸：（見(jiàn)作圖）三、橋梁計(jì)算 一、主梁的計(jì)算 1、主梁的抗彎及抗扭慣性矩、 求主梁界面的重心位置（圖3） 、平均板厚： H=1/2（10+18）=14（cm）2. 計(jì)算結(jié)構(gòu)自重集度（表1） 結(jié)構(gòu)自重集度計(jì)算表 表1 主梁橫隔梁對(duì)于邊主梁對(duì)于中主梁橋面鋪裝層欄桿及人行道合計(jì)對(duì)于邊主梁對(duì)于中主梁3.結(jié)構(gòu)自重內(nèi)力計(jì)算（表2）截面位置x內(nèi)力剪力Q（KN）彎矩（KNm）X=0 （0） （0） 邊中主

4、梁自重產(chǎn)生的內(nèi)力 表2主：括號(hào)（）內(nèi)值為中主梁內(nèi)力3. 汽車、人群荷載內(nèi)力計(jì)算 （1）支點(diǎn)處荷載橫向分布系數(shù)（杠桿原理法） 汽車荷載距人行道邊緣不小于0.5m。在橫向影響線上確定荷載橫向最不利的布置位置（圖4）圖4 支點(diǎn)處各主梁的橫向分布情況各梁支點(diǎn)處相應(yīng)于公路級(jí)和人群荷載的橫向分布系數(shù)計(jì)算（表3）表3梁號(hào)公路級(jí)人群荷載1（5）號(hào)梁/2（4）號(hào)梁/3號(hào)梁/（2） 跨中荷載橫向分布系數(shù)（修正偏心壓力法）承重結(jié)構(gòu)的寬跨比為：, 可按修正的剛性橫梁法來(lái)繪制橫向影響線和計(jì)算橫向分布系數(shù)。計(jì)算抗扭修正系數(shù)：求荷載橫向分布影響線坐標(biāo) 梁數(shù)n=5，梁間距為1.60m，則： 1（5）號(hào)梁在兩邊主梁處的橫向影響

5、線豎標(biāo)值為： 2（4）號(hào)梁在兩邊主梁處的橫向影響線的豎標(biāo)值為： 3號(hào)梁在兩邊主梁處的橫向影響線的豎標(biāo)值為： 畫(huà)出各主梁的橫向分布影響線，按最不利位置布置荷載，如（圖5） 計(jì)算荷載橫向分布系數(shù)mc（表4）梁號(hào)汽車荷載人群荷載1（5）號(hào)梁/2（4）號(hào)梁 /3號(hào)梁/(3)荷載橫向分布系數(shù)匯總（表5） 荷載橫向分布系數(shù) 表5梁號(hào)荷載位置 公路級(jí)人群荷載備注1（5）號(hào)梁跨中0.522/按“修正偏心壓力法”計(jì)算支點(diǎn)0.438/按“杠桿法”計(jì)算2（4）號(hào)梁跨中0.461/按“修正偏心壓力法”計(jì)算支點(diǎn)0.500/按“杠桿法”計(jì)算3號(hào)梁跨中0.400/按“修正偏心壓力法”計(jì)算支點(diǎn)0.593/按“杠桿法”計(jì)算(4

6、)均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算（表6） 均布荷載和內(nèi)力影響線面積計(jì)算表 表6截面類型公路級(jí)均布荷載（KN/m）人群（KN/m）影響線面積（或m）影響線圖線10.5/10.5/ 10.5/10.5/(5)公路級(jí)集中荷載計(jì)算 計(jì)算彎矩效應(yīng)時(shí)： 計(jì)算剪力效應(yīng)時(shí): (6)計(jì)算沖擊系數(shù)C40混凝土E取 介于1.5Hz和14Hz之間，沖擊系數(shù)按照下式計(jì)算：（7） 各梁的M1/2、M1/4和Q1/2計(jì)算,因雙車道不折減，故。如（表7）梁號(hào)截面荷載類型qk或qr（KN/m）Pk(KN)1+mc或yS（KNm或KN）S1或5號(hào)梁M1/2公路10.52381.2980.52247.53338.141124.277

7、86.13人群/ / M1/4公路10.52381.2980.52235.65253.63843.19589.56人群/Q1/2公路10.5285.61.2980.5222.43817.34114.090.596.75人群/2或4號(hào)梁M1/2公路10.52381.2980.46147.53298.63992.9694.27M人群/ / M1/4公路10.52381.2980.46135.65223.99744.66520.67人群/Q1/2公路10.5285.61.2980.4612.43815.32100.770.585.45人群/3號(hào)梁M1/2公路10.52381.2980.40047.5

8、3259.11861.51602.40M人群/ / M1/4公路10.52381.2980.40035.65194.35646.12451.77人群/Q1/2公路10.5285.61.2980.4002.43813.2987.430.574.14人群/（8）計(jì)算支點(diǎn)截面汽車荷載最大剪力繪制1(5)號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線如圖6(a) 圖6（a） 1(5)號(hào)梁支點(diǎn)計(jì)算簡(jiǎn)圖（尺寸單位：m） 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長(zhǎng)度： m變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為公路-級(jí)作用下，1(5)#梁支點(diǎn)的最大剪力為繪制2(4)號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線如圖6(b)圖6（b

9、） 2(4)號(hào)梁支點(diǎn)計(jì)算簡(jiǎn)圖（尺寸單位：m） 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長(zhǎng)度： m變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為公路-級(jí)作用下，2(4)#梁支點(diǎn)的最大剪力為繪制3號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)變化圖形和支點(diǎn)剪力影響線如圖6(c)圖6（c） 3號(hào)梁支點(diǎn)計(jì)算簡(jiǎn)圖（尺寸單位：m） 橫向分布系數(shù)變化區(qū)段的長(zhǎng)度： m變化區(qū)荷載重心處的內(nèi)力影響線坐標(biāo)為公路-級(jí)作用下，3#梁支點(diǎn)的最大剪力為（9） 內(nèi)力組合 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算（表8）永久荷載作用分項(xiàng)系數(shù): =1.2,汽車荷載作用分項(xiàng)系數(shù)：=1.4;人群荷 載作用分項(xiàng)系數(shù)：=1.4 彎矩（KNm）剪力（KN）組合表 表8梁號(hào)內(nèi)力結(jié)構(gòu)自重汽車荷載人群荷載1或

10、5M1/2812.81124.3/2549.38M1/4609.6843.19/1911.986Q1/20114.09/159.726Q0166.7229.17/520.8782或4M1/2841.8992.9/2400.22M1/4631.3744.66/1800.084Q1/20100.77/141.078Q0172.7247.80/554.163M1/2841.8861.51/2216.274M1/4631.3646.12/1662.128Q1/2087.43/122.402Q0172.7278.89/597.686注：橋梁結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本例取為1.0 與其它可變荷載作用效應(yīng)組合系數(shù)，

11、本例取為0.8 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算（表9） 可變作用效應(yīng)的頻遇值系數(shù)：汽車荷載（不計(jì)沖擊力）取0.7，人群荷載取1.0。 彎矩（KNm）剪力（KN）組合表 表9梁號(hào)內(nèi)力結(jié)構(gòu)自重汽車荷載人群荷載1或5M1/2812.81124.3/1599.81M1/4609.6843.19/1199.833Q1/20114.09/79.863Q0166.7229.17/327.1192或4M1/2841.8992.9/1536.83M1/4631.3744.66/1152.562Q1/20100.77/70.539Q0172.7247.80/346.163M1/2841.8861.51/1444.8

12、57M1/4631.3646.12/1083.584Q1/2087.43/61.201Q0172.7278.89/367.923二、主梁的配筋1.正彎矩配筋由彎矩基本組合計(jì)算表7知,1號(hào)梁值最大,按1號(hào)梁計(jì)算彎矩進(jìn)行配筋。設(shè)鋼筋凈保護(hù)層為3cm,鋼筋重心至底邊距離為a=18cm,則主梁有效高度為（1）計(jì)算跨徑的1/3：（2）相鄰兩梁的平均間距：d=180cm（3）取。因此，屬于第一類T形截面。應(yīng)按寬度為的矩形截面進(jìn)行正截面抗彎承載力計(jì)算。設(shè)混凝土截面受壓區(qū)高度為x,則： 則整理得解得x=0.08根據(jù)式：選用6根直徑為36mm和4根直徑為28的HRB335鋼筋，則鋼筋重心位置為:查表,可知,故則

13、截面受壓區(qū)高度符合規(guī)范要求.配筋率為0.2%故配筋率滿足規(guī)范要求。2.持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)計(jì)算 按截面實(shí)際配筋面積計(jì)算截面受壓區(qū)高度為截面抗彎極限狀態(tài)承載力為驗(yàn)算截面抗彎承載力：抗彎承載力滿足要求。3.斜截面抗剪承載力計(jì)算 支點(diǎn)剪力3號(hào)梁為最大，采用3號(hào)梁剪力值經(jīng)行抗剪計(jì)算，跨中剪力效應(yīng)以1號(hào)梁為最大，采用1號(hào)梁剪力值經(jīng)行計(jì)算。假定最下排2根鋼筋沒(méi)有彎起而通過(guò)支點(diǎn)，則有：故端部抗剪截面尺寸滿足要求。若滿足條件，則不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，僅按構(gòu)造要求配置鋼筋。而則應(yīng)進(jìn)行持久狀況斜截面抗剪承載力驗(yàn)算。（1） 斜截面配筋計(jì)算圖式 最大剪力取用距離支座中心h/2(梁高一半)處截面的數(shù)值，

14、其中混凝土與箍筋共同承擔(dān)的剪力不小于，彎起鋼筋（按45度彎起）承擔(dān)的剪力不大于。 計(jì)算第一排（從支座向跨中計(jì)算）彎起鋼筋時(shí)，取用距離支座中心h/2處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。 計(jì)算第一排彎起鋼筋以后的每一排彎起鋼筋時(shí)，取用前一排彎起鋼筋下面彎起點(diǎn)處由彎起鋼筋承擔(dān)的那部分剪力值。彎起鋼筋及計(jì)算圖式如下由內(nèi)插可得，距離支座中心h/2處得剪力效應(yīng)為則 彎起鋼筋圖示及計(jì)算圖示 圖8（尺寸單位：cm）相應(yīng)各排彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值如下,表10 彎起鋼筋的位置及承擔(dān)的剪力值計(jì)算 表10斜筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值斜筋排次彎起點(diǎn)距支座中心距離/m承擔(dān)的剪力值11.213226.49

15、7244.40293.244022.345199.302655.33945.245433.409144.6235（2） 各排彎起鋼筋的計(jì)算，與斜截面相交的彎起鋼筋抗剪承載能力按下式計(jì)算 每排彎起鋼筋的面積計(jì)算表 表11彎起排次每排彎起鋼筋計(jì)算面積彎起鋼筋數(shù)目每排彎起鋼筋實(shí)際面積11524.51502362035.821341.47272362035.83973.43682281231.54627.60992281231.55304.53932281231.5在靠近跨中處，增設(shè)216的輔助斜鋼筋，=402.1mm2.（3） 主筋彎起后持久狀況承載能力極限狀態(tài)正截面承載力驗(yàn)算：236鋼筋的抵抗彎矩

16、為228鋼筋的抵抗彎矩為跨中截面的抵抗彎矩為全梁抗彎承載力校核見(jiàn)下圖。圖9圖9 全梁抗彎承載力驗(yàn)算圖示(尺寸單位:cm)第一排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為第二排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為第三排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為第四排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為第五排彎起鋼筋彎起處正截面承載力為4.箍筋設(shè)計(jì)箍筋間距的計(jì)算式為選用210雙肢箍，則面積；距離支座中心/2處得主筋為236，有效高度 ,則，最大剪力設(shè)計(jì)值。相應(yīng)的參數(shù)代入上式得按有關(guān)要求選用在支座中心向跨中方向長(zhǎng)度不小于1倍梁高（130cm）范圍內(nèi)，箍筋間距取為100mm。由上述計(jì)算，箍筋配置如下：全梁箍筋的配置為210雙肢箍，在由支座中心至

17、支點(diǎn)1.500m段，箍筋間距取為100mm，其他梁段箍筋間距為250mm。箍筋配筋率為：當(dāng)間距當(dāng)間距均滿足最小配箍率R235鋼筋不小于0.18%的要求。5.斜截面抗剪承載力驗(yàn)算斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算位置為 距離支座中心h/2處截面 受拉區(qū)彎起鋼筋彎起點(diǎn)出截面 錨于受拉區(qū)得縱向主筋開(kāi)始不受力處得截面 箍筋數(shù)量或間距有改變的截面 構(gòu)建腹板寬度有改變的截面因此，要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算的截面有(見(jiàn)圖10)： 圖10 斜截面抗剪驗(yàn)算截面圖式（尺寸單位：cm）離支點(diǎn)中心h/2處截:1-1，相應(yīng)的剪力和彎矩設(shè)計(jì)值為： ，距支座中心1.213m處截面2-2（第一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎設(shè)計(jì)值為： ，距

18、支座中心2.345m處截面3-3（第二排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎設(shè)計(jì)值為： ，距支座中心3.409m處截面4-4（第三排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎設(shè)計(jì)值為： ，距支座中心4.402m處截面5-5（第四排彎起鋼筋彎起點(diǎn)），相應(yīng)的剪力和彎設(shè)計(jì)值為： ，驗(yàn)算斜截面抗剪承載力時(shí)，應(yīng)該計(jì)算通過(guò)斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力和相應(yīng)于上述最大剪力時(shí)的彎矩。受彎構(gòu)件配有箍筋和彎起鋼筋時(shí)，其斜截面抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算公式為計(jì)算斜截面水平投影長(zhǎng)度為為了簡(jiǎn)化計(jì)算可近似取C值為，由C值可內(nèi)插求得各個(gè)斜截面頂端處得最大剪力和相應(yīng)的彎矩。斜截面1-1：斜截面內(nèi)有236縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為則斜截面截割

19、2組彎起鋼筋236+236，故斜截面2-2：斜截面內(nèi)有236縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為則斜截面截割2組彎起鋼筋236+236，故斜截面2-2實(shí)際共截割3組彎起鋼筋，但由于第三排彎起鋼筋與斜截面交點(diǎn)靠近受壓區(qū)，實(shí)際的斜截面可能不與第三排鋼筋相交，故近似忽略其抗剪承載力。以下其他相似情況按此法處理。斜截面3-3:斜截面內(nèi)有436縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為則斜截面截割2組彎起鋼筋236+228，故斜截面4-4：斜截面內(nèi)有636縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分率為則斜截面截割2組彎起鋼筋228+228，故斜截面5-5：斜截面內(nèi)有636+228縱向鋼筋，則縱向受拉鋼筋的配筋百分

20、率為則斜截面截割2組彎起鋼筋228+216，故所以斜截面承載力符合要求。6.持久狀況斜截面抗彎極限承載能力驗(yàn)算鋼筋混凝土受彎構(gòu)件斜截面抗彎承載能力不足而破壞的原因，主要是由于受拉區(qū)縱向鋼筋錨固不好或彎起鋼筋位置不當(dāng)而造成，故當(dāng)受彎構(gòu)件的縱向鋼筋和箍筋滿足構(gòu)造要求時(shí)，可不進(jìn)行斜截面抗彎承載力驗(yàn)算。三橫隔梁配筋計(jì)算1.確定作用在跨中橫隔梁上的可變作用跨中橫梁縱向最不利荷載布置 圖11 跨中橫梁的最不利受載圖式(尺寸單位:cm)縱向一行車輪和人群荷載對(duì)跨中橫梁的計(jì)算荷載為：汽車：跨中橫梁受力影響線的面積：2.跨中橫梁的作用效應(yīng)影響線計(jì)算 一般橫梁彎矩在靠近橋中線的截面較大，而剪力則在靠近兩側(cè)邊緣處得

21、截面較大。因此，圖中所示的跨中橫梁，只取A-A(2、3號(hào)梁的中點(diǎn))、B-B（靠近3號(hào)主梁）兩個(gè)截面計(jì)算橫梁的彎矩，取1號(hào)主梁右側(cè)C-C截面和2號(hào)主梁右側(cè)D-D截面計(jì)算剪力。采用修正的剛性橫梁法計(jì)算橫梁作用效應(yīng)，先作出相應(yīng)的作用效應(yīng)影響線。(1)彎矩影響線 計(jì)算公式：在橋梁跨中當(dāng)單位荷載P=1作用在j號(hào)梁軸上時(shí)，i號(hào)梁軸所受的作用為豎向力（考慮主梁抗扭），于是，由平衡條件就可以寫(xiě)出A截面的彎矩計(jì)算式。當(dāng)P=1作用在截面A-A的左側(cè)時(shí)即 式中 i號(hào)梁軸到A-A截面的距離； 單位荷載P=1作用位置到A-A截面的距離。當(dāng)P=1作用在截面A-A的左側(cè)時(shí)，同理可得 計(jì)算彎矩影響線值：已計(jì)算出的橫向影響線豎

22、標(biāo)值，得到：對(duì)于A-A截面的彎矩影響線可計(jì)算如下：當(dāng)P=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí)當(dāng)P=1作用在4號(hào)梁軸上時(shí)當(dāng)P=1作用在5號(hào)梁軸上時(shí)根據(jù)上面計(jì)算得三點(diǎn)坐標(biāo)及A-A截面的位置，可以作出的影響線。同理，影響線計(jì)算式如下根據(jù)上面計(jì)算得三點(diǎn)坐標(biāo)及B-B截面的位置，可以作出的影響線。(2).剪力影響線 1號(hào)主梁右截面的剪力影響線計(jì)算1）當(dāng)P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)：（即為1號(hào)梁的荷載橫向影響線）2）當(dāng)P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)：2號(hào)主梁右截面的剪力影響線計(jì)算1）當(dāng)P=1作用在計(jì)算截面以右時(shí)：如P=1作用在4號(hào)梁軸上時(shí):如P=1作用在5號(hào)梁軸上時(shí):2） 當(dāng)P=1作用在計(jì)算截面以左時(shí)：如P=1作用在1號(hào)梁軸上時(shí)

23、:影響線見(jiàn)相關(guān)圖示計(jì)算見(jiàn) 圖12 圖12 跨中橫梁作用效應(yīng)影響線圖式（尺寸單位：cm）a)計(jì)算簡(jiǎn)圖b）影響線 c) 影響線 d）1號(hào)梁右側(cè)截面剪力影響線 e）2號(hào)梁右側(cè)截面剪力影響線3.截面作用效應(yīng)計(jì)算截面作用效應(yīng)的計(jì)算公式為可變作用汽車和人群在相應(yīng)影響線上的最不利位置加載見(jiàn)相關(guān)圖橫梁截面作用效應(yīng)計(jì)算表 表12汽車/119.9橫梁沖擊系數(shù)0.3人群/()/車道折減系數(shù)10.88270.3229一車道187.92-0.35150.88270.4840-0.0752兩車道146.52-0.70230.3132-60.65/0.53320.33330.1891-0.0108兩車道162.85/0.6

24、5720.3577一車道158.19荷載組合（）263.088()-84.91/227.994. 橫隔梁截面配筋與驗(yàn)算(1)正彎矩配筋(圖13)把鋪裝層折算3cm計(jì)入截面，則橫梁高度為103cm，橫梁翼緣板有效寬度為：計(jì)算跨徑的1/3=1950cm/3=650cm相鄰兩橫梁的平均間距 487.5cm橫梁翼板有效寬度應(yīng)取上述三者中的較小值，即，先假設(shè)a=8cm，則得橫隔梁的有效高度為。a為鋼筋重心到底面得距離。假設(shè)中性軸位于上翼緣板內(nèi)，由則整理得：解得滿足要求的最小x值為，故假設(shè)正確。鋼筋截面面積可由計(jì)算，則選用4根直徑20的HRB335鋼筋，。此時(shí)則而，滿足規(guī)范要求。驗(yàn)算截面抗彎承載力：(2)

25、負(fù)彎矩配筋（圖14）此時(shí)，橫梁為100cmX15.5cm的矩形截面梁。取,其中為鋼筋重心到上緣距離。整理得： 解得。選用2根直徑16的HRB335鋼筋，。此時(shí)， 驗(yàn)算截面抗彎承載力橫梁正截面配筋率計(jì)算均滿足受拉鋼筋最小配筋率0.20%的要求。(3)抗剪計(jì)算與配筋設(shè)計(jì) 則抗剪截面符合尺寸要求，但需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力的驗(yàn)算，通過(guò)計(jì)算配置抗剪鋼筋，假定全部采用箍筋來(lái)承受剪力，選取箍筋為雙肢，則，箍筋間距計(jì)算公式如下，式中，選取箍筋間距，箍筋配筋率為，滿足規(guī)范要求。三、行車道板的計(jì)算 T梁橫截面如圖15，所示 圖15 T梁橫截面圖（尺寸單位：cm） 1.結(jié)構(gòu)自重及其內(nèi)力（按縱向1m寬板條計(jì)算） (1)每延米板上的結(jié)構(gòu)自重g（表13）板的結(jié)構(gòu)自重g 表13瀝青表面處治0.021.023=0.46KN/m C25混凝土墊層0.11.024=2.4KN/mT梁翼板自重合計(jì)(2)每米寬板的恒載內(nèi)力2.汽車車輛荷載產(chǎn)生的內(nèi)力圖16 汽車車輛荷載的計(jì)算圖式（尺寸單位：cm） 將車輛荷載后輪作用于鉸縫軸線上（圖16），后軸作用力為P=140KN，輪壓分布寬度如圖16所示。車輛荷載后輪著地長(zhǎng)度為=0.20m，寬度為=0.60m，則 =+2H=0.20+20.11=0.