某雙線大橋現(xiàn)澆連續(xù)梁滿堂支架施工方案

1、目 錄三江車站2號(hào)雙線大橋現(xiàn)澆連續(xù)梁滿堂支架施工方案一、編制說明1二、編制依據(jù)1三、工程概況1四、地基處理2五、支架設(shè)計(jì)31、支架布置32、支架搭設(shè)53、支架預(yù)壓74、支架拆除9六、施工組織91、施工工期92、資源配置10三江車站2號(hào)雙線大橋現(xiàn)澆連續(xù)梁滿堂支架計(jì)算書第一章 設(shè)計(jì)計(jì)算說明121、設(shè)計(jì)依據(jù)122、工程概述123、模板、支架、地基處理方案124、主要技術(shù)參數(shù)13第二章 模板計(jì)算141.翼緣板下模板受力分析142.底板下模板受力分析153.腹板下模板受力分析15第三章 小橫梁設(shè)計(jì)計(jì)算161.翼緣板下小橫梁受力分析162.底板下小橫梁受力分析173.腹板下小橫梁受力分析17第四章 分配梁

2、設(shè)計(jì)計(jì)算181.翼緣板下受力分析182.底板下受力分析193.腹板下受力分析20第五章 碗扣支架計(jì)算20第六章 附則27三江車站2號(hào)雙線大橋現(xiàn)澆連續(xù)梁滿堂支架施工方案一、編制說明1、為了保證三江車站2號(hào)雙線大橋現(xiàn)澆連續(xù)梁施工順利進(jìn)行，確保架梁工期，以及施工過程中人員、機(jī)械的安全，特編制此專項(xiàng)方案，以指導(dǎo)現(xiàn)場安全作業(yè)。2、本次編制的專項(xiàng)方案是單位工程施工組織設(shè)計(jì)的補(bǔ)充性文件，本施工方案編制完成后須經(jīng)局指總工程師審批簽字，方可實(shí)施。二、編制依據(jù)1、三江車站2號(hào)雙線大橋設(shè)計(jì)圖；2、客運(yùn)專線鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南TZ213-2005；3、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GBJ17-88；4、路橋施工計(jì)算手冊；5、建筑

3、施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-20086、公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范JYJ025-19867、鋼管滿堂支架預(yù)壓技術(shù)規(guī)程JGJ/T194-2009三、工程概況三江車站2號(hào)雙線大橋，上部結(jié)構(gòu)形式為六跨等高截面連續(xù)梁（632m）。兩橋臺(tái)均為T型空心橋臺(tái)，3#墩身為3.08.0m圓端實(shí)心墩、其余墩身為2.27.3m圓端實(shí)心墩，1#5#各墩高分別為15m、19m、18m、16m、16m。編制本方案時(shí)無橋上部設(shè)計(jì)圖紙，本方案參照現(xiàn)澆簡支梁設(shè)計(jì)圖作為受力驗(yàn)算依據(jù)。2010年11月12日收到上部結(jié)構(gòu)現(xiàn)澆連續(xù)梁圖紙，經(jīng)仔細(xì)核對，設(shè)計(jì)文件與方案參考圖紙結(jié)構(gòu)一致。箱梁截面形式采用單箱單室，計(jì)算取梁端

4、最不利截面，高3.028m（梁中心3.05m），箱梁頂板寬度12.20m，底板寬度5.68m，翼緣板懸挑處2.90m，腹板采用1：0.15傾斜坡度；翼緣板邊緣厚24.5cm，根部厚65cm；頂板厚度為60cm；腹板厚度為107.2cm；底板厚度為70cm。其它細(xì)部尺寸如下圖所示：箱梁端部橫截面（單位：mm）四、地基處理1、第1、6跨根據(jù)施工圖資料顯示，橋址第1跨和第6跨處地基第一層為粉質(zhì)黏土，0=0.18 MPa，層厚第1跨下1m、第6跨下3m；第二層為強(qiáng)風(fēng)化砂巖，0=0.40 MPa，層厚約8m；以下為弱風(fēng)化砂巖，0=0.70 MPa。第1跨和第6跨下為山體斜坡，施工時(shí)挖除表層粉質(zhì)黏土，將下

5、層的強(qiáng)風(fēng)化砂巖層修整成臺(tái)階狀（見方案附圖），頂面澆筑20cm厚C20混凝土，之上直接安裝支架。2、第2跨第2跨為跨河段，表層為粗圓礫土，0=0.25 MPa，層厚14m；下層為強(qiáng)風(fēng)化砂巖，0=0.40MPa。支架以門式支架通過，設(shè)置C20混凝土臨時(shí)基礎(chǔ)，臨時(shí)基礎(chǔ)坐在強(qiáng)風(fēng)化砂巖上。3、35跨35跨第一層為粉質(zhì)黏土，0=0.12 MPa，層厚從2#墩到5#墩漸變16m；第3跨第二層為粗圓礫土，0=0.25 MPa，層厚從2#墩到3#墩漸變41m ；第4跨、第5跨第二層為強(qiáng)風(fēng)化砂巖，0=0.40 MPa，層厚 約7m；以下為弱風(fēng)化砂巖，0=0.70 MPa。35跨對地基進(jìn)行換填硬化處理后支架直接搭設(shè)

6、在硬化地表上。在支架搭設(shè)前，利用挖掘機(jī)將橋?qū)拑蓚?cè)各加寬2m范圍地表粉質(zhì)黏土挖除2m（鉆孔樁施工時(shí)的泥漿池沉渣必須全部挖除）；當(dāng)?shù)撞康拈_挖寬度和深度達(dá)到設(shè)計(jì)要求（不小于110Kpa）經(jīng)地基承載力檢測達(dá)要求后，可采用壓路機(jī)對換填面進(jìn)行壓實(shí)，當(dāng)含水量不佳時(shí)，應(yīng)灑水悶料或晾曬加灰后才能保證壓實(shí)效果。然后用隧道棄渣分層換填至方案設(shè)計(jì)高度，每層填筑厚度不大于50cm，采用裝載機(jī)、自卸汽車將準(zhǔn)備好的換填料運(yùn)到施工現(xiàn)場后，按規(guī)定的車距均勻卸料。按照路基的壓實(shí)工藝，采用振動(dòng)壓路機(jī)，按照填料的特性，選用適宜振頻、振幅和碾壓工藝，本著先輕后重，先邊后中的原則，確保碾壓達(dá)到規(guī)定的壓實(shí)密度。壓實(shí)系數(shù)0.93，K30不小

7、于90Mpa；然后再澆筑20cm厚C20混凝土，之上安裝支架。五、支架設(shè)計(jì)1、支架布置采用碗扣支架，碗扣支架鋼管為48、t=3.5mm，材質(zhì)為A3鋼，軸向容許應(yīng)力0=140 MPa。詳細(xì)數(shù)據(jù)可查表1。表1 碗扣支架鋼管截面特性外徑d(mm)壁厚t(mm)截面積A(mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉(zhuǎn)半徑i（mm）每米長自重（N）483.54.89*1021.219*1055.08*10315.7838.4支架采用碗扣支架，分配梁搭設(shè)在支架頂托上，碗口支架橫橋向間距布置為：在翼緣板下間距為0.9m，底板下間距0.6m，腹板下間距0.3m，縱橋向間距為0.6m，垂直向的橫桿步距為1.2

8、m。支架頂口和底口分別設(shè)置頂調(diào)和底調(diào)，水平和高度方向分別采用鋼管加設(shè)水平連接桿和豎向剪刀撐，見 “箱梁支架縱橋向布置圖”和“箱梁支架橫橋向布置圖”。支架搭設(shè)采用碗扣支架，分配梁橫橋向搭設(shè)在支架的頂托上，支架間距布置主要考慮結(jié)構(gòu)受力情況，其次根據(jù)碗扣支架標(biāo)準(zhǔn)間距合理布置。支架布局：1.1、 截面第1跨和第6跨下為山體斜坡，施工時(shí)挖除表層粉質(zhì)黏土，將下層的強(qiáng)風(fēng)化砂巖層修整成臺(tái)階狀（見方案附圖）。跨臺(tái)階段支架采用架設(shè)托梁然后在其上搭設(shè)支架。托梁采用I32b型鋼，上臺(tái)階托梁架設(shè)在C20條型基礎(chǔ)上，下臺(tái)階處托梁架設(shè)在500mm立柱上。立柱采用48鋼管剪刀撐平聯(lián)，上端設(shè)I32b型鋼橫梁，下端立在C20條型

9、基礎(chǔ)上（基礎(chǔ)截面600 mm600mm），立柱兩端焊接16mm厚鋼板墊板（600mm600mm）。托梁以外部分支架同截面，地表進(jìn)行硬化，兩側(cè)設(shè)排水溝防止雨水和養(yǎng)生水浸泡支架基礎(chǔ)。1.2、 截面35跨地勢較平坦，對地基進(jìn)行換填整平后，表面采用C20混凝土硬化，硬化厚度20cm，支架直接搭設(shè)在硬化地面上。1.3、 截面、截面、截面第2跨為跨河段，采用門式支架通過，共三跨，每跨跨徑9m。中間跨托梁架在雙排500mm立柱上。立柱橫、縱向采用48鋼管剪刀撐平聯(lián)，上端設(shè)I56c型鋼橫梁，下端立在C20混凝土基礎(chǔ)上。邊跨起點(diǎn)端，在承臺(tái)上橫向設(shè)一I56c的橫梁，長度以滿足支架全寬為準(zhǔn)，托梁架設(shè)在橫梁上。邊跨終

10、點(diǎn)端，托梁架設(shè)在500mm立柱上，立柱上端設(shè)I56c橫梁，下端立在2#墩承臺(tái)上，立柱兩端焊接16mm厚鋼板墊板（600mm600mm）。布置前，測量人員要對箱梁的各個(gè)部位進(jìn)行精確放樣，確保支架位置準(zhǔn)確，然后從箱梁底板中心開始向兩邊按要求間距布置；碗扣支架步距采用0.9m；搭設(shè)時(shí)注意調(diào)整立桿垂直度和位置，并將扣件稍許扣緊，第一層立桿、橫桿、縱桿安裝完后再進(jìn)行第二層桿件的安裝，直至最頂層，每排立桿高度按設(shè)計(jì)箱梁底標(biāo)高進(jìn)行搭設(shè)，最后安放上托座，并依設(shè)計(jì)標(biāo)高將U型上托座調(diào)至設(shè)計(jì)標(biāo)高位置。再在U托上縱橋向布設(shè)18的工字鋼作為分配梁，竹膠板下橫橋向布置間距30cm的10cm10cm的方木，作為底板下背肋。

11、剪刀撐的布置按規(guī)范要求合理布置。高度在24米以下的腳手架，必須每2-3米要設(shè)置剪刀撐，并應(yīng)由底部至頂端連續(xù)設(shè)置。斜桿與地面傾角45度到60度，搭接長度不得小于1米，且不少于2只扣件緊固。鋼管支架頂?shù)淄邪惭b可調(diào)座，以便卸架和標(biāo)高調(diào)整。2、支架搭設(shè)箱梁施工采用碗扣鋼管支架澆筑施工，支架在施工過程中承受箱梁自重荷載、支架自身荷載及各種施工荷載等，合理的支架布局對整個(gè)現(xiàn)澆箱梁施工起到?jīng)Q定性作用。地基處理完成后,由測量人員將對箱梁各部位進(jìn)行精確放樣，確保支架搭設(shè)布局合理，測量放樣后開始搭設(shè)支架。支架搭設(shè)時(shí)，按測量人員的精確放樣位置布置支架，間距應(yīng)滿足方案設(shè)計(jì)要求。碗扣支架搭設(shè)參考圖（底部）碗扣支架搭設(shè)參

12、考圖（頂部）碗扣支架搭設(shè)參考圖（梁底）支架搭設(shè)時(shí)應(yīng)嚴(yán)格按照方案施工,并應(yīng)特別注意以下幾點(diǎn)：、腳手架搭設(shè)前，工程技術(shù)負(fù)責(zé)人應(yīng)按本規(guī)程和施工組織設(shè)計(jì)要求向搭設(shè)的使用人員做技術(shù)和安全作業(yè)要求的交底；、對支架、配件、加固件應(yīng)按規(guī)范要求進(jìn)行檢查、驗(yàn)收；嚴(yán)禁使用不合格的支架、配件；、基礎(chǔ)上應(yīng)先彈出支架立桿位置線，墊板、底座安放位置應(yīng)準(zhǔn)確；、支架安裝應(yīng)自一端向另一端延伸，并逐層改變搭設(shè)方向，不得相對進(jìn)行。搭完一步架后，應(yīng)按規(guī)范要求檢查并調(diào)整其水平度與垂直度；、縱橫支撐應(yīng)緊隨支架立桿的安裝及時(shí)設(shè)置，隨后搭設(shè)剪刀撐。、六級(jí)及六級(jí)以上大風(fēng)和霧、雨天應(yīng)停止腳手架作業(yè)。、搭設(shè)支撐架時(shí)，施工操作層應(yīng)鋪設(shè)腳手板，工人必須

13、系好安全帶。3、支架預(yù)壓支架搭設(shè)完畢，安裝模板前，需對支架進(jìn)行梁體荷載120%的預(yù)壓。支架預(yù)壓的目的：、檢查支架的安全性，確保施工安全。、消除地基非彈性變形和支架非彈性變形的影響，有利于橋面線形控制。、檢驗(yàn)支架的安全性、可行性。預(yù)壓方式采用順橋向分段預(yù)壓，分段界限與混凝土澆筑分界線相同。3.1、支架預(yù)壓的荷載及其分布根據(jù)現(xiàn)場施工條件，支架預(yù)壓采用砂袋搭配鋼材，砂袋的搬運(yùn)簡便、靈活且不需大型的起重設(shè)備，便于施工。預(yù)壓加載順序：分三級(jí)加載，第一次加載箱梁底板重量，每跨約180噸（每袋1噸，約180袋），第二次加載箱梁底、腹板重量，每跨約350噸（每袋1噸，約350袋），第三次加載總重的120%，每

14、跨約960噸，采用鋼材配合砂袋預(yù)壓。支架承受的箱梁重量按箱梁全斷面一次性澆筑來考慮，即混凝土在凝固前處于塑性狀態(tài)時(shí)，其內(nèi)部不能進(jìn)行內(nèi)力的分布和傳遞，箱梁任何部位的混凝土重量均垂直作用于其下面的支架上。故布設(shè)砂袋時(shí)，布設(shè)的砂袋重量比按箱梁橫斷面質(zhì)量的分布比進(jìn)行布設(shè)，順橋向箱梁斷面漸變處及橫斷面上頂板和底板高度變化處，砂袋數(shù)量在現(xiàn)場做相應(yīng)調(diào)整，砂袋重量按現(xiàn)場試驗(yàn)確定，砂袋在下雨天需用彩條布遮蓋，防止雨水滲入砂袋，增加砂袋重量。3.2、支架預(yù)壓觀測點(diǎn)的布設(shè)支架搭設(shè)完畢預(yù)壓前，每跨支架分別選取五個(gè)斷面（兩端墩頂處、1/4跨徑處、跨中處），每斷面7個(gè)點(diǎn)，共計(jì)35個(gè)觀測點(diǎn)，釘上鐵釘，對支架進(jìn)行高程的觀測。

15、預(yù)壓前，測量并記錄每個(gè)斷面上a、b、c、d、e、f、g七個(gè)觀測點(diǎn)的標(biāo)高，如圖所示，預(yù)壓后，每天測量各點(diǎn)標(biāo)高一次，計(jì)算其高程變化情況。橫斷面測點(diǎn)布置圖按照鋼管滿堂支架預(yù)壓技術(shù)規(guī)程JGJ/T194-2009判定支架預(yù)壓合格后，取下砂袋卸載，再次測量各點(diǎn)標(biāo)高，最后確定支架的彈性變形值及非彈性變形值。支架預(yù)壓后應(yīng)編寫支架預(yù)壓報(bào)告，并報(bào)監(jiān)理單位批準(zhǔn)后方可進(jìn)行混凝土澆筑。支架預(yù)壓期間，須由專人對支架進(jìn)行觀察，除觀測支架高程及位移變化情況外，還需要對支架的桿件連接是否緊密、有無壓彎及變形、預(yù)制塊有無壓裂等進(jìn)行全面的觀察。3.3、立模標(biāo)高的確定安裝底模時(shí)預(yù)設(shè)反拱，反拱值按二次拋物線設(shè)置，底模頂面形成的二次拋物

16、線須光滑、不得呈波浪形。現(xiàn)澆箱梁的預(yù)拱度應(yīng)從以下幾方面考慮：（1）、考慮結(jié)構(gòu)自重和后期承重的影響，跨中的變形值較支點(diǎn)要大，這種變形的方向是向下的；（2）、考慮混凝土在澆筑成型后，有個(gè)收縮和徐變過程，尤其是在預(yù)應(yīng)力混凝土施加預(yù)應(yīng)力以后，往往存在一個(gè)上拱值。（3）、現(xiàn)澆支架預(yù)壓過程中的彈性變形值（下沉量）。這一項(xiàng)要根據(jù)施工中的測量觀測數(shù)據(jù)來具體確定。在靜活載作用下，邊跨最大撓度值4.27mm，小于1.1L/1500=23.5mm。中跨最大撓度值3.59mm，小于1.1L/1500=23.5mm。支架預(yù)拱度的設(shè)置根據(jù)支架預(yù)壓結(jié)果分析后再進(jìn)行確定。在取下砂袋卸載后，利用可調(diào)U托重新調(diào)整支架頂標(biāo)高，使其

17、滿足設(shè)計(jì)的要求，從而確定底板立模標(biāo)高。立模標(biāo)高=箱梁設(shè)計(jì)標(biāo)高+設(shè)計(jì)預(yù)拱度+支架彈性沉降值。4、支架拆除支架拆除時(shí)注意以下幾點(diǎn)：4.1、梁體混凝土強(qiáng)度達(dá)到90%以上、并且張拉壓漿完畢后經(jīng)確認(rèn)不再需要時(shí)，方可拆除；4.2、拆除支架前，應(yīng)清除支架上的材料、工具和雜物；4.3、拆除支架時(shí)，首先對支架進(jìn)行均勻卸載，防止偏載過大，導(dǎo)致支架倒塌；4.4、拆除支架時(shí)，應(yīng)設(shè)置警戒區(qū)和警戒標(biāo)志，并由專職人員負(fù)責(zé)警戒；4.5、腳手架的拆除應(yīng)在統(tǒng)一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業(yè)的要求進(jìn)行。4.6、拆除支撐架時(shí)，施工人員應(yīng)鋪設(shè)腳手板，工人必須系好安全帶。4.7、在拆除過程中，支撐架的自由懸臂高度不得超

18、過兩步；通長水平桿和剪刀撐等，必須在支撐架拆卸到相關(guān)的支架時(shí)方可拆除；拆除工作中，嚴(yán)禁使用榔頭等硬物擊打，拆下的連接棒應(yīng)放入袋內(nèi)，鎖臂應(yīng)先傳遞至地面并放室內(nèi)堆存；拆卸連接部件時(shí)，應(yīng)先將鎖座上的鎖板與卡鉤上的鎖片旋轉(zhuǎn)至開啟位置，然后開始拆除，不得硬拉，嚴(yán)禁敲擊。 4.8、拆下的支架、鋼管與配件，必須單件由人工傳遞至地面，分類堆放，嚴(yán)禁高空拋擲。六、施工組織1、施工工期根據(jù)標(biāo)段總體工期計(jì)劃，三江制梁場于2011年8月27日開始架梁，本橋?yàn)槭准芊较虻谝蛔鶚蛄汗こ蹋瑵M足架梁需要必須在2011年6月30日前完成連續(xù)梁施工，8月25日架橋機(jī)通過本橋。目前施工工期已非常緊張，根據(jù)目前下部構(gòu)造完成情況，擬定以

19、下施工計(jì)劃：2、資源配置 1）施工人員：根據(jù)目前下部構(gòu)造施工進(jìn)度情況，人員數(shù)量略顯不足，且存在與其它工點(diǎn)共用一班人員現(xiàn)象。為按計(jì)劃組織下部構(gòu)造的施工，需立即增加鋼筋工、模板工數(shù)量，滿足下表人力資源配備，且必須保證進(jìn)度不受其它工點(diǎn)的干擾。按計(jì)劃支架搭設(shè)需多跨同步進(jìn)行，初步定為兩班人員，每班組15人，共30人。下部構(gòu)造施工人員配備需求序號(hào)工種數(shù)量1鋼筋工15人2模板工10人3混凝土工5人4專職管理人員1人2）施工機(jī)械、設(shè)備a.下部構(gòu)造施工為確保安全澆筑混凝土入模采用25T吊車吊入，吊車宜存在與其它工點(diǎn)共用， 應(yīng)嚴(yán)格按本橋計(jì)劃調(diào)配吊車，不得因機(jī)械原因延誤工期；b.下部構(gòu)造墩身頂帽只配備一套模板，且3

20、號(hào)墩與其它墩截面形式不同，目前正在施工4、5號(hào)墩，需在1、2、4、5號(hào)墩施工完后改裝模板再施工3號(hào)墩，提前考慮3號(hào)墩頂帽模版，消除不利因素影響。c.根據(jù)滿堂支架方案及進(jìn)度要求，各跨支架需同步搭設(shè)，按照碗扣式支架安全規(guī)范中各類桿件的單位理論重量計(jì)算，本橋滿堂支架所需各類桿件數(shù)量及總量如下表：d根據(jù)模板支架方案，所需方木及鋼材數(shù)量如下表：模板支架所需方木及型鋼數(shù)量表序號(hào)材料名稱規(guī)格型號(hào)單位數(shù)量1竹膠板15mmm232162方木10cmm31103工字鋼I18Kg1434804工字鋼I32bKg335005工字鋼I56cKg902006鋼管Kg717007鋼板Kg72008槽鋼Kg1458 中交二公

21、局貴廣鐵路工程指揮部第三經(jīng)理部二0一0年十一月十五日三江車站2號(hào)雙線大橋現(xiàn)澆連續(xù)梁滿堂支架計(jì)算書第一章 設(shè)計(jì)計(jì)算說明一、設(shè)計(jì)依據(jù)1、三江車站2號(hào)雙線大橋設(shè)計(jì)圖；2、客運(yùn)專線鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南TZ213-2005；3、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GBJ17-88；4、路橋施工計(jì)算手冊；5、橋梁工程、結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)；6、建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-20087、公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范JYJ025-1986二、工程概述三江車站2號(hào)雙線大橋，上部結(jié)構(gòu)形式為六跨等高截面連續(xù)梁（632m）。兩橋臺(tái)均為T型空心橋臺(tái)，3#墩身為3.08.0m圓端實(shí)心墩、其余墩身為2.27.3m圓端實(shí)心墩，

22、各墩高分別為15m、19m、18m、16m、16m。箱梁截面形式采用單箱單室，計(jì)算取梁端最不利截面，高3.028m（梁中心3.05m），箱梁頂板寬度12.20m，底板寬度5.68m，翼緣板懸挑處2.90m，腹板采用1：0.15傾斜坡度；翼緣板邊緣厚24.5cm，根部厚65cm；頂板厚度為60cm；腹板厚度為107.2cm；底板厚度為70cm。其它細(xì)部尺寸如下圖所示： 箱梁端部橫截面（單位：mm）三、模板、支架、地基處理方案1、 模板1.1箱梁底模、側(cè)模和內(nèi)模均采用15mm的竹膠板，倒角部分采用鋼模，竹膠板容許應(yīng)力彈性模量E=9103Mpa。1.2小橫梁采用10x10cm方木支撐模板，間距按0.

23、3m均勻布置。方木的力學(xué)性能指標(biāo)按A3類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，則容重6KN/m31.3分配梁采用I18，分布主要考慮結(jié)構(gòu)受力情況，其次根據(jù)碗扣支架標(biāo)準(zhǔn)間距合理布置，在翼緣板下間距為0.9m，底板下間距0.6m，腹板下間距0.3m。2、 支架采用碗扣支架，碗扣支架鋼管為48、t=3.5mm，材質(zhì)為A3鋼，軸向容許應(yīng)力0=140 MPa。詳細(xì)數(shù)據(jù)可查表1。表1 碗扣支架鋼管截面特性外徑d(mm)壁厚t(mm)截面積A(mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉(zhuǎn)半徑i（mm）483.54.89*1021.219*1055.08*10315.78支架采用碗扣支架，分配梁搭設(shè)在支架頂

24、托上，碗口支架橫橋向間距布置為：在翼緣板下間距為0.9m，底板下間距0.6m，腹板下間距0.3m，縱橋向間距為0.6m，垂直向的橫桿步距為1.2m。支架頂口和底口分別設(shè)置頂調(diào)和底調(diào)，水平和高度方向分別采用鋼管加設(shè)水平連接桿和豎向剪刀撐，見 “箱梁支架縱橋向布置圖”和“箱梁支架橫橋向布置圖”。四、主要技術(shù)參數(shù)1、活載分項(xiàng)系數(shù)為1.4，恒載分項(xiàng)系數(shù)為1.22、在計(jì)算各部位的荷載時(shí)，假設(shè)結(jié)構(gòu)荷載為均布荷載，箱梁的計(jì)算截面如下：3、鋼筋混凝土容重取25kN/m3，模板自重（含內(nèi)模、側(cè)模及支架）以混凝土自重的5%計(jì)，施工人員、施工料具運(yùn)輸、堆放荷載取2.5Kpa，傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載4.0 Kpa，振

25、搗混凝土產(chǎn)生的荷載2.0 Kpa。第二章 模板計(jì)算箱梁底模、側(cè)模和內(nèi)模均采用15mm的竹膠板。竹膠板容許應(yīng)彈性模量E=9103Mpa。翼緣板下模板受力分析模板直接擱置于凈間距L=20cm 的橫向方木上，按連續(xù)梁考慮,取單位長度(1.0米)板寬進(jìn)行計(jì)算：荷載分析：混凝土荷載：模板自重：施工人員、施工料具運(yùn)輸、堆放荷載：2.5Kpa傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：4.0 Kpa振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2.0 Kpa荷載組合：計(jì)算強(qiáng)度：q=1.2(+)+1.4(+)=24.39KN/m計(jì)算剛度：q=1.2(+)=12.49KN/m截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo):1、 底板下模板受力分析荷載分析：混凝土荷載：模板自

26、重：荷載組合：計(jì)算強(qiáng)度：q=1.2(+)+1.4(+)=52.87KN/m計(jì)算剛度：q=1.2(+)=40.97KN/m2、 腹板下模板受力分析荷載分析：混凝土荷載：模板自重：荷載組合：計(jì)算強(qiáng)度：q=1.2(+)+1.4(+)=92.36KN/m計(jì)算剛度：q=1.2(+)=80.46KN/m第三章 小橫梁設(shè)計(jì)計(jì)算小橫梁采用10x10cm的方木支撐模板，間距按0.3m均勻布置。方木的力學(xué)性能指標(biāo)按A3類木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，則經(jīng)計(jì)算得截面特性如下：計(jì)算作用在方木上的荷載時(shí)，假設(shè)寬30cm的結(jié)構(gòu)荷載均布在方木上。箱梁計(jì)算截面如下：1、 翼緣板下小橫梁受力分析翼緣板下橫梁直接擱置于間距

27、L=90cm的縱向分配梁上，按簡支梁計(jì)算，模板為鋼木混合模，模板荷載按混凝土荷載5%計(jì)。荷載分析：混凝土荷載：KN/m模板自重：KN/m施工人員、施工料具運(yùn)輸、堆放荷載：2.50.3=0.75KN/m傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：4.00.3=1.2KN/m振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2.00.3=0.6KN/m荷載組合：計(jì)算強(qiáng)度：q=1.2(+)+1.4(+)=7.314KN/m計(jì)算剛度：q=1.2(+)=3.744KN/m2、 底板下小橫梁受力分析底板下橫梁直接擱置于間距L=60cm的縱向分配梁上，按簡支梁計(jì)算。荷載分析：混凝土荷載：KN/m模板自重：KN/m荷載組合：計(jì)算強(qiáng)度：q=1.2(+)+1.

28、4(+)=15.858KN/m計(jì)算剛度：q=1.2(+)=12.288KN/m3、 腹板下小橫梁受力分析底板下橫梁直接擱置于間距L=30cm的縱向分配梁上，按簡支梁計(jì)算。荷載分析：混凝土荷載：KN/m模板自重：KN/m荷載組合：計(jì)算強(qiáng)度：q=1.2(+)+1.4(+)=27.708KN/m計(jì)算剛度：q=1.2(+)=24.138KN/m第四章 分配梁設(shè)計(jì)計(jì)算縱向分配梁材料選用I18，容許應(yīng)力水平搭設(shè)在間距L=60cm的支架頂托上，按簡支梁計(jì)算。經(jīng)查表得截面特性如下：力學(xué)模式：1、 翼緣板下受力分析翼緣板下縱向分配梁間距為90cm，橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：P=(7.314+60.12

29、）0.9=6.637kN縱向工字鋼自重：q14.219.810-30.139 KN/m強(qiáng)度：按最大正應(yīng)力布載模式計(jì)算：最大跨中彎距 MmaxMP+Mq=6.6370.15+0.1390.62/8maxMmax /Wy1.002106/12.71037.89MPa0=145MPa 剛度：按最大支座反力布載模式計(jì)算：=0.31mm2、 底板下受力分析底板下縱向分配梁間距為60cm，橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：P=(15.858+60.12）0.6=9.55KN縱向工字鋼自重：q14.219.810-30.139 KN/m強(qiáng)度：按最大正應(yīng)力布載模式計(jì)算：最大跨中彎距 MmaxMP+Mq=9.

30、550.15+0.1390.62/81.439KN.mmaxMmax /Wy1.439106/12.710311.33MPa0=145MPa 剛度：按最大支座反力布載模式計(jì)算：=0.44mm3、 腹板下受力分析腹板下縱向分配梁間距為30cm，橫向方木所傳遞給縱向方木的集中力為：P=(19.157+60.12）0.3=5.765KN縱向工字鋼自重：q14.219.810-30.139 KN/m強(qiáng)度：按最大正應(yīng)力布載模式計(jì)算：最大跨中彎距 MmaxMP+Mq=5.7650.15+0.1390.62/80.871KN.mmaxMmax /Wy0.871106/12.71036.86MPa0=145M

31、Pa 剛度：按最大支座反力布載模式計(jì)算：=0.26mm第五章 碗扣支架計(jì)算支架橫橋向在翼緣板下間距為0.9m、底板下間距為0.6m、腹板下間距為0.3m，縱橋向間距為0.6m，橫桿步距為1.2m。第一跨和第六跨地形為臺(tái)階狀，支架下設(shè)托梁，第二跨因跨河道設(shè)門式支架，具體詳見“箱梁支架縱橋向布置圖”和“箱梁支架橫橋向布置圖”。分別對截面、截面、截面進(jìn)行計(jì)算。橫桿步距為1.2m，即長細(xì)比1201.57876230，查表得0.743，則N=Af=0.74349820510-375.85KN。考慮縱向分配梁自重，底板下單肢立桿受力為：N0=29.55+0.1390.6=19.18 KN，腹板下單肢立桿受

32、力為：N0=25.765+0.1390.6=11.61KN，翼緣板下單肢立桿受力為：N0=26.637+0.1390.6=13.36KN1、 截面1.1、 托梁以上鋼管支架根據(jù)以上計(jì)算，底板下單肢立桿受力最大，故支架按底板處荷載計(jì)算。穩(wěn)定性驗(yàn)算：托梁以上鋼管支架高度為9.92米，支架自重荷載為：N1=1.2（216.48+210.19+9（1.32+2.47）104.94Kg1.02KN則N= N0+ N1=19.18+1.0220.2KNN= 75.85KN強(qiáng)度驗(yàn)算：aN/Aji20.2103/48941.3Mpa=140Mpa1.2、 I32b縱向托梁縱向托梁采用I32b工字鋼，容許應(yīng)力跨

33、度為3.6m，按簡支梁計(jì)算。經(jīng)查表得截面特性如下：受力模式：I32b自重為57.71Kg/m0.566KN/m，I10橫梁自重11.250.663.611.25Kg/m=0.11KN/m，將立桿傳遞的軸向力按均布荷載計(jì)，則q=0.566+0.11+20.2/0.6=34.34KN/m。1.3、 I32b橫梁受力模式：底板處：P1=34.343.6261.81KN，按簡支梁計(jì)，+0.46mm腹板處集中力：I18橫梁自重11.250.363.65.625Kg/m=0.055KN/m，將立桿傳遞的軸向力按均布荷載計(jì)，則q=0.566+0.055+（11.61+1.02）/0.6=21.67KN/m。

34、P2=21.673.6239.01KN,將集中力簡化為均布荷載，考慮橫梁自重荷載，按簡支梁計(jì)，q=39.01/0.3+0.566=130.596KN/m翼緣板處集中力：I18橫梁自重11.250.963.616.875Kg/m=0.165KN/m，將立桿傳遞的軸向力按均布荷載計(jì)，則q=0.566+0.165+（13.36+1.02）/0.6=24.69KN/m。P3=24.693.6244.44KN1.4、 500mm立柱以上計(jì)算得受力最大的立柱受力R=2P1+3P2=261.81+339.01240.65KNP/A=240.651037352=32.73Mpa=140Mpa 1.5、 基礎(chǔ)及

35、地基、C20混凝土條型基礎(chǔ)500mm立柱自重為0.74364.458KN，橫梁自重為0.5660.6=0. 34KN,C20混凝土抗壓強(qiáng)度為14.0Mpa，立柱下鋼板（16mm）尺寸為600600mm2。P/A=(4.458+0.34+240.65)103（600600）=0.682=14.0Mpa、地基承載力條型基礎(chǔ)下：混凝土擴(kuò)散角取立柱下方單位受力面積條型基礎(chǔ)自重為q=250.6=15KN/m2，地基容許承載應(yīng)力為=0.40MpaP/A+q=(4.458+0.34+240.65)103(6001700)+15103=0.24=0.40Mpa托梁以外支架直接作用于硬化地面的地基：立桿底調(diào)鋼板

36、為10cm10cm，C20混凝土厚20cm，混凝土擴(kuò)散角取。則地基承載應(yīng)力為N/A=20.2103/3702=0.15Mpa=0.40Mpa2、 截面2.1、鋼管支架高度為15米，支架自重荷載為：N1=1.2（416.48+27.05+15（1.32+2.47）164.244Kg1.6KN則N= N0+ N1=20.78KNN= 75.85KNaN/Aji20.78103/48942.5Mpa=140Mpa2.2、地基承載力第一跨及第六跨：立桿底調(diào)鋼板為10cm10cm，C20混凝土厚20cm，混凝土擴(kuò)散角取，則地基承載應(yīng)力為N/A=20.78103/3702=0.15Mpa=0.40Mpa第

37、三跨至第五跨：碎石土自重取2.2T/m3=21.56KN/m3,擴(kuò)散角取，20cm厚C20混凝土預(yù)制塊產(chǎn)生的壓應(yīng)力，則地基承載應(yīng)力為N/A=20.78103/（21000tg30+70）2+21.5610-3+510-3=0.04Mpa=0.12Mpa3、 截面3.1、托梁以上支架受力同截面。3.2、I56c縱向托梁縱向托梁采用I56c工字鋼，容許應(yīng)力跨度為9m，按簡支梁計(jì)算。經(jīng)查表得截面特性如下：I56c自重為123.85Kg/m1.21KN/m，I18橫梁自重11.250.615911.25Kg/m=0.11KN/m，將立桿傳遞的軸向力按均布荷載計(jì)，則q=1.21+0.11+20.78/0

38、.6=35.95KN/m。3.3、I56c橫梁受力模式：底板處：P1=35.959323.55KN，考慮I56c橫梁自重按簡支梁計(jì)，+0.39mm腹板處集中力：I18橫梁自重11.250.31595.625Kg/m=0.055KN/m，將立桿傳遞的軸向力按均布荷載計(jì)，則q=1.21+0.055+（11.61+1.6）/0.6=23.28KN/m。P2=23.289209.52KN,將集中力簡化為均布荷載，考慮橫梁自重荷載，按簡支梁計(jì)，q=209.52/0.3+1.21=699.61KN/m翼緣板處集中力：I18橫梁自重11.250.915916.875Kg/m=0.165KN/m，將立桿傳遞的

39、軸向力按均布荷載計(jì)，則q=1.21+0.165+（13.36+1.6）/0.6=26.3KN/m。P3=26.39236.7KN3.4、500mm鋼管立柱以上計(jì)算得受力最大的立柱受力P=（2P1+3P2）/2=(2323.55+3209.52)/2637.83KNP/A=1275.6610315778=40.4Mpa=140Mpa3.5、C20混凝土基礎(chǔ)500mm鋼管立柱自重為0.748.56.29KN，橫梁自重為1.210.621.452 KN，立柱下鋼板（16mm）尺寸為600600mm2。 C20混凝土抗壓強(qiáng)度為14.0MpaP/A=(6.29+1.452+637.83)103（6006

40、00）=1.792 Mpa =14.0Mpa3.6、地基承載力墩身及基礎(chǔ)自重251221=600KN6P1+10P2+7P3=6323.55+10209.52+7236.7=5693KN,則:P/A =(5693+600)103（200012000）=0.26 Mpa =0.4Mpa結(jié)論：經(jīng)以上計(jì)算，該方案可行！第六章 附則以上方案經(jīng)中交二公局工程有限公司技術(shù)中心驗(yàn)算審核后，進(jìn)行如下優(yōu)化：1、 截面條型基礎(chǔ)截面尺寸調(diào)整為600mm600mm；2、 截面、截面立柱之間采用48鋼管剪刀撐平聯(lián)，增加支架的整體穩(wěn)定性及抗風(fēng)性能，如下圖所示：新建鐵路貴陽至廣州線貴陽至賀州段三江車站2#雙線大橋滿堂支架計(jì)

41、算復(fù)核書中交第二公路工程局有限公司二一年十一月三江車站2#雙線大橋滿堂支架計(jì)算復(fù)核書1.工程概況三江車站2號(hào)雙線大橋，上部結(jié)構(gòu)形式為兩聯(lián)六跨等高截面連續(xù)梁（632m）。兩橋臺(tái)均為T型空心橋臺(tái)，3#墩身為3.08.0m圓端實(shí)心墩、其余墩身為2.27.3m圓端實(shí)心墩，各墩高分別為15m、19m、18m、16m、16m。箱梁截面形式采用單箱單室，計(jì)算取梁端最不利截面，高3.028m（梁中心3.05m），箱梁頂板寬度12.20m，底板寬度5.68m，翼緣板懸挑處2.90m，腹板采用1：0.15傾斜坡度；翼緣板邊緣厚24.5cm，根部厚65cm；頂板厚度為60cm；腹板厚度為107.2cm；底板厚度為7

42、0cm。其它細(xì)部尺寸如下圖所示：箱梁端部橫截面（單位：mm）2.計(jì)算復(fù)核依據(jù)1、三江車站2號(hào)雙線大橋設(shè)計(jì)圖；2、客運(yùn)專線鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南TZ213-2005；3.設(shè)計(jì)規(guī)范及參考資料1、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GBJ17-88；2、路橋施工計(jì)算手冊；3、橋梁工程、結(jié)構(gòu)力學(xué)、材料力學(xué)；4、建筑施工碗扣式腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ166-20085、公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范JYJ025-19864.計(jì)算荷載 箱梁砼施工考慮1.05的超載系數(shù)； 模板重量按：1.0kN/m2（木模）； 其他施工荷載取：2.5kN/m2； 傾倒混凝土及振搗混凝土：4.0kN/m2； 混凝土澆注時(shí)動(dòng)力系數(shù)：1.2； 考慮

43、風(fēng)荷載對結(jié)構(gòu)的影響：V=19.1m/s(10年一遇)。5.箱梁支架檢算箱梁底模、側(cè)模和內(nèi)模均采用15mm的竹膠板。竹膠板容許應(yīng)力: ，彈性模量。5.1箱梁模板檢算翼緣板下模板檢算本次計(jì)算取箱梁翼緣板荷載為計(jì)算控制荷載，小橫梁間距為0.3m，將方木作為模板的支座，按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁來計(jì)算模板。計(jì)算荷載：翼緣模板15mm厚竹膠板的截面特征值為：截面驗(yàn)算：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：，撓度驗(yàn)算：根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范第條規(guī)定：模板的允許最大變形為。滿足要求。底板下模板檢算本次計(jì)算取箱梁底板荷載為計(jì)算控制荷載，小橫梁間距為0.3m，將方木作為模板的支座，按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁來計(jì)算模

44、板。計(jì)算荷載：翼緣模板15mm厚竹膠板的截面特征值為：截面驗(yàn)算：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：，撓度驗(yàn)算：根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范第條規(guī)定：模板的允許最大變形為。滿足要求。腹板下模板檢算本次計(jì)算取箱梁腹板荷載為計(jì)算控制荷載，小橫梁間距為0.3m，將方木作為模板的支座，按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁來計(jì)算模板。計(jì)算荷載：翼緣模板15mm厚竹膠板的截面特征值為：截面驗(yàn)算：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：，撓度驗(yàn)算：根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范第條規(guī)定：模板的允許最大變形為。滿足要求。5.2方木分配梁檢算翼緣板下小橫梁檢算本次計(jì)算取箱梁翼緣板荷載為計(jì)算控制荷載，小橫梁間距為0.3m，將方木下分配梁作為方木的支座

45、，按簡支梁進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算荷載：橫向1010cm方木的截面特征值為：截面驗(yàn)算：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：，撓度驗(yàn)算：根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范第條規(guī)定：模板的允許最大變形為。滿足要求。底板下小橫梁檢算本次計(jì)算取箱梁翼緣板荷載為計(jì)算控制荷載，分配梁間距為0.6m，將方木下分配梁作為方木的支座，按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁來計(jì)算方木受力。計(jì)算荷載：橫向1010cm方木的截面特征值為：截面驗(yàn)算：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：，撓度驗(yàn)算：根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范第條規(guī)定：模板的允許最大變形為。滿足要求。腹板下小橫梁檢算本次計(jì)算取箱梁腹板荷載為計(jì)算控制荷載，分配梁間距為0.3m，將方木下分配梁作為方木的支座

46、，按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁來計(jì)算方木受力。計(jì)算荷載：橫向1010cm方木的截面特征值為：截面驗(yàn)算：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：撓度驗(yàn)算：根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范第條規(guī)定：模板的允許最大變形為。滿足要求。5.3型鋼分配梁檢算縱向分配梁材料選用I12.6，容許應(yīng)力水平搭設(shè)在間距L=60cm的支架頂托上，按簡支梁計(jì)算。經(jīng)查表得截面特性如下：單根型鋼分配梁受力：翼緣： 底板：腹板：經(jīng)計(jì)算知腹板處型鋼分配梁受力最大，所以型鋼分配梁計(jì)算控制荷載為，按均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁來計(jì)算方木受力。截面驗(yàn)算：抗彎強(qiáng)度驗(yàn)算：剪切強(qiáng)度驗(yàn)算：撓度驗(yàn)算：根據(jù)公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范第條規(guī)定：模板的允許最大變形為。滿足要求。5.4小鋼管支架檢算支架橫橋向在翼緣板下間距為0.9m、底板下間距為0.6m、腹板下間距為0.3m，縱橋向間距為0.6m，橫桿步距為1.2m。第一跨和第六跨地形為臺(tái)階狀，支架下設(shè)托梁，第二跨因跨河道設(shè)門式支架，具體詳見“箱梁支架縱橋向布置圖”和“箱梁支架橫橋向布置圖”。分別對截面、截面進(jìn)行計(jì)算。計(jì)算荷載翼緣板：底板：腹板：經(jīng)計(jì)算知立桿承受的最大力為： 風(fēng)荷載計(jì)算作用在腳手架上的水平風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值式中： 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（）； 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)； 腳手架風(fēng)荷載體型系數(shù)；基本