富拉爾基發(fā)電總廠鍋爐四管漏泄原因及防止措施

1、富拉爾基發(fā)電總廠鍋爐四管漏泄原因及防止措施    論文   作者：佚名      2011-9-10 0:35:21    論文關(guān)鍵詞：鍋爐；四管漏泄；原因；措施 論文摘要：我國(guó)火力發(fā)電廠鍋爐“四管”（省煤器管、水冷壁管、過熱器管和再熱器管）的漏泄是造成發(fā)電設(shè)備可靠性差的一個(gè)主要因素，同時(shí)鍋爐四管漏泄造成主機(jī)非計(jì)劃停運(yùn)次數(shù)占火力發(fā)電機(jī)組非計(jì)劃停運(yùn)總次數(shù)的比例很大，造成的損失也很大?？梢?，防止鍋爐四管漏泄是提高火力發(fā)電機(jī)組可靠性

2、的需要，是提高發(fā)電設(shè)備經(jīng)濟(jì)效益的需要，也是創(chuàng)建一流火力發(fā)電廠的需要。通過對(duì)省煤器、水冷壁、過熱器和再熱器漏泄原因及防止措施的分析與研究，根據(jù)我廠實(shí)際情況制定了嚴(yán)格的防止鍋爐四管漏泄措施，予以實(shí)施之后，鍋爐四管漏泄現(xiàn)象明顯減少，為我廠帶來了很大的經(jīng)濟(jì)效益。 1我廠鍋爐四管漏泄概況 我廠自建廠以來經(jīng)常發(fā)生鍋爐發(fā)生四管漏泄事件，2000年至今共發(fā)生鍋爐四管漏泄21次，其中因過熱漏泄6次。單就2009年一年，截止10月31日，共發(fā)生鍋爐四管漏泄2次，包括水冷壁漏泄1次，省煤器漏泄1次。其中，2月11日，#6爐燃燒器處水冷壁空間彎頭爆裂2次，現(xiàn)已報(bào)可研項(xiàng)目，爭(zhēng)取在此次#6爐大修中更換#1-#6燃燒器處水

3、冷壁空間彎頭，計(jì)劃184個(gè)彎頭。3月31日，#4爐省煤器管子磨損嚴(yán)重，發(fā)生爆漏。計(jì)劃進(jìn)行省煤器更換，已報(bào)可研項(xiàng)目。4月20日，#6爐對(duì)流過熱器、后屏過熱器爐后側(cè)取樣管送交金屬實(shí)驗(yàn)室，通過理化分析表明，這部分管子已處于使用壽命后期；后屏過熱器3根取樣管已完全球化，這部分管子已處于使用壽命中后期。 2  省煤器磨損漏泄原因及防止措施 省煤器的故障主要是磨損，尤其是燃用劣質(zhì)煤的鍋爐。 2.1  磨損機(jī)理 由于流過鍋爐受熱面的煙氣具有一定的速度，在煙氣中又含有形狀不規(guī)則的固體顆粒，這些顆粒流經(jīng)受熱面時(shí)，就會(huì)對(duì)受熱面產(chǎn)生撞擊和磨擦。磨損主要是由于灰粒對(duì)管壁撞擊和磨

4、削引起，磨損之所以多發(fā)生在沖擊角為30°-50°的部位，那是由于煙氣速度、飛灰濃度、粒度隨時(shí)都在變化的結(jié)果。 2.2  省煤器易磨損的部位 省煤器的磨損，主要表現(xiàn)為局部磨損和均勻磨損兩個(gè)方面，尤其是局部磨損易引起省煤器漏泄，其位置多發(fā)生在省煤器左右兩組的中部彎頭、靠近前后墻的幾排管子、錯(cuò)列省煤器順煙氣流向的第二排管子以及管卡附近的管子和局部防磨損措施不當(dāng)易引起其附近管子磨損的部位等。 2.3  對(duì)飛灰磨損的主要影響因素 飛灰濃度、灰粒的物理化學(xué)性質(zhì)、煙氣流速以及受熱面的布置與結(jié)構(gòu)特性。此外，還與運(yùn)行工況有關(guān)。同時(shí)灰濃度大，容易引起強(qiáng)烈

5、的磨損。因此，煤粉爐尤其是燒多灰燃料時(shí)，磨損問題更為嚴(yán)重。此外，如果在煙道局部地區(qū)造成飛灰濃度集中，例如煙氣走廊，也會(huì)引起嚴(yán)重磨損。如果燃料灰粒中多硬性物質(zhì)，灰粒粗大而有棱角，受熱面所處煙溫較低而使灰粒變硬，則灰粒的磨損性也加大。 煙氣流速的影響最為嚴(yán)重，磨損量與速度成三次方關(guān)系。因此，布置受熱面時(shí)，應(yīng)使煙氣流速不太大，更應(yīng)避免局部地區(qū)流速過大。在水平煙道的過熱器兩側(cè)及底部、下降煙道的省煤器靠后墻處，均易發(fā)生磨損破壞。這是由于這些地方有煙氣走廊，煙氣流速特高，有時(shí)可比平均流速大3-4倍，這樣磨損就要大幾十倍。這些地方的飛灰濃度也隨煙氣流速增大而增大，尤其是在省煤器區(qū)，煙氣溫度低，灰粒變硬，磨損

6、就更嚴(yán)重。 鍋爐負(fù)荷增加，煙氣流速也就增加，飛灰磨損就加快。煙道漏風(fēng)增加，也將使煙氣流速增高而加快磨損，運(yùn)行中燃燒不良，飛灰含碳量大量增加時(shí)，因焦碳粒比灰粒硬而加快磨損。又如受熱面發(fā)生局部結(jié)渣堵灰現(xiàn)象，將使煙氣流偏向一側(cè)而加快這一側(cè)受熱面的磨損。 2.4  防磨措施 防止省煤器磨損的途徑有兩個(gè)方面，一是消除磨損源，二是限制磨損速度。在目前采用的防磨措施中，主要是限制磨損速度，其辦法有以下一些： （1）降低煙氣流速 實(shí)踐經(jīng)驗(yàn)告訴我們，影響磨損的關(guān)鍵因素是煙速。嚴(yán)格地說：應(yīng)該是煙氣中飛灰顆粒的速度。關(guān)于煙速對(duì)磨損速度的影響有不少計(jì)算公式，絕大多數(shù)公式表明磨損速度與煙氣速度的三次

7、方成正比，有的則認(rèn)為隨著煙速的進(jìn)一步提高，磨損速度會(huì)超過三次方的關(guān)系。由此可以看出，降低煙速，對(duì)防止磨損的重要性。在實(shí)際工作中，降低煙氣速度的方法有： 擴(kuò)大煙道，增加煙氣流通面積 橫向截距S1取極值 所謂S1取極值，就是當(dāng)S2（縱向截距）為某一給定值時(shí)（一般S2=45mm），S1取值是以斜向煙速不大于進(jìn)口煙速的極大值。 減少管排，增大流通截面。 將省煤器的管排數(shù)，每隔三排或四排減少一排，這樣可以增大流通面積，降低煙速。實(shí)踐證明這是簡(jiǎn)單易行的辦法，但不足之處是排煙溫度會(huì)升高。 加大管排橫向截距，保持縱向截距不變，改短單管圈為長(zhǎng)雙管圈。 消除中間彎頭處的走廊，降低煙速。 為了減少中間彎頭處的磨損，

8、在省煤器改造中，常采取交錯(cuò)管圈，使左右兩組管圈相互錯(cuò)開，達(dá)到消除中間走廊，減少磨損的目的。 采用防磨裝置。 一般常使省煤器蛇形管平行于前墻布置，這樣使磨損只在靠后墻的少數(shù)管圈上有可能發(fā)生，在這幾排管圈上加防磨板保護(hù)。 （2）采用鰭片式省煤器 鰭片式省煤器具有以下一些優(yōu)點(diǎn)： 能合理地選取橫向截距S1、縱向截距S2，以降低煙氣速度； 可以避免氣流斜向沖刷管束，同時(shí)由于管子和鰭片的繞流作用，改變了煙塵的速度場(chǎng)、粒度場(chǎng)、濃度場(chǎng)，從而大大地降低了磨損速度； 節(jié)省鋼材，降低成本； 占有空間小，省煤器的總高度大約降低40%； 工質(zhì)側(cè)及煙氣阻力可以在設(shè)計(jì)中調(diào)整。 （3）鍋爐運(yùn)行中，應(yīng)保證合格的煤粉細(xì)度，注意調(diào)

9、整燃燒，減少飛灰中的含碳量，同時(shí)要嚴(yán)格控制鍋爐本體、空氣預(yù)熱器和制粉系統(tǒng)的漏風(fēng)量，尤其是爐底漏風(fēng)，這對(duì)防止受熱面的磨損和超溫具有相當(dāng)重要的意義。 3  水冷壁管漏泄原因及防止措施 水冷壁產(chǎn)生漏泄的原因除設(shè)計(jì)、制造、安裝的原因外，主要由磨損、腐蝕和膨脹不暢三個(gè)方面的問題引起。此外，還有急冷，水循環(huán)不良等引起的漏泄。 3.1  磨損 水冷壁磨損的部位主要是在一次風(fēng)口周圍的水冷壁管，因風(fēng)粉流沖刷磨損和吹灰器吹掃時(shí)的沖刷磨損等引發(fā)。 一次風(fēng)噴口周圍水冷壁管的磨損，是因?yàn)橐淮物L(fēng)粉混合物噴進(jìn)爐膛時(shí)，如果噴燃器安裝角度不恰當(dāng)、設(shè)計(jì)切圓過大、噴嘴在運(yùn)行中燒壞或變形以及穩(wěn)

10、燃設(shè)施布置不當(dāng)?shù)龋紩?huì)使煤粉氣流沖刷水冷壁管，引起管壁磨損減薄，以至漏泄。穩(wěn)燃設(shè)施一般布置在一次風(fēng)管出口附近，使高溫?zé)煔猱a(chǎn)生回流，如果布置不當(dāng)，很容易使一次風(fēng)射流貼壁，引起水冷壁磨損和結(jié)焦。 3.2  腐蝕 3.2.1  水冷壁管外壁高溫腐蝕 高溫腐蝕發(fā)生的部位主要是高溫高壓鍋爐熱負(fù)荷高的區(qū)域，也就是噴燃器附近。產(chǎn)生腐蝕的原因主要是煤中含硫。 而減輕水冷壁管外壁高溫腐蝕的方法主要是設(shè)法不產(chǎn)生能腐蝕管壁金屬的產(chǎn)物或防止發(fā)生腐蝕作用的狀態(tài)產(chǎn)生。這可用下列措施來得到：首先應(yīng)從改善燃燒著手，煤粉顆粒要細(xì)，火焰不直接沖刷管壁，過量空氣系數(shù)不宜過小。有時(shí)為了使?fàn)t膛貼

11、壁處有一層氧化性氣膜，以沖淡煙氣中SO3濃度，使結(jié)積層中分解出來的SO3向外而不向內(nèi)擴(kuò)散，甚至特意加入一股空氣來保護(hù)水冷壁。此外應(yīng)控制爐管壁溫，這主要由蒸汽參數(shù)所決定，但管內(nèi)結(jié)垢與爐膛受熱面熱負(fù)荷局部過高亦會(huì)引起爐膛管壁溫度過高，使腐蝕區(qū)加大，加速腐蝕。 3.2.2  水冷壁內(nèi)壁腐蝕 當(dāng)水冷壁管內(nèi)有沉積物時(shí)（垢或水渣），在這些沉積物下面會(huì)引起水冷壁腐蝕，這種腐蝕稱為酸、堿腐蝕。這是因?yàn)闋t水中的酸性、堿性鹽類破壞了金屬保護(hù)膜的緣故。 在正常運(yùn)行的條件下，水冷壁管內(nèi)壁常覆蓋著一層Fe3O4的保護(hù)膜，它具有良好的保護(hù)性能，使水冷壁免受腐蝕。但如果爐水pH值超標(biāo)時(shí)，就會(huì)使保護(hù)膜遭到

12、破壞。當(dāng)pH值為910時(shí)，水冷壁管腐蝕速度最小，此時(shí)保護(hù)膜穩(wěn)定性高。PH值過高或過低都會(huì)使腐蝕速度加快。當(dāng)pH值過高時(shí)，易發(fā)生堿性腐蝕。pH值過低時(shí)，易發(fā)生酸性腐蝕。所以在正常運(yùn)行條件下，要求爐水pH值保持在910的范圍內(nèi)。 當(dāng)爐水中含有游離的氫氧化鈉時(shí)，就會(huì)使?fàn)t水中的pH值升高，引起堿性腐蝕。凝汽器漏泄會(huì)將冷卻水中的MgCI2、CaCI2帶入鍋爐，在爐水中生成鹽酸，引起水冷壁管的酸性腐蝕。 為防止水冷壁管的垢下腐蝕，首要的任務(wù)是加強(qiáng)化學(xué)監(jiān)督提高給水品質(zhì)。盡量減少給水中的銅、鐵含量，降低給水的碳酸鹽堿度，減少爐水中游離的氫氧化鈉。為此，必須防止凝汽器漏泄。此外，還必須保持鍋爐良好運(yùn)行方式，保證

13、連續(xù)排污、定期排污的正常運(yùn)行，控制爐膛局部熱負(fù)荷不要過高，過于新投運(yùn)和運(yùn)行一段時(shí)間后的鍋爐，應(yīng)按規(guī)定進(jìn)行化學(xué)清洗等。 3.2.3  膨脹受阻 水冷壁因膨脹受阻而拉裂的現(xiàn)象時(shí)有發(fā)生，被拉裂的重點(diǎn)部位是爐膛四角和噴燃器附近，尤以直流噴燃器更為突出。被拉裂造成漏泄的具體部位，多數(shù)是大滑板與水冷壁管焊接處，該處的焊點(diǎn)大部分是由于安裝時(shí)焊接質(zhì)量不高，加之運(yùn)行中大滑板與水冷壁膨脹不一致，經(jīng)多次啟停爐后，就從焊點(diǎn)處拉裂漏泄。 4  過熱器、再熱器漏泄原因及防止措施 過熱器分輻射、半輻射和對(duì)流三種形式，而再熱器多為對(duì)流式。由于過熱器、再熱器的工作條件和漏泄原因比較相近，

14、故將兩者放在一起來分析討論。引起過熱器漏泄的原因主要是超溫，磨損和腐蝕引起的漏泄現(xiàn)象也時(shí)而有之。 4.1  超溫 在過熱器的臨修中，超溫爆管占的次數(shù)最多，超溫的原因歸結(jié)起來有以下三個(gè)方面：煙氣側(cè)溫度高；工質(zhì)側(cè)流速低和管材的耐熱強(qiáng)度不夠。出現(xiàn)以上三種情況的原因有： （1）火焰中心上移 造成火焰中心上移的原因特別多，如鍋爐機(jī)組的漏風(fēng)（爐底、燃燒器區(qū)域、空氣預(yù)熱器漏風(fēng)、制粉系統(tǒng)漏風(fēng)等）、燃燒調(diào)整不當(dāng)、煤質(zhì)變差、煤粉變粗、空氣動(dòng)力場(chǎng)偏斜、爐膛結(jié)焦、高加未投等都會(huì)造成火焰中心上移，爐膛出口煙溫升高，飛灰含碳量增加，由此帶來的過熱器、再熱器超溫，并使煙氣通過的各部位磨損加劇，排煙溫度升

15、高。所以控制火焰中心，對(duì)鍋爐安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行具有十分重要的意義。 （2）鍋爐啟動(dòng)和低負(fù)荷時(shí)，因工質(zhì)質(zhì)量流速偏低，如果操作不當(dāng)容易引起超溫爆管，尤其是屏式過熱器。 （3）熱偏差 在過熱器工作過程中，由于煙氣側(cè)各種因素的影響，各平行管中工質(zhì)的吸熱量是不同的，這種平行管列工質(zhì)焓增不均勻的現(xiàn)象稱為熱偏差。過熱器的熱偏差決定于管子的熱力特性、水力特性和結(jié)構(gòu)特性。 在現(xiàn)代大型鍋爐中，由于鍋爐尺寸很大，煙溫分布不易均勻，爐膛出口處的煙溫偏差200300，而蒸汽在過熱器中的焓增又很大，致使個(gè)別管圈的汽溫偏差可達(dá)5070，嚴(yán)重時(shí)達(dá)100150以上。 為了減小過熱器的熱偏差，可以將過熱器受熱面分成幾級(jí)，并在各級(jí)之間用

16、中間集箱進(jìn)行充分的混合。因?yàn)樵谕瑯訜崞畹那闆r下，分級(jí)以后，由于每一級(jí)中工質(zhì)的平均焓增減小，而使焓增偏差的絕對(duì)值減小，因而使熱偏差的影響減小。將過熱器分級(jí)后，在蒸汽過熱的過程中，隨著蒸汽溫度增加，其比熱容不斷下降，因而在最末級(jí)過熱器中，工質(zhì)的比熱容最小，使得在同樣熱偏差的條件其溫度偏差最大，而最末級(jí)過熱器的工質(zhì)溫度又最高，工作條件最差，因而末級(jí)過熱器的焓增更要小些，這樣對(duì)減小末級(jí)過熱器汽溫調(diào)節(jié)的慣性也有好處。 （4）設(shè)計(jì)安裝不當(dāng) 設(shè)計(jì)和安裝的質(zhì)量對(duì)過熱器的超溫有相當(dāng)大的影響，尤其是設(shè)計(jì)。表現(xiàn)為以下幾個(gè)方面： 同屏管數(shù)設(shè)計(jì)過多 同屏管數(shù)設(shè)計(jì)過多，會(huì)使熱偏差增大，這種熱偏差的產(chǎn)生是由吸熱不均和流量

17、不均所致。 質(zhì)量流速偏低 質(zhì)量流速偏低是引起過熱器爆管的重要原因之一。當(dāng)現(xiàn)場(chǎng)發(fā)現(xiàn)這一故障源時(shí)，一般都采取割掉部分管段的辦法來提高工質(zhì)流速，也有個(gè)別電廠采取提高材質(zhì)的辦法來彌補(bǔ)。 減溫器設(shè)計(jì)不合理 減溫器內(nèi)套設(shè)計(jì)過長(zhǎng)會(huì)影響霧化質(zhì)量。在鍋爐啟動(dòng)初期，如果升溫速度過快，噴水量很大時(shí)，就容易引起過熱器產(chǎn)生“水塞”，嚴(yán)重時(shí)容易引起過熱器爆管。 鋼材裕度不夠 噴燃器安裝角度不對(duì) 管內(nèi)有異物堵塞 為此，要防止過熱器超溫爆管，必須在運(yùn)行、設(shè)計(jì)、安裝等各個(gè)方面做好工作，同時(shí)還必須利用大小修的機(jī)會(huì)加強(qiáng)蠕脹檢查，消除各部位漏風(fēng)及盡力做到燃燒系統(tǒng)及各有關(guān)設(shè)備的完好，這樣才能減少過熱器超溫爆管的發(fā)生。 4.2 

18、; 磨損 過熱器、再熱器的磨損主要是飛灰沖刷磨損，這種磨損易發(fā)生在煙氣走廊、煙氣流速突變的局部位置附近，如蛇形管排的彎頭及穿墻部位，特別是卡子附近更容易發(fā)生局部沖刷磨損。因此在鍋爐大小修中要認(rèn)真檢查對(duì)流過熱器、再熱器蛇形管排出現(xiàn)煙氣走廊處，穿墻管和卡子附近。對(duì)有卡在蛇形管排中間的異物，如鉛絲、鐵板、搬手等，一旦發(fā)現(xiàn)，一定要認(rèn)真細(xì)致地檢查異物附近的蛇形管有無局部磨損，并把異物取出。對(duì)布置在水平煙道中的垂直式過熱器和再熱器蛇形管排，尤其是布置在豎井上部低溫對(duì)流過熱器和再熱器蛇形管排彎頭和兩側(cè)墻管排的沖刷磨損，在大小修中，一定要作為防磨防爆的重點(diǎn)檢查部位，認(rèn)真檢查并作好技術(shù)記錄加強(qiáng)監(jiān)視。

19、4.3  腐蝕 過熱器和再熱器的高溫腐蝕，主要發(fā)生在高溫對(duì)流過熱器和高溫再熱器出口部位的幾排蛇形管。高溫腐蝕是由燃燒中的硫和燃料灰分中的堿金屬以及釩所引起。對(duì)于燃煤鍋爐來說，主要是硫和堿金屬引起。 防止高溫腐蝕的方法是降低過熱器及再熱器的壁溫，使其不超過580，則高溫腐蝕速度可以大大降低。燃燒時(shí)，采用低氧燃燒以減少五V2O5氧化二釩和SO3的生成量，這樣就可以降低高溫腐蝕速度。 5  防止鍋爐四管漏泄措施 5.1  發(fā)電運(yùn)行方面 （1）針對(duì)主再熱汽溫存在超溫現(xiàn)象，及時(shí)制定嚴(yán)格的主再熱汽溫檢查與考核制度，定期對(duì)現(xiàn)場(chǎng)主再熱汽溫進(jìn)行檢查與考

20、核。 （2）運(yùn)行燃燒調(diào)整時(shí)，嚴(yán)格控制滿負(fù)荷時(shí)氧量不低于4%。當(dāng)由于煤質(zhì)較差導(dǎo)致送風(fēng)機(jī)入口擋板全開而氧量仍低于4%時(shí)，應(yīng)及時(shí)聯(lián)系值長(zhǎng)減負(fù)荷，保證爐膛含氧量在4%以上。 （3）加強(qiáng)水力吹灰管理工作，當(dāng)發(fā)現(xiàn)爐膛有結(jié)焦現(xiàn)象（即減溫水量增大時(shí)），應(yīng)及時(shí)增加吹灰次數(shù)，確保水冷壁吸熱良好。 （4）當(dāng)燃用煤質(zhì)較差的煤種導(dǎo)致減溫水量不足時(shí)，運(yùn)行人員應(yīng)進(jìn)行燃燒調(diào)整，降低爐膛火焰中心，防止主再熱汽溫出現(xiàn)超溫現(xiàn)象。如調(diào)整無效，應(yīng)及時(shí)聯(lián)系值長(zhǎng)減負(fù)荷，確保主再熱溫度在規(guī)定范圍內(nèi)運(yùn)行。 （5）當(dāng)燃用省內(nèi)煤負(fù)荷允許時(shí)，磨煤機(jī)出口溫度高應(yīng)改為三臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行，增加磨煤機(jī)的出力，從而降低磨煤機(jī)出口溫度，確保爐膛火焰中心下移。 （6

21、）當(dāng)運(yùn)行機(jī)組投入AGC時(shí)，負(fù)荷波動(dòng)較大，主再熱汽溫變化頻繁，鍋爐主操應(yīng)精心調(diào)整。 （7）嚴(yán)格控制一級(jí)減溫水后蒸汽溫度不超過規(guī)定值386，尤其是低谷運(yùn)行時(shí)。 （8）當(dāng)負(fù)荷低于140MW時(shí)，應(yīng)采用滑壓運(yùn)行，其目的是增加屏式過熱器內(nèi)的蒸汽流量，冷卻屏式過熱器防止過熱。 （9）為防止鍋爐爐膛漏風(fēng)，運(yùn)行人員在機(jī)組運(yùn)行時(shí)應(yīng)嚴(yán)密關(guān)閉爐膛人孔門、檢查孔以及高溫爐煙人孔門等等。 （10）加強(qiáng)鍋爐水質(zhì)監(jiān)督，當(dāng)發(fā)現(xiàn)鍋爐水質(zhì)不合格時(shí)，運(yùn)行人員應(yīng)增加定排次數(shù)，確保鍋爐水質(zhì)盡快合格。 （11）在啟、停爐操作中，嚴(yán)格控制升溫、升壓速度，按規(guī)定進(jìn)行水冷壁下聯(lián)箱排污工作，盡快建立水循環(huán)，及時(shí)切換油槍，保證受熱面受熱均勻，杜絕半

22、側(cè)燃燒，消除熱偏差。 （12）鍋爐水壓試驗(yàn)時(shí)，嚴(yán)格控制金屬壁溫和給水溫度差值不超過50，防止管路沖擊。 （13）三臺(tái)磨煤機(jī)運(yùn)行負(fù)荷不允許超過160MW。 （14）正常運(yùn)行時(shí)，各運(yùn)行參數(shù)嚴(yán)格執(zhí)行規(guī)程規(guī)定。 （15）當(dāng)自動(dòng)調(diào)節(jié)裝置失靈或跟蹤不好時(shí)，應(yīng)及時(shí)改為手動(dòng)調(diào)節(jié)，確保主再熱汽溫穩(wěn)定運(yùn)行。 5.2  鍋爐檢修方面 （1）鍋爐車間和本體班共同制定防四管漏泄檢查圖冊(cè)和考核制度，工作人員按圖冊(cè)的要求進(jìn)行檢查和記錄，檢查時(shí)力求全面和仔細(xì)，堅(jiān)持大修全面查，小修重點(diǎn)查，機(jī)組備用創(chuàng)造條件查。對(duì)檢查全面和仔細(xì)的單位進(jìn)行嘉獎(jiǎng)，對(duì)檢查不全面和仔細(xì)的單位進(jìn)行考核。 （2）省煤器甲、乙側(cè)彎頭加裝防磨彎板，穿墻管處加裝防磨鐵并重新密封。省煤器前墻及