懸挑模板支架施工方案

1、華泰樂安大廈主樓懸挑模板支架施工方案目錄1、編制依據(jù) .1.2、工程概況 .1.3、施工計劃 .4.4、施工工藝 .4.5、施工安全保證措施 .6.6、勞動力計劃. 7.7、計算書 .7.11、編制依據(jù)序號名稱編號1華泰樂安大廈圖紙2混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范GB50204-20023建筑工程質量驗收統(tǒng)一標準GB50300-20014竹膠合板模板JG/T156-20045咼層建筑混凝土結構技術規(guī)程JGJ3-20026建筑施工模板安全技術規(guī)范JGJ162-20087建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范JGJ130-20018國家強制性條文規(guī)定9廣饒地區(qū)有關規(guī)定10PKPM施工安全計算系列軟件

2、2、工程概況2.1本工程采用框架剪力墻結構，主樓A段地上11層+設備層，主樓B C、D E段地 上9層。本工程所要布置的懸挑模板支架即在主樓A段頂部，主樓B、C D E段頂部。其中A段在35.35m的標高上設置懸挑模板支架64.84*2+57.85*2=245.38m；B、C、D E段在31.45m的層高上設置懸挑模板支架，設置長度為33.05*2+24.25=90.35m。經(jīng)過項目部仔細審閱圖紙，認真計算，確定危險性較大的結構構件主要是：懸挑鋼梁。2.2模板支撐體系概況在此模板支撐區(qū)域，主要有300*700梁、300*600梁、250*600梁，板厚100mm A區(qū) 懸挑3.6m（鋼梁懸挑4

3、.3m）,B、CD E區(qū)懸挑3m （3.7m）。A區(qū)懸挑位于35.35m標高上，BCDE區(qū)域位于31.45m標高上。（模板支架的間距、位置、相對位置見下圖）。梁模板采用12厚竹膠板，板底支撐體系采用扣件式鋼管腳手架。架底座落在懸挑工字鋼梁上，鋼梁待上層樓板強度滿足后，斜拉鋼絲繩卸載。支撐體系的選擇嚴格按照PKPM系列安全計算軟件計算，考慮施工荷載及混凝土澆注時的壓力，并考慮現(xiàn)場主要材料（木方、鋼管）實際質量情況， 保守計算。2.3懸挑鋼梁布置圖及大樣圖。圖中標明了立桿的橫向間距和縱向間距等尺寸數(shù)據(jù)。施工時，參照下圖執(zhí)行。此外，錨固懸挑鋼梁的錨點為：一、位于懸挑鋼梁里端；二、位于懸挑鋼梁內側1.

4、5m處；三、位于懸挑鋼梁與現(xiàn)澆梁的交界處（現(xiàn)澆板外緣）。采用016的U型環(huán)做錨固點。鋼絲繩拉點位于上層現(xiàn)澆板邊緣，采用預埋的016鋼筋做拉環(huán)。拉環(huán)預埋于底層鋼筋底部，且滿足每邊30cm的錨固要求，并在鋼筋之上附加28的加強筋。鋼絲繩擬采用017鋼絲繩。為便于操作，工作之前，要在懸挑工字鋼上鋪設木板。在鋼梁上鋪設平網(wǎng)，然后再在其上鋪一側立網(wǎng)，保證安全和預防掉物。2OR-OR-008008 575710 槽鋼10001000 卜1000b1100,10001 1000* 1000 .” 1100 r-Tn16 槽鋼局部平面圖（梁底立桿為附加立桿，待模板支設完畢，再行添加）局部平面圖（梁底立桿為附加

5、立桿，待模板支設完畢，再行添加）架休架休18 工字鋼18 工字鋼立面圖（梁底立桿為附加立桿；為確保架體穩(wěn)定，要做剪刀撐）立面圖（梁底立桿為附加立桿；為確保架體穩(wěn)定，要做剪刀撐）3。體整個一成形，接焊靠可并，梁橫加，端挑懸外鋼字工在議建。性定穩(wěn)其證保姑拉的靠可有要間之鋼字工有所在4以上大圖為懸挑梁總平面布置圖。（以BCDE為代表）注：圖內紅色（短線）表示懸挑工字鋼位置，黑線（長線）表示連接鋼管。3、施工計劃3.1工期安排 按照總工期要求陸續(xù)展開。3.2材料計劃 按工期、方案要求，材料陸續(xù)到場。3.3機械計劃 利用現(xiàn)場現(xiàn)有機械，外加電焊機等。4、施工工藝4.1框架梁計算選擇根據(jù)施工圖紙， 項目經(jīng)理

6、部集中組織技術、質量、 測量部門學習圖紙， 做好模板準備前期記 錄。通過學習和自審，在熟悉設計圖紙的同時，選取300*700界面梁（最大截面）為計算依 據(jù)。4.2支撐體系及材料選擇框架梁的支撐體系采用扣件式鋼管架與頂板的支撐體系形成整體，采用48,壁厚3.5mm鋼管，雙扣件。梁底次龍骨采用5X8cm方木，主龍骨采用 48*3.5mm鋼管。梁側次龍骨采用5X8cm方木，主龍骨采用5*8cm方木，步步緊拉結。4.3懸挑鋼量計算根據(jù)PKPM系列計算軟件得出的腳手架架底荷載，我們選擇位于梁底支撐的懸挑鋼梁作為計 算單元。4.4懸挑鋼梁材料選擇選用18號工字鋼作為懸挑梁。4.5鋼梁及支架安裝工程伊始，通

7、過在（A區(qū)35.35m）B C D、E區(qū)35.15m樓板上預留U型鋼筋（此處U型筋分別布設在梁板鋼筋底筋底部，且在U型筋底角均加大直徑鋼筋加固）。待到砼強度達到之后，用吊車將9m工字鋼梁吊至預定位置， 懸挑長度、錨固長度要根據(jù)計算書嚴格布設， 工字鋼前端用16槽鋼連接,以保證其整體穩(wěn)定性。繼續(xù)澆筑上層樓板,并預埋鋼絲繩拉 結點,待到上層樓板強度達到之后,連接鋼絲繩卸載,最后扎設模板支架。4.6模板安裝 梁安裝工藝流程彈出軸線及標高線T搭設梁底支架T安裝梁底模板T梁底起拱T綁扎鋼筋T安裝梁側模T安裝鎖口立管、 加固斜管及對拉螺栓T復核梁模尺寸位置并安裝斜撐T與相鄰模板連接（1）梁底模安裝：柱模板

8、拆除后,即放上軸線和水平控制線（50線）,搭設梁模支撐,安 裝梁底模,并按規(guī)定設計要求起拱。梁底模板按跨度進行起拱。（2）綁扎梁鋼筋,梁鋼筋綁扎嚴格執(zhí)行鋼筋施工方案?？刂坪幂S線位置及保護層厚度。 （3）安裝梁側模,并加固牢固,并執(zhí)行本方案中的斜撐規(guī)格及間距要求。（4）檢查驗收。4.7模板拆除（1）主控項目 底模及其支架拆除時的混凝土強度應符合設計及規(guī)范。（2）一般項目a.側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。b.模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。4.8質量要求1.模板及其支架應具有足夠的承載能力、剛度和穩(wěn)定性，能可靠的承受澆筑混凝土的重量、 側

9、壓力及施工荷載，必須嚴格執(zhí)行施工方案中關于各種材料質量及支撐體系設計的要求。52.模板安裝和澆筑混凝土時， 應對模板及其支架進行觀察和維護。發(fā)生異常情況時立即停止,并采取有效的保護措施。3.模板的接縫要嚴密，不應漏漿。4.澆筑混凝土前，模板內的雜物應清理干凈。5.固定在模板上的預埋件、預留孔和預留洞均不得遺漏，且安裝牢固。項次項目允許偏差檢查方法國家規(guī)范標準結構長城杯標準1軸線位移柱、墻、梁53尺量2底模上表面標咼53水準儀或拉線尺量3截面模內尺寸基礎105尺量柱、墻、梁4、-534層咼垂直度層冋不大5m63經(jīng)緯儀或吊線尺量大于5m855相鄰兩板表面咼低差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7陰

10、陽角方正-2方尺、塞尺順直-2線尺8預埋鐵件中心線位移32拉線、尺量9預埋管、螺栓中心線位移32拉線、尺量螺栓外露長度+10、-0+5、-010預留孔洞中心線位移+105拉線、尺量尺寸+10、0+5、-011門窗洞口中心線位移-3拉線、尺量寬、高-5對角線-612插筋中心線位移55尺量外露長度+10、0+10、04.9模板的構造和施工要求：1、細節(jié)要求a.設在模板支架立桿底部或頂部的可調底座或底托，其絲桿外徑不得小于36mm伸出長度不得超過200mm頂托抗壓承載力應同于底座；b.扣件式模板支架頂部支撐點與支架頂層橫桿的距離不應大于400mm2、模板支架的構造要求：a.模板支架搭設時梁下橫向水平

11、桿應伸入梁兩側板的模板支架內不少于兩根立桿，并與立桿扣接；b.當模板支架高度8m或高寬比4時，應采用剛性連墻件在水平加強層位置與建 筑物結構可靠連接；c.立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，禁止搭接；d.桿件接頭應交錯布置， 兩根相鄰桿件接頭不應設置在同步或同跨內， 接頭位置錯開 距離不應小于500mm各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3;e.搭接接頭的搭接長度不應小于1m,應采用不少于3個旋轉扣件固定；f.縱向掃地桿必須連續(xù)設置，鋼管中心距地面不得大于200mm腳手架底部主節(jié)點處6應設置橫向掃地桿，其位置應在縱向掃地桿下方；g.模板支架應自成體系，嚴禁與其他腳

12、手架進行連接。h.模板支架在安裝過程中，必須設置防傾覆的臨時固定設施。i.梁板模板高支撐架可以根據(jù)設計荷載采用單立桿或雙立桿；j.立桿之間必須按步距滿設雙向水平桿，確保兩方向足夠的設計剛度；k.梁和樓板荷載相差較大時， 可以采用不同的立桿間距， 但只宜在一個方向變距、 而 另一個方向不變。3、扣件安裝應符合下列規(guī)定：a.螺栓擰緊力矩應控制在4065N.m之間；b.主節(jié)點處固定橫向水平桿、 縱向水平桿、 橫向斜撐等用的直角扣件、 旋轉扣件的中 心點的相互距離不應大于150mm；c.對接扣件開口應朝上或朝內；d.各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應小于100mm；4、立桿步距的設計：a.當架體構造

13、荷載在立桿不同高度軸力變化不大時，可以采用等步距設置；b.當中部有加強層或支架很高， 軸力沿高度分布變化較大， 可采用下小上大的變步距 設置，但變化不要過多；5、施工使用的要求：a.精心設計混凝土澆筑方案， 確保模板支架施工過程中均衡受載， 最好采用由中部向 兩邊擴展的澆筑方式；b.嚴格控制實際施工荷載不超過設計荷載， 對出現(xiàn)的超過最大荷載要有相應的控制措 施，鋼筋等材料不能在支架上方堆放；c.澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。5、施工安全保證措施5.1安全管理本工程將嚴格按照項目法的施工管理模式、 施工管理章程組織施工生產(chǎn)。 項目經(jīng)理部由 項目領導層、管理

14、層、勞務分包層三層組成。 項目經(jīng)理部由公司授權管理， 按照企業(yè)項目管 理體系來運作，建立崗位責任制，明確分工職責，落實施工責任，各崗位各行其職，對重點 部位的質量及安全進行全面監(jiān)控。5.2模板支撐體系重要安全要求1.所有進場材料要進行嚴格的進場檢驗， 包括鋼管的壁厚、 方木的截面尺寸、 螺栓直徑均要 符合要求，不合格材料必須退場。2.梁底支撐立桿間距和懸挑工字鋼梁間距、懸挑長度要嚴格執(zhí)行本施工方案。3.鋼管扣件固定連接要牢固， 梁底鋼管支撐部位要嚴格檢查， 執(zhí)行本方案。 頂板扣件式鋼管支撐體系要求扣件要鎖死，支撐自由端嚴禁超過400mm。4.模板支撐體系豎向立桿下部要求焊接定位鋼筋頭， 設置掃

15、地桿， 掃地桿高度距鋼梁不超過200mm。5.頂板梁支設完畢須經(jīng)項目部內部合驗，合格后請監(jiān)理工程師監(jiān)督檢驗。6.混凝土澆筑要從梁中部向兩端進行， 控制混凝土落差高度， 并且混凝土在澆筑過程中項目 部和施工隊要派專人進行看護， 發(fā)現(xiàn)梁變形或下部支撐鋼管有彎曲現(xiàn)象應立即停止?jié)仓?采 取措施。5.3模板支撐體系基本安全要求1.作業(yè)人員進入施工現(xiàn)場必須戴合格的安全帽，系好下顎帶，鎖緊帶扣。2.施工現(xiàn)場嚴禁吸煙。3.登高作業(yè)必須系好安全帶，高掛低用。4.電鋸、電刨等要做到一機一閘一漏一箱，嚴禁使用一機多用機具。5.電鋸、電刨等木工機具要有專人負責， 持證上崗，嚴禁戴手套操作， 嚴禁用竹編板等材料 包裹

16、鋸體，分料器7要齊全，不得使用倒順開關。6.使用手持電動工具必須戴絕緣手套，穿絕緣鞋，嚴禁戴手套使用錘、斧等易脫手工具。7.圓鋸的鋸盤及傳動部應安裝防護罩，并設有分料器，其長度不小于50cm,厚度大于鋸盤的木料，嚴禁使用圓鋸。8.支模時注意個人防護,不允許站在不穩(wěn)固的支撐上或沒有固定的木方上施工。9.支設梁、 板、柱模板模時, 應先搭設架體和護身欄, 嚴禁在沒有固定的梁、 板、柱上行走。10.搬運木料、板材和柱體時,根據(jù)其重量而定,超重時必須兩人進行,嚴禁從上往下投擲 任何物料,無法支搭防護架時要設水平等網(wǎng)或掛安全帶。11.使用手鋸時,防止傷手和傷別人,并有防摔落措施,鋸料時必須站在安全可靠處

17、。12.在懸挑鋼梁上施工時,要預先用大繩拉結懸挑鋼梁。保證懸挑鋼梁的穩(wěn)定性。此外,工 作人員在懸挑鋼梁上施工時,均要扎好安全帶。6、 勞動力計劃根據(jù)項目總的施工進度計劃和各施工階段的工程量的大小,編制各階段勞動計劃表。7、 計算書7.1 300*700 梁模板支架計算計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范 (JGJ162-2008) 。計算參數(shù):模板支架搭設高度為 5.6m,梁截面 BXD=300mrW700mm 立桿的縱距(跨度方向)l=0.80m ，立桿的步距 h=1.80m , 梁底增加 1 道承重立桿。面板厚度 12mm 剪切強度 1.4N/mm2， 抗彎強度 15.0N/mm2， 彈性模量

18、 6000.0N/mm2。木方 80X50mm剪切強度 1.7N/mm2，抗彎強度 17.0N/mm2，彈性模量 10000.0N/mm2。 梁兩側立桿間距 1.25m。梁底按照均勻布置承重桿 3 根計算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土鋼筋自重 25.50kN/m3，施工活荷載 4.00kN/m2。 扣件計算折減系數(shù)取1.00 。8圖 1 梁模板支撐架立面簡圖按照規(guī)范 4.3.1 條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合 S=1.2X(25.50X0.70+0.50)+1.40X4.00=27.620kN/m2由永久荷載效應控制的組合 S=1.35X24.00X0.70+

19、0.7X1.40X4.00=26.600kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S 最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1.40采用的鋼管類型為48X2.8。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1= 25.500X0.700X0.800=14.280kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.500X0.800X(2X0.700+0.300)/0.300=2.267kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷

20、載(kN):經(jīng)計算得到，活荷載標準值P1= (0.000+4.000)X0.300X0.800=0.960kN考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，均布荷載q = 0.9X(1.20X14.280+1.20X2.267)=17.870kN/m考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，集中荷載P = 0.9X1.40X0.960=1.210kN面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為：本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：300OOQ625625006500659X1.20X1.20/6 = 19.20cmX1.20X1.20X1.20/12 = 11.52cm1.21kN17.87kN/mW

21、= 80.00I = 80.00卜 _ 3_ 11_q_s _ !氐-1-150E-150變形圖(mm)N1=1.005kNN2=4.560kNN3=1.005kN最大彎矩最大變形M = 0.050kN.mV = 0.064mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值f = 0.050X1000X1000/19200=2.604N/mm面板的抗彎強度設計值f，取 15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算f f,滿足要求！抗剪計算可以不計算計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:16.55kN/m經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別

22、為10f*k4b* FI ! l、-115015011、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式如下：均布荷載 q = 4.560/0.800=5.700kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1X5.70X0.80X0.80=0.365kN.m最大剪力 Q=0.6X0.800X5.700=2.736kN最大支座力 N=1.1X0.800X5.700=5.016kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為W = 8.00X5.00X5.00/6 = 33.33cm3;I = 8.0

23、0X5.00X5.00X5.00/12 = 83.33cm4;(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.365X106/33333.3=10.95N/mm2木方的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求(2)木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值T=3X2736/(2X80X50)=1.026N/mm2截面抗剪強度設計值T=1.70N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求！(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到3.878kN/m最大變形 v =0.677X3.878X800

24、.04/(100X10000.00X833333.4)=1.290mm木方的最大撓度小于 800.0/250,滿足要求！三、梁底支撐鋼管計算( 一)梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載 P 取木方支撐傳遞力J1 、FL_ 625625截面抗剪強度計算值 T=3X1675.0/(2 截面抗剪強度設計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T f,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW十算公式Mv=0.9X0.9X1.4Wdah2/10k=0.7X0.300X1.770X1.242=0.660kN/m2立桿的步距，1.8

25、0m ;a立桿迎風面的間距，1.25m ;b與迎風面垂直方向的立桿間距，0.80m;風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.9X0.9X1.4X0.660X1.250X1.800X1.800/10=0.303kN.mNw考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值；Nw=8.297+0.9X1.2X0.520+0.9X0.9X1.4X0.303/0.800=9.289kN經(jīng)計算得到 小=9289/(0.363X397)+303000/4248=135.770N/mm2;考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 f, 滿足要求！7.2 250*600 梁模板支架計算計算參數(shù):模板支架搭設高度為 4.7m，梁截面 BXD=250mr

26、X600mm 立桿的縱距（跨度方向）l=1.10m ，立桿的步距 h=1.80m ， 梁底增加 1 道承重立桿。面板厚度 12mm 剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 15.0N/mm2,彈性模量 6000.0N/mm2。 木方 80X50mm 剪切強度 1.7N/mm2，抗彎強度 17.0N/mm2，彈性模量 10000.0N/mm2。其中 Wk風荷載標準值（kN/m2）;其中計算依據(jù)建筑施工模板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)16梁兩側立桿間距0.95m。梁底按照均勻布置承重桿 3 根計算。模板自重 0.50kN/m2,混凝土鋼筋自重 25.50kN/m3，施工活荷載 4.00kN

27、/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取 1.00。17250圖 1 梁模板支撐架立面簡圖按照規(guī)范 431 條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2X(25.50X0.60+0.50)+1.40X4.00=24.560kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35X24.00X0.60+0.7X1.40X4.00=23.360kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S 最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1.40采用的鋼管類型為 48X2.8。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。 作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載

28、等。1. 荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m):q1= 25.500X0.600X1.100=16.830kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m):q2= 0.500X1.100X(2X0.600+0.250)/0.250=3.190kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN):經(jīng)計算得到，活荷載標準值 P1= (0.000+4.000)X0.250X1.100=1.100kN 考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，均布荷載q = 0.9X(1.20X16.830+1.20X3.190)=21.622kN/m考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，集中荷載P = 0.9X1.

29、40X1.100=1.386kN18面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為：本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為W = 110.00X1.20X1.20/6 = 26.40cm3;I = 110.00X1.20X1.20X1.20/12 = 15.84cm4;20.02kN/m；i125125變形計算受力圖變形圖(mm)Ni=1.014kNN2=4.764kNN3=1.014kN最大彎矩 M = 0.042kN.m最大變形 V = 0.027mmI1tA125-Ef = 0.042X1000X1000/26400=1.591N/mm21.39kN21.62kN/m計算簡圖

30、彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為19(1) 抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值20面板的抗彎強度設計值f，取 15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f f,滿足要求！抗剪計算可以不計算T=3X1689.0/(2X1100.000X12.000)=0.192N/mm2T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T T，滿足要求(3)撓度計算面板最大撓度計算值v = 0.027mm、梁底支撐木方的計算(一)梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和,計算公式

31、如下：均布荷載 q = 4.764/1.100=4.331kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1X4.33X1.10X1.10=0.524kN.m最大剪力 Q=0.6X1.100X4.331=2.859kN最大支座力N=1.1X1.100X4.331=5.241kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為W = 8.00X5.00X5.00/6 = 33.33cm3;I = 8.00X5.00X5.00X5.00/12 = 83.33cm4;(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.524X106/33333.3=15.72N/mm2木方的抗彎計算強度小

32、于17.0N/mm2,滿足要求(2)木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下：Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足T = 3Q/2bh 80.382.152.15支撐鋼管剪力圖（kN）變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:支撐鋼管變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.218kN.m最大變形 vmax=0.067mm最大支座力 Qmax=9.059kN抗彎計算強度 f=0.218X106/4248.0=51.39N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度小于475.0/150 與 10mm 滿足要求！（

33、 二）梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算。四、 扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算RwRc其中 Rc扣件抗滑承載力設計值，取 8.00kN ;1r、1,fl- LS-一 475_1.26kN4kN 3.13kN 0.94k26kNA支撐鋼管變形計算受力圖22R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中 R 取最大支座反力，R=9.06kN單扣件抗滑承載力的設計計算不滿足要求，可以考慮采用雙扣件五、 立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：TV-= f,滿足要求！7.3 樓板模板支架計算計算依據(jù)建筑施工模

34、板安全技術規(guī)范(JGJ162-2008)。計算參數(shù)：模板支架搭設高度為5.6m，23立桿的縱距 b=0.80m，立桿的橫距 l=1.00m，立桿的步距 h=1.80m。面板厚度 12mm 剪切強度 1.4N/mm2，抗彎強度 15.0N/mm2,彈性模量 6000.0N/mm2。木方 80X50mm 間距 300mm 剪切強度 1.7N/mm2,抗彎強度 17.0N/mm2，彈性模量 10000.0N/mm2。梁頂托采用鋼管 48X2.8mm模板自重 0.30kN/m2,混凝土鋼筋自重 25.10kN/m3，施工活荷載 4.00kN/m2?？奂嬎阏蹨p系數(shù)取 1.00。弋縱向鋼書/ 橫討鋼莒

35、f 頂托樂.圖樓板支撐架立面簡圖-、-o o a圖樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元按照規(guī)范 431 條規(guī)定確定荷載組合分項系數(shù)如下：由可變荷載效應控制的組合S=1.2X(25.10X0.10+0.30)+1.40X4.00=8.972kN/m2由永久荷載效應控制的組合S=1.35X24.00X0.10+0.7X1.40X4.00=7.160kN/m2由于可變荷載效應控制的組合S 最大，永久荷載分項系數(shù)取1.2，可變荷載分項系數(shù)取1.40采用的鋼管類型為 48X2.8。一、模板面板計算面板為受彎結構，需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，靜荷載標準

36、值 q1 = 0.9X(25.100X0.100X0.800+0.300X0.800)=2.023kN/m考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，活荷載標準值 q2 = 0.9X(0.000+4.000)X0.800=2.880kN/m面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為：本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為：W = 80.00I = 80.00X1.20X1.20/6 = 19.20cm3;X1.20X1.20X1.20/12 = 11.52cm4;(1) 抗彎強度計算24f = M / W f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2);254/ 100EI v = l /

37、250v = 0.677X2.023X3004/(100300.0/250, 滿足要求 !(4)2.5kN 集中荷載作用下抗彎強度計算經(jīng)過計算得到面板跨中最大彎矩計算公式為 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的計算寬度為 1200.000mm集中荷載 P = 2.5kN考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，靜荷載標準值 q = 0.9X(25.100X0.100X1.200+0.300X1.200)=3.035kN/m面板的計算跨度 l = 300.000mm 經(jīng)計算得到 M = 0.200X0.9X1.40X2.5X0.300+0.080X1.20X3.035X0.300X0.300=0.215

38、kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.215X1000X1000/19200=11.209N/mm2面板的抗彎強度驗算 f f, 滿足要求 !二、支撐木方的計算木方按照均布荷載計算。1. 荷載的計算(1)鋼筋混凝土板自重 (kN/m) ：q11= 25.100X0.100X0.300=0.753kN/m(2)模板的自重線荷載 (kN/m) ：q12= 0.300X0.300=0.090kN/m(3)活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載(kN/m)：經(jīng)計算得到，活荷載標準值 q2= (4.000+0.000)X0.300=1.200kN/m 考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，靜

39、荷載q1 = 0.9X(1.20X0.753+1.20X0.090)=0.910kN/m考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，活荷載q2 = 0.9X1.40X1.200=1.512kN/m計算單元內的木方集中力為 (1.512+0.910)X0.800=1.938kN2. 木方的計算 按照三跨連續(xù)梁計算， 最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下 :均布荷載 q = 1.938/0.800=2.422kN/mf(2)(3)M 面板的最大彎距 (N.mm) ； W 面板的凈截面抵抗矩； 面板的抗彎強度設計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設計

40、值 (kN/m) ； 經(jīng)計算得到 M = 0.100X(1.20 經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 面板的抗彎強度驗算 f f,抗剪計算 可以不計算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力Q=0.600 截面抗剪強度計算值 截面抗剪強度設計值 抗剪強度驗算 T T撓度計算X2.023+1.40f = 0.058滿足要求 !X2.023+1.4(1.20T=3X1163.0/(2T=1.40N/mm2，滿足要求 !X2.880)X0.300X0.300=0.058kN.mX1000X1000/19200=3.028N/mm2X2.880)X800.000X0.300=1.163kNX12.000)=

41、0.182N/mm2v = 0.677ql 面板最大撓度計算值 面板的最大撓度小于X6000X115200)=0.161mm26最大彎矩 M = O.lql2=0.1X2.42X0.80X0.80=0.155kN.m最大剪力 Q=0.6X0.800X2.422=1.163kN最大支座力 N=1.1X0.800X2.422=2.132kN木方的截面力學參數(shù)為本算例中，截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 V 分別為W = 8.00X5.00X5.00/6 = 33.33cm3;I = 8.00X5.00X5.00X5.00/12 = 83.33cm4;(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度f=0.155X1

42、06/33333.3=4.65N/mm2木方的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求(2)木方抗剪計算可以不計算最大剪力的計算公式如下Q = 0.6ql截面抗剪強度必須滿足T = 3Q/2bh T截面抗剪強度計算值截面抗剪強度設計值T=3X1163/(2X80X50)=0.436N/mm2T=1.70N/mm2木方的抗剪強度計算滿足要求(3)木方撓度計算均布荷載通過上面變形受力圖計算的最大支座力除以跨度得到0.759kN/m最大變形 v =0.677X0.759X800.04心 00X10000.00X833333.4)=0.252mm 木方的最大撓度小于800.0/250,滿足要求！(

43、4)2.5kN集中荷載作用下抗彎強度計算經(jīng)過計算得到跨中最大彎矩計算公式為M = 0.2Pl+0.08ql2考慮荷載重要性系數(shù)0.9，集中荷載 P = 0.9X2.5kN經(jīng)計算得到 M = 0.200X1.40X0.9X2.5X0.800+0.080X0.911X0.800X0.800=0.551kN.m抗彎計算強度 f=0.551X106/33333.3=16.52N/mm2木方的抗彎計算強度小于17.0N/mm2,滿足要求！三、托梁的計算托梁按照集中與均布荷載下多跨連續(xù)梁計算。集中荷載取木方的支座力P= 2.132kN均布荷載取托梁的自重q= 0.037kN/m托梁計算簡圖27經(jīng)過計算得到

44、最大彎矩經(jīng)過計算得到最大支座經(jīng)過計算得到最大變形 頂托梁的截面力學參數(shù)為 截面抵抗矩 W = 4.25cm3；截面慣性矩 I = 10.20cm4(1)頂托梁抗彎強度計算X106/1.05/4248.0=159.18N/mm頂托梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求(2)頂托梁撓度計算最大變形 v = 0.756mm頂托梁的最大撓度小于800.0/400,滿足要求！四、扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算R其中 Rc RwRc扣件抗滑承載力設計值，取 8.00kN ;縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；上部荷載沒有通過縱向或橫向水平桿傳

45、給立桿，無需計算。、立桿的穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1. 靜荷載標準值包括以下內容：2.82.822.15 2.140.69 0.681.47 1.461.46 1.473.60 3.610.01L0.012.14 2.15LJ44228托梁剪力圖（kN）0.68 0.692.82.83M= 0.710kN.mF= 7.890kNV= 0.756mm抗彎計算強度 f=0.710442283.61 3.60變形的計算按照規(guī)范要求采用靜荷載標準值，受力圖與計算結果如下:托梁變形計算受力圖托梁變形圖(mm)28(1)腳手架鋼管的自重(kN):NGI= 0.0

46、93X5.600=0.520kN鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范 附錄 A 雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。(2)模板的自重(kN):NG2= 0.300X0.800X1.000=0.240kN(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):NG3= 25.100X0.100X0.800X1.000=2.008kN考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，經(jīng)計算得到靜荷載標準值NG= 0.9X(NG1+NG2+NG3) = 2.491kN 2. 活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。考慮 0.9 的結構重要系數(shù)，經(jīng)計算得到活荷載標準值NQ= 0.9X(4.000+0.000)X0.800X1.000=2.880kN3. 不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設計值計算公式N = 1.20NG+ 1.40NQ六、立桿的穩(wěn)定性計算不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：AT-= f,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：風荷載設計值