MTBE操作規(guī)程1

1、中國石油天然氣股份有限公司企業(yè)標準Q/SY HS 1008-2004MTBE裝置操作規(guī)程2004-12-31發(fā)布 2005-01-01實施中國石油天然氣股份有限公司華北石化分公司發(fā)布目 次前言3管理和使用方法4第一章 工藝技術規(guī)程51.1 裝置概況1.2 工藝指標第二章 操作指南102.1 反應系統(tǒng)操作指南2.2 回收系統(tǒng)操作指南第三章 開工規(guī)程23 3.1 開工統(tǒng)籌圖3.2 開工綱要3.3 開工操作3.4 說明第四章 停工規(guī)程384.1 停工統(tǒng)籌圖4.2 停工綱要4.3 停工操作4.4 說明第五章 專用設備操作規(guī)程425.1 關鍵機泵5.2 甲醇卸車第六章 基礎操作規(guī)程456.1 機泵的開、

2、停與切換操作6.2 冷換設備的投用與切除6.3 關鍵部位取樣操作程序及注意事項第七章 事故處理預案497.1 事故處理原則7.2 緊急停工方法7.3 事故處理預案7.4 事故處理預案演練規(guī)定第八章 操作規(guī)定668.1 定期操作規(guī)定8.2 操作規(guī)定第九章 儀表控制系統(tǒng)操作法 699.1 DCS系統(tǒng)概述9.2 主要工藝操作儀表邏輯控制說明及工藝控制流程圖（PID）9.3 裝置自保的邏輯控制說明第十章 安全生產(chǎn)及環(huán)境保護7110.1 安全知識10.2 安全規(guī)定10.3 裝置防凍防凝措施10.4 本裝置歷史上發(fā)生的主要事故、處理方法及經(jīng)驗教訓10.5 本裝置易燃易爆的安全性質(zhì)：爆炸范圍、閃點、自燃等1

3、0.6 本裝置主要有害介質(zhì)（易燃、易爆、有毒）的有關參數(shù)10.7 本裝置污染物主要排放部位和排放的主要污染物第十一章 附錄7811.1 設備明細表11.2 主要設備結(jié)構圖11.3 裝置平面布置圖11.4 安全閥定壓值11.5 控制參數(shù)報警值11.6 可燃氣體和和硫化氫報警儀布置圖11.7 裝置消防設施布置圖11.8 常用基礎數(shù)據(jù)前 言本標準是根據(jù)中國石化洛陽設計院設計及生產(chǎn)實際情況提出，并經(jīng)操作運行檢驗可行。本標準作為指導、組織裝置生產(chǎn)依據(jù)。本標準對生產(chǎn)工藝參數(shù)指標、設備儀器、質(zhì)量標準方面均做了具體的要求，并由生產(chǎn)技術、機動、安全、技術監(jiān)督等部門修訂，公司技術總經(jīng)理審核。本標準由中國石油華北石

4、化公司生產(chǎn)技術處提出。本標準由中國石油華北石化公司質(zhì)量安全環(huán)保處歸口。本標準起草單位：中國石油華北石化公司二聯(lián)合車間。本標準主要起草人： 胡建斌 趙著祿本標準于2005年1月1日起實施。 裝 置 負 責 人 生 產(chǎn) 技 術 處 機 動 處 質(zhì)量安全環(huán)保處 主 管 領 導管理和使用方法1.1操作規(guī)程規(guī)定了管理人員和操作人員必須嚴格按照指定的操作路線執(zhí)行指定的操作。1.2如在操作過程中出現(xiàn)事故，裝置負責人可以指揮當前的操作返回上一個穩(wěn)定的操作狀態(tài)。1.3嚴禁對已經(jīng)執(zhí)行的操作重新標記，如果需要重新操作可以使用另外一份操作規(guī)程，原規(guī)程存檔備查。1.4在一些特殊條件下，裝置負責人可以根據(jù)具體情況調(diào)整操作

5、，在操作完成后必須備案并說明原因。2.1標記通常由內(nèi)操作員在控制室進行；2.2標記在每項具體操作以及確認狀態(tài)的前面的操作性質(zhì)代號內(nèi)；2.3為了避免外操作員頻繁往來于現(xiàn)場和控制室之間，方便外操作員準確執(zhí)行操作，可以為外操作員提供一份編好頁碼、注明日期的操作規(guī)程復印件。但有兩個要求：l 外操作員必須執(zhí)行內(nèi)操作員指定的操作，不得擅自執(zhí)行其他操作；l 操作結(jié)束后，操作規(guī)程復印件由裝置負責人收回。2.4在操作規(guī)程中一些涉及安全和特殊操作，根據(jù)情況需要班長或者外操作員進行標記或者復查；2.5由于一些生產(chǎn)的操作連續(xù)性要求，會造成在操作過程中操作員來不及去做標記，可以在連續(xù)操作結(jié)束后再做標記，但這種情況必須在

6、操作規(guī)程中說明，可以采用組操作的形式出現(xiàn)。3.1操作規(guī)程在實施前的必須進行檢驗和更正，以確保在正式實施中滿足要求。3.2在設備、裝置改造后，要及時組織有關人員對操作規(guī)程進行更新，使得操作規(guī)程嚴格符合裝置和生產(chǎn)的需要。說明動作的性質(zhì)，分別用“( ) - ”、“ - ” 和“<> - ”表示確認、操作和安全，即：狀態(tài)確認用( ) - 表示；操作過程用 - 表示；安全事項用< > - 表示。表明操作者的崗位名稱。班長用M表示，內(nèi)操用I表示，外操用P表示。操作者代號填入上述操作性質(zhì)代號中，兩者組合使用。例如：<P>-試壓完畢后，容器泄壓要緩慢(I)-確認C4中金屬離

7、子含量小于2ppmM-聯(lián)系調(diào)度引C4進裝置MTBE裝置操作規(guī)程第一章 工藝技術規(guī)程1.1 裝置概況 裝置簡介中國石油華北石化分公司二聯(lián)合車間甲基叔丁基醚(MTBE)裝置于2003年11月破土動工，2004年5月基本建成。該裝置可行性研究報告編制及裝置設計由中國石化洛陽設計院承擔，施工單位主要由華北石油管理局油田建設公司承擔。 該裝置采用國產(chǎn)技術設備，利用氣分裝置生產(chǎn)的混合碳四餾分和外購甲醇為原料，以QRE-01、D-006大孔徑強酸性陽離子交換樹脂為催化劑，反應生成MTBE。MTBE為高辛烷值油品，以生產(chǎn)高標號汽油。MTBE裝置工藝技術選用“化工型”固定床反應段、混相床加催化蒸餾、脫鹽水萃取工

8、藝。裝置公稱設計能力為7萬噸/年MTBE產(chǎn)品。裝置設計時采用如下原則：采用可行性研究報告推薦的普通型混相膨脹床催化蒸餾組合工藝。MTBE產(chǎn)品及未反應C4分別送至系統(tǒng)油品罐區(qū)儲存。 工藝原理本裝置以一聯(lián)合氣體分離裝置生產(chǎn)的混合碳四餾分和外購甲醇為原料，在樹脂催化劑的作用下發(fā)生醚化反應生成甲基叔丁基醚（MTBE）。該裝置工程規(guī)模為7萬噸/年（MTBE產(chǎn)品計），裝置的實際生產(chǎn)能力取決于原料碳四中異丁烯的含量。在所提供的原料碳四中異丁烯的含量為20%（wt）的基準設計條件下，裝置年產(chǎn)甲基叔丁基醚（MTBE）7萬噸。1、設計原則(1) 本裝置設計以混合碳四原料中異丁烯含量18-20%（wt）為設計基準點

9、。(2) 本裝置以QRE-01、D-006大孔徑強酸性陽離子交換樹脂為催化劑，本裝置不考慮催化劑的活化和再生。(3) 本裝置所得未反應碳四餾分，作為民用液化氣使用。2、生產(chǎn)方法及原理(1) 反應方法及原理碳四餾分中的異丁烯和工業(yè)甲醇，以大孔徑強酸性陽離子交換樹脂為催化劑，在溫度40700.9Mpa操作條件下，于混相合成甲基叔丁基醚（MTBE），反應方程式如下：(CH3)2-C=CH2 + CH3OH (CH3)3-C-O-CH3 + Q該反應為可逆放熱反應，在25時，兩液相反應熱為-37KJ/mol。按熱力學定律，溫度升高有利于加快反應速率，但不利于生成MTBE, 反應溫度越低，選擇性越好，但

10、反應速度減慢。為保證較高轉(zhuǎn)化率，但又不使反應溫度過高，一般反應溫度控制在4070，另外在反應條件下，尚存在下列副反應：(CH3)2-C=CH2 + H2O (CH3)3-C-OH2 CH3OH CH3-O-CH3 + H2O2(CH3)2-C=CH2(CH3)3-C-CH2-CH2CH=CH2原料中所含水分和異丁烯反應，生成叔丁醇（TBA）；甲醇縮合生成二甲醚（DME）；異丁烯自聚生成低聚物(DIB)。反應條件選擇適當及限制原料的含水量，副反應可得以控制。叔丁醇及異丁烯低聚物也具有較高的辛烷值，可隨同MTBE調(diào)入汽油。合成甲基叔丁基醚的主反應選擇性較高（9899%），異丁烯轉(zhuǎn)化率大于90%，副

11、反應生成物有限。碳四餾分中異丁烯之外的其他組分在反應條件下為惰性物質(zhì)。原料中的堿性物質(zhì)和金屬陽離子是反應催化劑的毒物，限制這些毒物含量不超過2ppm，隨著操作過程的延續(xù)，上述毒物將與樹脂催化劑進行離子交換，會使部分催化劑喪失活性。(2) 產(chǎn)品分離反應產(chǎn)物中含有甲基叔丁基醚、副反應生成物、未反應碳四中約1%（wt）左右的殘余甲醇及未轉(zhuǎn)化的異丁烯，甲醇和碳四餾分在一定壓力下可形成共沸物?；谝陨显颍捎么呋麴s技術，可實現(xiàn)剩余異丁烯的大部分轉(zhuǎn)化和MTBE產(chǎn)品中基本不含有甲醇，MTBE純度高于98%，而塔頂餾出物中的MTBE含量不大于50ppm。3、生產(chǎn)方案及流程特點該裝置工藝方案采用普通型混相膨

12、脹床催化蒸餾組合工藝合成MTBE技術。裝置由反應、產(chǎn)品分離部分和甲醇回收部分二部分組成，其特點如下：(1) 采用混相膨脹床技術，在泡點下操作，通過反應壓力來調(diào)節(jié)物料的汽化率，從而達到對反 應溫度及反應轉(zhuǎn)化率的控制。由于充分利用了反應熱，降低重沸器熱量，從而達到了節(jié)能的目的。此外，反應物料自下部進入反應器，在一定的線速下，催化劑顆粒呈膨脹狀態(tài)，且催化劑顆粒有輕微擾動，這大大加快了床層內(nèi)的質(zhì)量傳遞和熱量傳遞，從而避免局部過熱所造成的催化劑壽命縮短、催化劑結(jié)塊等不良現(xiàn)象，同時也減少了二甲醚（DME）副反應的發(fā)生。(2) 轉(zhuǎn)化率高。在反應蒸餾段，采用了邊分離邊反應的多段分離和反應技術，不斷打破合成MT

13、BE的反應平衡，使化學反應不斷向生成MTBE的方向進行，異丁烯的總轉(zhuǎn)化率可達98%以上。(3) 在反應后期，為避免因催化劑活性降低所造成的異丁烯轉(zhuǎn)化率的下降，可提壓操作，使反應溫度提高，加快反應速度。(4) 催化劑采用齊魯石化研究院生產(chǎn)的QRE01氫型大孔強酸陽離子交換樹脂，此催化劑交換當量高，低溫活性好，耐高溫，強度大。(5) 萃取塔采用清華大學新型專利GS3型梅花撓性扁環(huán)填料，其特別適合于液液萃取系統(tǒng)，具有傳質(zhì)性能優(yōu)異，通量大，阻力降小和成本較低等顯著優(yōu)點。4、生產(chǎn)制度每年連續(xù)生產(chǎn)8000小時。 工藝流程說明、生產(chǎn)流程簡述(1) 原料配制、混相反應部分從氣體分餾裝置來的C4餾分進入該裝置原

14、料罐V401。用原料泵P401A/B升壓送至C4-甲醇混合器MI401。從裝置外來的原料甲醇進入甲醇原料罐V402，經(jīng)甲醇原料泵P402A/B一路按甲醇/異丁烯1.15（摩爾比）配比后送至反應進料混合器MI401，經(jīng)充分混合后進入離子過濾器SR401/SR402，過濾原料中所攜帶的金屬離子，再經(jīng)反應進料預熱器E401進入反應器R401，另一路送至甲醇凈化器V411，經(jīng)充分凈化后最后進入催化蒸餾塔T401。醚化反應器R401中裝有17噸（干基）離子交換樹脂，該樹脂既可用作凈化劑，又可用作反應催化劑。在所選擇的反應進料溫度（3070）下，反應進料自下而上流經(jīng)R401樹脂催化劑床層發(fā)生醚化反應，在此

15、異丁烯轉(zhuǎn)化率達到90左右。該反應為可逆放熱反應，選擇性很高，反應物料在混相反應器內(nèi)部分氣化吸收反應熱以控制反應溫度在適當?shù)姆秶?，在反應條件下尚有少量的副反應：異丁烯和水反應生成叔丁醇（TBA）,異丁烯自聚生成二聚物(DIB),甲醇縮合生成二甲醚（DME）,正丁烯與甲醇生成甲基仲丁基醚（MSBE）。反應條件選擇適當可使副反應控制在有限范圍內(nèi)。反應產(chǎn)品從膨脹床頂部出來，氣液混相進入催化蒸餾塔T401反應段下部，甲醇與未反應C4以共沸物形式從T401頂餾出，餾出物經(jīng)催化蒸餾塔頂冷凝器E402冷凝后進入催化蒸餾塔回流罐（V403）。用催化蒸餾塔回流泵（P403A/B）從V403抽出的冷凝共沸物，一部分

16、作為T401的回流返回T401頂，另一部分作為萃取塔T402的進料。T401底部MTBE產(chǎn)品經(jīng)MTBE冷卻器E404冷卻后，自壓到裝置外MTBE產(chǎn)品罐貯存。T401底部設有催化蒸餾塔重沸器E403，由0.8Mpa蒸汽供熱。(2) 催化蒸餾塔及產(chǎn)品分離部分醚化反應器R401產(chǎn)物進入催化蒸餾塔進料-MTBE產(chǎn)品換熱器E410與MTBE產(chǎn)品換熱后，進入催化蒸餾塔T401。催化蒸餾塔分為三個部分。塔下部為提餾段，采用規(guī)整填料；塔中部為反應段，反應段裝有12噸干基催化劑，分十段床層；塔上部為精餾段，采用規(guī)整填料。從甲醇凈化器V411來的補充甲醇也進入催化蒸餾塔T401的反應段下部。在反應段物料里的剩余異

17、丁烯與甲醇繼續(xù)反應生成MTBE產(chǎn)品，MTBE在塔內(nèi)不斷地被分離，使反應不斷地向深度進行，以達到異丁烯更高的轉(zhuǎn)化率。在T401的操作條件下，甲醇與碳四形成共沸物，共沸物從塔頂流出，流出的絕大部分經(jīng)塔頂冷凝器E402冷凝，小部分氣相則通過熱旁路調(diào)節(jié)閥PV4002A1后與冷凝液混合后進入塔頂回流罐V403，以控制塔的壓力。為控制催化蒸餾塔的壓力，設計時考慮了分程控制：主路為冷凝液液相進入調(diào)節(jié)閥PV4002A2及塔頂回流罐V403，另一路氣相通過熱旁路調(diào)節(jié)閥PV4002A1進入塔頂冷凝液液相，最后一路通過塔頂回流罐V403 頂?shù)姆趴站€上的調(diào)節(jié)閥PV4002B。催化蒸餾塔T401底部流出為MTBE產(chǎn)品，

18、該物流依靠塔底壓力壓出，經(jīng)與塔T401進料在E410換熱后，再經(jīng)MTBE產(chǎn)品冷卻器E404冷卻至40，送往裝置外MTBE產(chǎn)品罐區(qū)貯存。催化蒸餾塔T401底部液位通過液位調(diào)節(jié)閥LRCA-4005控制。(3) 產(chǎn)品分離-甲醇回收部分反應剩余甲醇與剩余碳四的混合物，用萃取塔進料泵P403A/B從回流罐抽出，經(jīng)萃取塔進料冷卻器E405冷卻送入甲醇萃取塔下部，萃取水由萃取水泵P404A/B送至甲醇塔進料換熱器E407A/B,再經(jīng)萃取塔冷卻器E406冷卻后，從萃取塔T402上部打入。在萃取塔T402中甲醇與剩余碳四的混合物為分散相，萃取水為連續(xù)相，兩液相連續(xù)逆向流動，使甲醇被水所萃取。從催化蒸餾塔頂來的甲

19、醇-4共沸物經(jīng)萃取塔進料冷卻器E405冷卻后，由塔底部經(jīng)進料入口分布器，呈分散相進入塔內(nèi)。塔頂進入從甲醇塔T403底送來的循環(huán)萃取水，經(jīng)逆流萃取后，甲醇幾乎全部溶于水中。萃余相4餾分由塔頂進入未反應4罐V405脫除水分，經(jīng)脫除水分后未反應4由未反應4泵P406A/B送往罐區(qū)用作民用液化石油氣。萃取液為甲醇水溶液，從塔底排至回收塔閃蒸罐V408，以閃蒸出溶解的烴類。萃取塔T402的壓力由塔頂出口管線的壓力調(diào)節(jié)閥PRCA4010控制，塔頂界面由塔底排出管線上的液位調(diào)節(jié)閥LRCA4007控制。甲醇回收塔T403進料回收由塔進料泵P407A/B從閃蒸罐V408中抽出，經(jīng)回收塔進料-萃取水換熱器E407

20、A/B換熱后進入T403。T403頂流出為甲醇、微量水和烴的混合物，進塔頂冷卻器E408冷凝，進入回流罐V404，回流罐為常壓操作，罐頂可能有微量烴氣體混合物、少量甲醇，經(jīng)放空管進入脫鹽水補充罐(V406)放入大氣。冷凝液用甲醇回收塔回流泵P405A/B抽出，其中大部分作為回流送入T403頂部，少部分送至甲醇罐V402循環(huán)使用。T403底排出物為基本不含甲醇的水，由萃取水泵P404A/B送至甲醇塔進料換熱器E407A/B換熱，并經(jīng)萃取水冷卻器E406冷卻后送至萃取塔T402頂部用作萃取劑。T403底部設有甲醇塔重沸器E409，由0.8Mpa蒸汽供熱。 工藝原則流程圖（PFD）見附錄11.2 工

21、藝指標 原料指標1原料質(zhì)量指標名 稱 項 目 單 位 指 標控制單位混合碳四 丙烷%（wt） 一聯(lián)合 異丁烯 18-22 碳五 金屬離子5ppm甲醇原料 甲醇%（wt） 物資部 水 半成品、成品指標1半成品、成品指標 名 稱 項 目 單 位 指 標控制單位 MTBE MTBE%（wt）98(扣除碳五)二聯(lián)合車間 DIB 甲醇 碳四 碳五實測 未反碳四 甲醇50ppm二聯(lián)合車間 MTBE50ppm 二甲醚實測公用工程（水、電、汽、風等指標）1.用電量 序 號 使用 地點 電壓V 設備數(shù)量臺 設備容量KW軸功率KW年工作時間h年用電量×104 備 注 操作 備用 操作 備用1P401A/

22、B38011 37 3780002P402A/B38011 11 1180003P403A/B38011 45 4580004P404A/B38011 75 7580005P405A/B3801180006P406A/B38011 37 3780007P407A/B3801180008照明2201030009 合計 序 號 使用地點及用途 用量（標）m3/min 備注 非凈化 凈化 正常 最大 正常 最大1儀表用2 連續(xù)2吹掃2 間斷合計22 序 號 使用地點及用途用量（標）n m3/min壓力MPa純度要求(wt%) 備注 正常最大1 置換用21.0 間斷2 開停工用31.099.99 間斷

23、3 合計234.蒸汽、循環(huán)冷卻水、新鮮水、脫鹽水用量序號 名 稱 使用地點及用途用量（標） t/h壓力MPa備注1 蒸汽E401/E403/E409 連續(xù)2循環(huán)冷水 E402/E404/E405/E408 650 連續(xù) 3新鮮水 公用工程站間斷 4脫鹽水 公用工程站間斷 主要操作條件 項目反應器（R401） 溫 度 進料 出料 壓 力Mpa 入口 1.0（絕） 出口 0.9（絕） 項目 催化蒸餾塔 (T401) 萃取塔(T402) 甲醇回收塔 (T403) 溫 度 進料 40 85 塔頂 40 塔底139 4011 回流罐 55 / 壓 力Mpa(絕) 塔頂0.81 塔底0.855 回流罐0.

24、75 /0 回流比(wt) 5.5：1（料水比） 原材料消耗、公用工程消耗及能耗指標1.催化劑用量序號催化劑名稱催化劑型號使用地點年用量一次裝入量預期壽命備注1 干基氫型陽離子交換樹脂 D-006 R401 17噸 17噸 一年訂貨需另增5%裝填損失2干基氫型陽離子交換樹脂 QRE-01 T401 12噸 12噸 二年3干基氫型陽離子交換樹脂 D-006 V411 二年4干基氫型陽離子交換樹脂 D-006 SR401 半年5干基氫型陽離子交換樹脂 D-006 SR402 半年注：訂貨時須按干基重量折合成濕基重量。2.公用工程消耗及能耗指標序號 項目消耗量 t/h設計能耗KW能耗折算系數(shù)MJ/t

25、單位能耗MJ/t產(chǎn)品1 循環(huán)冷卻水 610 t/h2新鮮水 t/h3除鹽水 t/h41.0Mpa（G）蒸汽 t/h5蒸汽凝結(jié)水 t/h06電力986000Kwh7凈化壓縮空氣180Nm3/h8非凈化壓縮空氣180Nm3/h9氮氣180Nm3/h10污水 t/h第二章 操作指南 反應系統(tǒng)操作原則1. 保持原料碳四及甲醇量的穩(wěn)定，不能隨意改變原料運行，否則容易引起反應床層溫度波動或產(chǎn)品質(zhì)量不合格。2. 及時調(diào)整反應醇烯比。3. 保持反應器和催化蒸餾塔反應穩(wěn)定并控制在工藝指標之內(nèi)，隨時注意反應溫度的變化。4. 溫度、壓力對異丁烯轉(zhuǎn)化率都有影響，調(diào)整時應視具體情況選擇調(diào)節(jié)，不能同時調(diào)節(jié)。5在反應初期，

26、因催化劑活性較高，可在較低溫度下進行；在反應后期因催化劑活性較低應適當提高反應溫度，以提高異丁烯的轉(zhuǎn)化率。 反應系統(tǒng)正常操作法 反應系統(tǒng)正常操作法1、控制R401頂壓力是本崗位的操作關鍵。2、反應器的壓力的高低決定了反應器床層的溫度、反應器內(nèi)物料的汽化率。3、控制好反應器進料中醇烯比是控制好MTBE產(chǎn)品轉(zhuǎn)化率和質(zhì)量的關鍵。4、原料中C3輕組分含量過多時，T401壓力控制不穩(wěn)，當E402循環(huán)水全開仍不能將壓力控制在相應指標內(nèi)（0.8Mpa），可在V403頂排放不凝氣體以控制壓力的平穩(wěn)。5、控制回流罐液面在工藝指標內(nèi)，保持T402進料相對穩(wěn)定。6、回流比直接影響共沸塔的操作，當回流比過大，其它條件

27、不變，則塔底組成變輕。塔頂產(chǎn)品收率下降，同時若進料量一定，塔內(nèi)氣相速度提高，易產(chǎn)生霧沫夾帶，降低塔板效率，回流比過小，塔頂組分變重，達不到產(chǎn)品質(zhì)量的要求，使產(chǎn)品分離的效果降低，影響正常生產(chǎn)。7、根據(jù)化驗分析R401出口異丁烯及甲醇的含量及時調(diào)整醇烯比。8、小幅度的調(diào)整R401進料溫度，控制R401床層溫度處在最理想反應溫度狀態(tài)。嚴禁超溫,防止燒壞催化劑。 9、如未反應碳四中含有MTBE>50ppm(wt%)，及時調(diào)整T401頂回流溫度，回流量或塔底溫度確保塔頂產(chǎn)品合格。10、根據(jù)靈敏板的溫度變化趨勢，及時調(diào)整操作。反應系統(tǒng)非正常操作法1、 醇烯比變化的原因及處理方法A 原因(1) 碳四中

28、異丁烯含量發(fā)生變化。(2) 碳四流量發(fā)生變化而甲醇流量沒有隨之發(fā)生變化。(3) 甲醇的純度發(fā)生變化。(4) 甲醇流量發(fā)生變化而碳四流量沒有隨之發(fā)生變化。(5) 原料碳四或甲醇流量測量儀表不準。B 處理方法(1) 根據(jù)異丁烯在原料碳四中的含量，及時調(diào)整甲醇流量使其醇烯比在指標范圍內(nèi)。(2) 調(diào)整碳四流量或甲醇流量使其醇烯比在指標范圍內(nèi)。(3) 調(diào)整甲醇量，滿足因甲醇純度而引起的變化。(4) 調(diào)整甲醇量或碳四流量使其醇烯比在指標范圍內(nèi)。(5) 聯(lián)系儀表校表FRCA4003或FRCA4004。2、 反應器溫度變化的原因及處理方法A 原因(1) 反應器進料溫度發(fā)生變化。(2) 反應器進料量發(fā)生變化。(

29、3) 進料醇烯比發(fā)生變化。(4) 原料中輕組分或重組分含量發(fā)生變化。B 處理方法(1) 調(diào)整E401蒸汽凝液的流量。(2) 穩(wěn)定反應器R401的進料量。(3) 調(diào)整進料中甲醇的流量。(4) 聯(lián)系調(diào)度，通知上游調(diào)整操作，使原料碳四各組份保持穩(wěn)定。1、 反應器壓力發(fā)生變化的原因及處理方法A 原因(1) 進料溫度發(fā)生變化。(2) 反應器進料量的大小發(fā)生變化。(3) 反應器進料組分的輕重發(fā)生變化。(4) 反應器頂壓控閥PRCA4001失靈。B 處理方法(1) 調(diào)節(jié)進料溫度在工藝指標范圍內(nèi)。(2) 調(diào)節(jié)反應器進料流量使之穩(wěn)定。(3) 聯(lián)系調(diào)度，通知一聯(lián)合車間調(diào)整操作，使原料碳四各組份保持穩(wěn)定。(4) 聯(lián)

30、系儀表進行處理反應器頂壓控閥PRCA4001。4、 反應器出口異丁烯轉(zhuǎn)化率低的原因及處理方法A 原因(1) 醇烯比低于設定值。(2) 反應器內(nèi)床層溫度低。(3) 反應器的壓力控制較低。(4) 進料量過大，停留時間短。(5) 催化劑的活性降低。B 處理方法(1) 調(diào)整甲醇量是醇烯比在規(guī)定的工藝指標內(nèi)(1.15)。(2) 調(diào)整反應器的進料溫度在規(guī)定的工藝指標內(nèi)(3070)。(3) 0.8Mpa)。(4) 減少反應器的進料量增加反應時間。(5) 在反應后期提高進料溫度確保反應器床層溫度控制在(6570)。5、 反應器出口TBA(叔丁醇)超標的原因及處理方法A 原因(1) 開工初期反應系統(tǒng)設備和管線有

31、殘存水或原料帶水嚴重。(2) 開工初期催化劑本身帶水。(3) 生產(chǎn)中回收甲醇帶水嚴重。B 處理方法(1) 開工前將反應系統(tǒng)設備和管線的殘存水吹掃干凈同時嚴格控制原料的含水量。(2) 開工前使用甲醇將催化劑的水脫除在10%左右為宜。(3) 調(diào)整操作將回收甲醇含水量控制在0.5%以下。6、 反應器出口DIB(異丁烯自聚物)增多的原因及處理方法A 原因(1) 醇烯比小于設定值1.15。(2) 甲醇與原料碳四混合不均勻。B 處理方法(1) 將醇烯比控制在設定值1.15。(2) 檢查在線混合器MI401是否堵塞。7、 反應器出口DME(二甲醚)增多的原因及處理方法A 原因(1) 醇烯比大于設定值1.15

32、。(2) 甲醇與原料碳四混合不均勻。B 處理方法(1) 將醇烯比控制在設定值1.15。(2) 檢查在線混合器MI401是否堵塞。8、 T401壓力超高的原因及處理方法A 原因(1) 循環(huán)水溫度升高。(2) 循環(huán)水水量小。(3) 進料中輕組分含量偏高。(4) 冷卻器結(jié)垢冷卻效率降低。(5) 加工量過大冷卻器的換熱面積不夠。(6) 塔底重沸器蒸汽流量過大。B 處理方法(1) 通知調(diào)度降低循環(huán)水溫度。(2) 通知調(diào)度加大循環(huán)水的流量。(3) 把循環(huán)水來、回水閥全開，若T401壓力仍超高，可在V403頂經(jīng)排放閥PV4002B排不凝氣。(4) 加大循環(huán)水的流量或用反沖洗等方法解決冷卻器內(nèi)壁結(jié)垢問題。(5

33、) 降低生產(chǎn)加工量。(6) 減小塔底重沸器蒸汽流量。9、 T401頂壓力偏低原因及處理方法A 原因(1) 塔頂冷凝冷卻器循環(huán)水量太大。(2) 塔底、塔頂溫度偏低。(3) 塔頂壓力調(diào)節(jié)儀表PRCA4002失靈。B 處理方法(1) 減少循環(huán)水的流量。(2) 增大T401再沸器的蒸氣流量。(3) 聯(lián)系儀表校表PRCA4002。10、 T401底溫過高的原因及處理方法A 原因(1) 塔頂壓力偏高。(2) 塔底重沸器蒸氣流量過大。(3) 塔底產(chǎn)品中DIB等雜質(zhì)太多。B 處理方法(1) 降低T401頂?shù)膲毫Α?2) 減小重沸器的蒸汽流量。(3) 及時調(diào)整反應進料的混合碳四的流量使其醇烯比控制在工藝指標范圍

34、內(nèi)。11、 T401底溫過低的原因及處理方法A 原因(1) T401頂壓力低。(2) T401底蒸汽流量小。(3) 反應器出口甲醇含量高。(4) 反應器出口溫度低。(5) E403結(jié)垢，換熱效果差。B 處理方法(1) 提高T401頂壓力。(2) 增加T401底重沸器蒸汽流量。(3) 減少反應器甲醇的進料量，使其醇烯比控制在工藝指標范圍內(nèi)。(4) 提高反應器進料的溫度。(5) 停工處理E403重沸器。12、 塔頂溫度偏高的原因及處理方法A 原因(1) 壓力突然變低。(2) 塔的靈敏點溫度TRCA4016偏高。(3) 回流溫度高或回流量小。B 處理方法(1) 提高塔壓并穩(wěn)定在工藝指標之內(nèi)。(2)

35、降低靈敏點TRCA4016的溫度。(3) 增大回流量或降低回流溫度。13、 塔頂溫度偏低的原因及處理方法A 原因(1) 塔頂壓力突然升高。(2) 靈敏點溫度TRCA4016偏低。(3) 回流溫度低或回流量大。B 處理方法(1) 穩(wěn)定塔的壓力在指標范圍內(nèi)。(2) 提高靈敏點TRCA4016的溫度。(3) 提高回流溫度或減少回流量。14、 靈敏點TRCA4016溫度偏高的原因及處理方法A 原因(1) 塔底蒸汽流量過大。(2) 塔頂壓力高。(3) 回流量小或回流溫度高。(4) T401進料中甲醇含量過高。(5) T401進料中重組分碳五含量過高。B 處理方法(1) 降低塔底蒸汽FRCA4007的流量

36、。(2) 降低塔頂PRCA4002的壓力。(3) 提高回流量或降低回流溫度。(4) 減少甲醇進料量并及時調(diào)整R401進料中的醇烯比。(5) 聯(lián)系調(diào)度協(xié)調(diào)上游控制好原料中的碳五含量。15、 靈敏點TRCA4016溫度偏低的原因及處理方法 A 原因(1) 塔底蒸汽量小。(2) 塔頂壓力偏低。(3) 回流量大或回流溫度低。B 處理方法(1) 適當增大塔底蒸汽FRCA4007的流量。(2) 提高塔頂PRCA4002的壓力。(3) 降低回流量或提高回流溫度。16、 塔頂回流罐液面變低的原因及處理方法A 原因(1) 進料量減小。(2) 回流溫度變高。(3) 塔壓變高。(4) 塔底溫度變低。(5) T402

37、進料增大。(6) 進料中碳五或甲醇量含量高，T401底溫提不起來。B 處理方法(1) 增加T401的進料量。(2) 降低回流溫度。(3) -0.8Mpa。(4) 提高塔底再沸器的蒸氣流量 。(5) 使T402進料量FRCA4008減少。(6) 減少進料中碳五或甲醇量含量。17、 塔底液位變高的原因及處理方法 A 原因(1) 進料量增大(2) 塔壓突然升高。(3) 進料中碳五或甲醇量含量高，T401底溫提不起來。(4) 塔底蒸汽流量變小。(5) LIC4005調(diào)節(jié)儀表失靈或LV4005調(diào)節(jié)閥失靈。B 處理方法(1) 根據(jù)處理能力調(diào)節(jié)進料量。(2) -0.8Mpa。(3) 聯(lián)系前工序調(diào)整操作。(4

38、) 增加E403蒸汽FRCA4007的流量。(5) 聯(lián)系儀表處理IC4005調(diào)節(jié)儀表或LV4005調(diào)節(jié)閥。18、 T401底MTBE中碳四量超標原因及處理方法A 原因(1) T401底溫偏低或靈敏板溫度偏低.(2) T401進料中甲醇含量大或碳五含量高。(3) 進料量大溫度低。(4) 回流量大溫度低。(5) 塔壓偏高。(6) 塔底液面偏高。B 處理方法(1) 提高T401再沸器的蒸氣流量。(2) 及時調(diào)整反應器進料中的醇烯比，聯(lián)系調(diào)度協(xié)調(diào)解決碳五含量高的問題。(3) 穩(wěn)定進料量，提高進料溫度。(4) 降低回流量，提高回流溫度。(5) -0.8Mpa。(6) 降低塔底液面至正常值40-60%。1

39、9、 T401頂MTBE含量超標原因及處理方法A 原因(1) T401頂壓力偏低。(2) 回流量小或回流溫度高。(3) 頂溫偏高。(4) 塔底及靈敏板溫度高。B 處理方法(1) -0.8Mpa。(2) 加大回流量或降低回流溫度。(3) 降低頂溫至65左右。(4) 降低塔底蒸汽FRCA4007的流量。20、 T401底甲醇含量高的原因及處理方法（大于0.5%）A 原因(1) 反應進料醇烯比高。(2) 塔頂壓力高。(3) 塔底液面高。(4) 塔釜溫度低。(5) 分析塔底是否有異丁烯，若有催化劑可能帶入塔底，使MTBE分解。B 處理方法(1) 降低反應器進料中的醇烯比至1.15。(2) -0.8Mp

40、a。(3) 降低塔底液面至正常值40-60%。(4) 提高塔釜溫度至139左右。(5) 若塔底有催化劑，影響嚴重時T401停運處理。 反應醇烯比控制反應器入口醇烯比控制 控制目標： 正常操作中反應器入口醇烯比控制應控制在上述范圍內(nèi)，具體控制數(shù)值應由生產(chǎn)調(diào)度給定。設定的反應器入口醇烯比控制范圍不超過±0.3。相關參數(shù)： 混合碳四原料異丁烯含量的變化、儀表FIC4003、FIC4004計量精度引起上述反應器入口醇烯比的波動?？刂品绞剑悍磻魅肟诖枷┍瓤刂剖荈IC4003、FIC4004通過串級比值控制的方式進行控制的，一般是經(jīng)化驗分析反應器出口組成計算及T401頂甲醇含量來確定的，操作人

41、員應根據(jù)上述的值及時調(diào)節(jié)。FIC4003FIC4004FX4004FV4004R401FV4003P401A/BP402A/B正常調(diào)整：a).正常操作時，反應器入口醇烯比通過異丁烯的含量乘以FIC4003的測量值傳給FX4004，再由FX4004傳給FIC4004的設定值，從而控制甲醇的量進反應器的。b).當反應器醇烯比一定時，反應器入口甲醇的量隨異丁烯含量的增加而增加，反之則下降。c).在反應初期，由于催化劑活性較高，反應器入口醇烯比應控制較高一些，在反應后期，由于催化劑活性較低，反應器入口醇烯比應控制較低一些。異常處理： a).若反應器入口醇烯比控制比實際值偏低，反應器床層溫度會急劇上升，

42、此時應立即增大甲醇進料量，同時關小TV4004調(diào)節(jié)閥和降低反應器的壓力，否則會使反應器的床層溫度“飛溫”，嚴重時會使催化劑溫度超高而使催化劑失活。 b).在正常操作中，由于反應器入口醇烯比控制不好導致反應器的床層溫度“飛溫”時，應立即打開反應器的頂部放空閥，反應器床層降溫。操作步驟見“”。此時裝置退守狀態(tài)為：催化蒸餾塔和回收系統(tǒng)正常操作。 甲醇回收塔頂溫度 62-63催化蒸餾塔頂壓力控制催化蒸餾塔頂壓力控制 控制目標： 正常操作中催化蒸餾塔頂壓力控制應控制在上述范圍內(nèi)，具體控制數(shù)值應由生產(chǎn)調(diào)度給定。設定的催化蒸餾塔頂壓力控制范圍不超過±0.1 MPa。相關參數(shù)： 反應器出口MTBE、

43、碳五、異丁烯含量的變化、T401底蒸汽控制FIC4007、T401的回流FIC4006計量精度引起上述催化蒸餾塔頂壓力的波動?？刂品绞剑捍呋麴s塔頂壓力控制是PIC4002通過分程控制和熱旁路的方式進行控制的，操作人員根據(jù)MTBE、碳五、異丁烯含量的變化情況及時調(diào)節(jié)。T401PIC4002CWRCWSPV4002A1E402PV4002A2去V403正常調(diào)整：a).正常操作時，催化蒸餾塔頂壓力通過調(diào)節(jié)PV4002A1和PV4002A2的開度來調(diào)節(jié)壓力的，從而控制催化蒸餾塔頂壓力的平穩(wěn)。b).當催化蒸餾塔頂壓力上升時，氣相控制回路PV4002A1關小，液相控制回路PV4002A2開大，反之亦然。

44、c).在反應初期，由于催化劑活性較高，催化蒸餾塔頂壓力應控制較低一些，在反應后期，由于催化劑活性較低，催化蒸餾塔頂壓力應控制較高一些。異常處理： a). 若催化蒸餾塔頂壓力上升較快，催化蒸餾塔低可能會出現(xiàn)輕組分，此時應立即增大開大PV4002A2，同時關小PV4002A1調(diào)節(jié)閥。 b). 若催化蒸餾塔頂壓力下降較快，催化蒸餾塔可能會出現(xiàn)閃蒸，此時應立即增大回流量，同時關小FV4007調(diào)節(jié)閥和降低再沸器的蒸汽量，否則會使催化蒸餾塔的床層溫度“飛溫”，嚴重時會使催化劑溫度超高而使催化劑失活。若操作控制不了則以下的操作步驟見“”。此時裝置退守狀態(tài)為：回收系統(tǒng)正常操作。參數(shù)：萃取塔頂壓力 0.50MP

45、A 甲醇回收塔頂溫度 62-63回收系統(tǒng)操作原則1. 控制好T402、T403液位的穩(wěn)定。2. 控制好各個參數(shù)點的生產(chǎn)指標在規(guī)定的范圍內(nèi)?；厥障到y(tǒng)正常操作法1、保持T402進料流量的穩(wěn)定，控制好萃取塔進料冷卻器的循環(huán)水流量，控制好T402進料溫度的穩(wěn)定。2、保持T402-0.6Mpa之間)。3、保持T402萃取水流量的穩(wěn)定，用萃取水冷卻器循環(huán)水的流量控制T402萃取水的溫度，使其在工藝指標范圍內(nèi)(35-45)?？刂屏纤?進料量與萃取水重量之比)在5.5左右。4、保持T402頂界位的穩(wěn)定，嚴禁界位超高防止未反應碳四攜帶水和甲醇到下游罐區(qū)內(nèi)。5、保持T403進料的穩(wěn)定。6、穩(wěn)定T403底液位。7

46、、保持T403回流溫度及回流量的穩(wěn)定。8、嚴格控制T403進料溫度在工藝指標范圍之內(nèi)。9、系統(tǒng)內(nèi)的水不足用P404A/B入口補充脫鹽水或經(jīng)V406補充脫鹽水。10、未反碳四罐V405加強脫水?；厥障到y(tǒng)非正常操作法1、 萃取塔壓力偏高的原因及處理方法A 原因(1) 進料中含輕組分多或含不凝性氣體。(2) 進料溫度高，進料流量增大。(3) 萃取水溫度高。(4) 塔頂壓力調(diào)節(jié)閥失靈。(5) 塔超負荷運轉(zhuǎn)。(6) 界位超高。B 處理方法(1) 自V403罐頂排放不凝氣。(2) 加大E405冷卻器循環(huán)水來、回水閥的開度，適當降低進料量。(3) 加大E406冷卻器循環(huán)水來、回水閥的開度。(4) 聯(lián)系儀表校

47、表PRCA4010。(5) 降低塔的生產(chǎn)負荷。(6) 降低界位LRCA4007至正常值40-60%。2、 T402塔頂壓力低的原因及處理方法A 原因(1) T402進料流量小，T402頂采樣循環(huán)線的閥全開。(2) T402頂壓力PIC4010調(diào)節(jié)儀表失靈。B 處理方法(1) 適當加大T402進料量，及時關閉采樣循環(huán)線閥。(2) 聯(lián)系儀表校表PIC4010。3、 T402界位LIC4007變高的原因處理方法A 原因(1) T402進料量增大或提量太快。(2) 萃取水流量增大，料水比減小。(3) 萃取塔進出水不平衡。(4) 界位控制閥LV007失靈。B 處理方法(1) 平穩(wěn)T402進料流量，提量時

48、要緩慢進行。(2) 控制T403底液面的平穩(wěn)，穩(wěn)定萃取水流量。(3) 控制T402塔進出水的平衡。(4) 聯(lián)系儀表處理LIC4007。4、 T402界位變低的原因及處理方法A 原因(1) 系統(tǒng)內(nèi)水被未反應碳四攜帶至下游系統(tǒng)中。(2) T402萃取水進料量低。(3) 進入T403的水流量增大。B 處理方法(1) 從脫鹽水罐V406給T402塔補水或從P404A/B入口補脫鹽水 。(2) 提高T402萃取水進料量。(3) 平衡好T402塔的進出水流量。5、 T402進料溫度偏高的原因及處理方法A 原因(1) T401回流溫度控制偏高。(2) E405循環(huán)水流量小。(3) 進料流量大。(4) 循環(huán)水

49、溫度偏高或壓力偏低。B 處理方法(1) 降低T401回流溫度。(2) 增大E405循環(huán)水流量。(3) 進料流量要相對穩(wěn)定提量時要緩慢。(4) 聯(lián)系調(diào)度降循環(huán)水溫度或提循環(huán)水壓力。6、 T402料水比偏高的原因及處理方法A 原因(1) 進料量偏高。(2) 萃取水進塔流量小。(3) 回收系統(tǒng)內(nèi)水循環(huán)量過小。(4) T403操作負荷低。B 處理方法(1) 穩(wěn)定進料流量提量時要緩慢。(2) 適當提高萃取水進塔流量。(3) 從脫鹽水罐V406給T-402塔補水或從P404A/B入口補脫鹽水。(4) 適當提高T403操作負荷。7、 未反應碳四中甲醇含量超標的原因及處理方法A 原因(1) T403底萃取水中

50、甲醇含量高。(2) T402進料流量過大或波動大。(3) T402塔壓力控制低或波動大。(4) T402塔內(nèi)溫度高。(5) T402萃取水量小。(6) T402塔界位波動大。B 處理方法(1) 調(diào)整T403塔的操作，控制T403底水中甲醇含量。(2) 穩(wěn)定T402進料量。(3) 穩(wěn)定T402塔的壓力在工藝指標范圍內(nèi)。(4) 降低萃取水的溫度及T402進料溫度。(5) 增大T402萃取水的流量。(6) 穩(wěn)定T402塔界位。8、 T402進料溫度變化的原因及處理方法A 原因(1) 循環(huán)水量發(fā)生變化。(2) 循環(huán)水溫度變化。(3) T403底溫發(fā)生變化。B 處理方法(1) 調(diào)節(jié)E406和E405冷卻器的循環(huán)水流量。(2) 調(diào)節(jié)E406和E405冷卻器的循環(huán)水流量，若無效果則聯(lián)系調(diào)度協(xié)調(diào)解決循環(huán)水溫度。(3) 穩(wěn)定T403底溫。9、 T403頂溫偏