梁板式筏型基礎(chǔ)設(shè)計

1、7、梁板式筏形基礎(chǔ)設(shè)計7.1工程概況和工程地質(zhì)條件 衡陽市平安小學(xué)綜合樓法上部結(jié)構(gòu)為框架結(jié)構(gòu)，下部為粉質(zhì)黏土，地下水位埋深1.500m。基礎(chǔ)面積為16m61m,采用梁板式筏形基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深5.2m，基礎(chǔ)混凝土強度為C30，底板厚800mm，鋼筋采用HRB235級鋼?；A(chǔ)梁受力筋為HPB335，箍筋采用HPB235級鋼筋。上部結(jié)構(gòu)豎向荷載見表7.1；基礎(chǔ)平面布置圖見圖7.1；地質(zhì)情況見第1部分第一節(jié)。.1.柱荷載圖7.1豎向標(biāo)準(zhǔn)荷載分布圖 柱荷載基本組合 kN柱號荷載（kN）柱號荷載（kN）柱號荷載（kN）柱號荷載（kN）合力（kN）A12112B12631C12877J122829902A23

2、775B24491C24648J2378516699A33839B34321C34371J3359316124A43105B43520C43634J4297413233A53105B53520C53634J5297413233A63839B64321C64371J6359316124A73775B74491C74648J7378516699A82112B82631C82877J822829902合力（KN）25662299263106025268 圖7.2基礎(chǔ)平面布置簡圖7.2設(shè)計尺寸與地基承載力驗算7.2.1基礎(chǔ)底面地下水壓力的計算確定混凝土的防滲等級地下水位位于地面以下1.5米處，此處不考

3、慮水的滲流對水壓力的影響。查混凝土防滲規(guī)范將底板混凝土防滲等級確定為S6。7.2.2基礎(chǔ)底面尺寸的確定由柱網(wǎng)荷載圖可得柱的標(biāo)準(zhǔn)組合總荷載為：=90398kN其合力作用點：，基礎(chǔ)左右兩邊均外伸0.5m=7.5m基礎(chǔ)下邊外伸長度0.5m，為使合力作用點與基礎(chǔ)形心重合，基礎(chǔ)總寬度為：則：基礎(chǔ)上邊外伸長度為：由以上計算，可得基礎(chǔ)底面面積為：基礎(chǔ)底面積為，上部基本組合總荷載為111916kN,基低凈反力7.2.3地基承載力的驗算按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范規(guī)定：先對持力層承載力特征值進行計算：查規(guī)范GB50007-2002,得地基承載力修正系數(shù)：，注：以上系數(shù)按照土孔隙比及液性指數(shù)均小于0.85的

4、粘性土取值。按照下部土層資料，土的平均重度為：=218.32kPa由于上部豎向荷載作用于基礎(chǔ)的重心，故基礎(chǔ)為軸心受壓基礎(chǔ)。基底處的總豎向力：基底平均壓力：所以，滿足要求要求。由于地基土層不存在液化性土層故可以不考慮液化影響。7.3筏形基礎(chǔ)底板抗沖切承載力和抗剪承載力驗算7.3.1驗算底板受沖切承載力：梁板式筏板基礎(chǔ)的底板厚 為600mm，單排布筋，板底有150mm素混凝土墊層，因此取鋼筋合力點至近邊的距離 則， 混凝土為C30 圖底板沖切計算示意圖驗算底板受沖切承載力的 示意圖如圖7.3.1所示。單向板板格： 按照建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2002），底板受沖切承載力按下式計算：

5、(2.11)式中：-作用在圖上陰影部分面積上的地基土平均凈反力設(shè)計值 -基礎(chǔ)底板沖切破壞錐體的有效高度 -混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值 -距基礎(chǔ)梁邊h0/2處沖切臨界截面的周長（圖）對于單向板： 當(dāng)時，取因此，筏板的厚度滿足要求。 驗算底板斜截面受剪承載力：按建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范（GB50007-2002），底板斜截面受剪承載力應(yīng)符合下式要求： （2.13）-距梁邊緣處，作用在圖7.3.2中陰影部分面積上的地基土平均凈反力設(shè)計值-受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，按下式計算：，板的有效高 圖 底板斜截面受剪示意度小于800mm時，取； 大于2000mm時，取驗算底板斜截面受剪承載力的示意圖如圖。對板進

6、行斜截面抗剪驗算： 對9.0m2.4m的板 陰影部分面積上的地基土平均凈反力設(shè)計值： 綜上所述：筏板底板厚度滿足斜截面抗剪承載力要求。局部受壓承載力驗算根據(jù)建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范GB 50007-2002.梁板式筏基的基礎(chǔ)梁除滿足正截面受彎及斜截面受剪承載力外，尚應(yīng)按現(xiàn)行混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50010 有關(guān)規(guī)定驗算底層柱下基礎(chǔ)梁頂面的局部受壓承載力。根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50010 ，其局部受壓區(qū)的截面尺寸應(yīng)符合下列要求： (2.15) 式中:-局部受壓面上作用的局部荷載或局部壓力設(shè)計值;-混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值;-混凝土強度影響系數(shù),混凝土等級小于C50時,取1.0,大于C50時取

7、0.8;-混凝土局部受壓時強度提高系數(shù); -混凝土局部受壓面積 ; - 混凝土局部受壓凈面積; -局部受壓的計算底面積. 只需驗算豎向軸力最大值即可，柱下最大荷載為4648KN，即。計算示意如圖： C30混凝土， 而故局部受壓承載力滿足要求。7.4基礎(chǔ)梁內(nèi)力計算用倒梁法計算梁的內(nèi)力，即假定上部結(jié)構(gòu)是絕對剛性的，各柱沒有沉降差異，把柱腳視為條形基礎(chǔ)的鉸支座，將基礎(chǔ)梁按倒置的普通連續(xù)梁計算。用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算出基梁內(nèi)力（橫向梁為次梁，縱向梁為主梁）。JCL4集中凈反力：總反力： JCL5集中凈反力： 總反力： JCL6集中凈反力： 總反力： JZL1中柱子荷載合力：將各梁反力簡化成集中力作用在與J

8、ZL1縱向基礎(chǔ)梁的相交處，且橫梁反力大小與總壓力成正比，于是與JCL4相交處的反力：與JCL5相交處的反力：與JCL6相交處的反力:對JZL1的中心取矩，可知JZL2柱子荷載合力：將各梁反力簡化成集中力作用在與JZL2縱向基礎(chǔ)梁的相交處，且橫梁反力大小與總壓力成正比，于是與JCL4相交處的反力：與JCL5相交處的反力：與JCL6相交處的反力:對JZL2的中心取矩，可知JZL2(2)柱子荷載合力：將各梁反力簡化成集中力作用在與JL2(2)縱向基礎(chǔ)梁的相交處，且橫梁反力大小與總壓力成正比，于是與JCL4相交處的反力：與JCL5相交處的反力： 與JCL6相交處的反力:對JCL2的中心取矩，可知JZL

9、3柱子荷載合力：將各梁反力簡化成集中力作用在與JL3縱向基礎(chǔ)梁的相交處，且橫梁反力大小與總壓力成正比，于是與JCL4相交處的反力：與JCL5相交處的反力：與JCL6相交處的反力:對JZL3的中心取矩，可知JCL-4的受力圖中各支座分別是豎向集中荷載961.4kN、1621.3kN、1565kN、1284.8kN、1284.8kN、1621.3kN、1621.3kN、961.4kN，基底反力為143.53kN。JCL-4的荷載圖、彎矩圖和剪力圖如下： 圖7.1 JZL-4荷載、彎矩、剪力圖由以上JCL-4的內(nèi)力分析可知：支座1處的剪力支座2處的剪力支座3處的剪力支座4處的剪力支座5處的剪力支座6

10、處的剪力支座7處的剪力支座8處的剪力由此可知：支座1處的支座反力（）支座2處的支座反力（）支座3處的支座反力（）支座4處的支座反力（）支座5處的支座反力（）支座6處的支座反力（）支座7處的支座反力（）支座8處的支座反力（）內(nèi)力計算JZL-6的受力圖中各支座分別是豎向集中荷載1414.6kN、2385.6kN、2302kN、1890kN、1890kN、2302kN、2385.6kN、1414.6kN，基底反力為208.35kN。JCL-6的荷載圖、彎矩圖和剪力圖如下： 圖7.2 JCL-6荷載、彎矩、剪力圖由以上JCL-6的內(nèi)力分析可知：支座1處的剪力支座2處的剪力支座3處的剪力支座4處的剪力支

11、座5處的剪力支座6處的剪力支座7處的剪力支座8處的剪力由此可知：支座1、8處的支座反力（）支座2、7處的支座反力（）支座3、6處的支座反力（）支座4、5處的支座反力（）柱子基本組合荷載合力：=111916kN基礎(chǔ)內(nèi)力計算采用基本組合，按照基本組合的豎向?qū)Ш捎嬎慊追戳Γ?地基梁分布：邊緣次梁JCL-4二根，中間次梁JCL-5四根，中間次梁JCL-6二根。 全部折合成中間次梁JCL-5,一共有：作用在主梁JZL-2、JZL-3的總軸向荷載分別為（荷載左右完全對稱）：、軸線上： , 、軸線上： 、軸線上： 由7.68根次肋JCL5承擔(dān)，則有、軸線上： ，、軸線上：、軸線上： 在次肋JCL-5兩端作

12、用力：次肋JCL-4上作用力為： ，分別為1609kN、1553.6kN、1275kN、1275kN、1553.6kN、1609kN次肋JCL-4兩端作用力為：次肋JCL6梁上作用力為： ，分別為2391.7kN、2309.5kN、1895.3kN、1895.3kN、2309.5kN、2391.7kN次肋JCL-6兩端作用力為：主肋JZL-1梁上外伸部分傳來的線荷載: JZL-1端部作用力：JZL-1梁上外伸部分傳來的線荷載: 利用結(jié)構(gòu)求解器得到內(nèi)力圖如圖4.2。圖7.3 JZL-1荷載、彎矩、剪力圖由以上JZL-1的內(nèi)力分析可知：支座A處的剪力支座B處的剪力支座C處的剪力支座J處的剪力由此可

13、知：（支座反力左右正對稱）支座A處的支座反力（） 與支座D處相等支座B處的支座反力（） 與支座C處相等而由柱子傳下來的支座力分別為：,利用結(jié)構(gòu)求解器得到內(nèi)力圖如圖。圖7.4 JZL-1荷載、彎矩、剪力圖由以上JZL-1的內(nèi)力分析可知：支座A處的剪力支座B處的剪力支座C處的剪力支座J處的剪力由此可知：（支座反力左右正對稱）支座A處的支座反力（） 與支座D處相等支座B處的支座反力（） 與支座C處相等而由柱子傳下來的支座力分別為：,顯然所求出的支座反力與實際的作用力相差較大，要進行調(diào)整。其方法是將其差值以均布荷載形式布置在支座兩端1/3跨上，求出內(nèi)力與以上所求出的支座反力疊加，再與實際作用力比較，誤

14、差在5%以內(nèi)，如不滿足要求要求繼續(xù)調(diào)整，直至滿足要求為止。對JCL-4進行調(diào)整：相應(yīng)的均布荷載為：調(diào)整的計算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖 圖7.5 JCL-4所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖經(jīng)調(diào)整后的支座反力：支座1、8處的支座反力 誤差不滿足要求；支座2、7處的支座反力 誤差不滿足要求支座3、6處的支座反力 誤差滿足要求；支座4、5處的支座反力 誤差滿足要求。對JCL-4進行二次調(diào)整：相應(yīng)的均布荷載為：調(diào)整的計算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖圖7.6 JCL-4所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖經(jīng)調(diào)整后的支座反力：支座1、8處的支座反力 誤差滿足要求要求；支座2、7處的支座反力 誤差滿足要求要求；支座3、6處的

15、支座反力 誤差滿足要求要求；支座4、5處的支座反力 誤差滿足要求要求。經(jīng)調(diào)整后的彎矩總圖、剪力總圖：圖7.7 JCL-4調(diào)整后的總荷載、總彎矩、總剪力圖對JCL-6進行調(diào)整（支座反力皆為兩邊對稱故這里只寫一邊）：相應(yīng)的均布荷載為：調(diào)整的計算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖 圖7.8 JCL-6所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖經(jīng)調(diào)整后的支座反力：支座1處的支座反力 誤差不滿足要求；支座2處的支座反力 誤差不滿足要求支座3處的支座反力 誤差滿足要求；支座4處的支座反力 誤差滿足要求。對JCL-6進行二次調(diào)整：相應(yīng)的均布荷載為：調(diào)整的計算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖 圖7.9 JCL-4所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖

16、經(jīng)調(diào)整后的支座反力：支座1處的支座反力 誤差滿足要求；支座2處的支座反力 誤差滿足要求支座3處的支座反力 誤差滿足要求；支座4處的支座反力 誤差滿足要求。JCL-6經(jīng)調(diào)整后的彎矩總圖、剪力總圖：圖7.10 JCL-6調(diào)整后的總荷載、總彎矩、總剪力圖對主肋JZL-1進行調(diào)整：相應(yīng)的均布荷載為：調(diào)整的計算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖圖7.11 JZL-1所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖經(jīng)調(diào)整后的支座反力：支座A處的支座反力 誤差滿足要求；支座B處的支座反力 誤差滿足要求支座C處的支座反力 誤差滿足要求；支座J處的支座反力 誤差滿足要求；經(jīng)調(diào)整后的彎矩總圖、剪力總圖：對主肋JZL-2進行調(diào)整：相應(yīng)的均布荷載

17、為：調(diào)整的計算簡圖、彎矩圖、剪力圖如圖:圖7.13 JZL-2所需調(diào)整的荷載、彎矩、剪力圖經(jīng)調(diào)整后的支座反力：支座A處的支座反力 誤差滿足要求；支座B處的支座反力 誤差滿足要求支座C處的支座反力 誤差滿足要求；支座J處的支座反力 誤差滿足要求；經(jīng)調(diào)整后的荷載總圖、彎矩總圖、剪力總圖：注：由于次梁不用加等值彎矩，而主梁結(jié)構(gòu)左右對稱，荷載左右對稱，算出等值彎矩為0，故圖上不表示出來。7.5驗算基礎(chǔ)梁斜截面受剪承載力對于基礎(chǔ)梁主梁：基礎(chǔ)梁應(yīng)該滿足： (2.14) 從基礎(chǔ)梁的內(nèi)力圖上可以查出：基礎(chǔ)梁最大剪力 V=2760.63KN即對于基礎(chǔ)梁次梁：基礎(chǔ)梁應(yīng)該滿足： (2.14) 從基礎(chǔ)梁的內(nèi)力圖上可以

18、查出：基礎(chǔ)梁最大剪力 V=1210KN即所以基礎(chǔ)梁所選的截面滿足梁斜截面抗剪承載力要求。7.6基礎(chǔ)配筋計算7.6.1基礎(chǔ)底板彎矩計算在軸和軸之間的基礎(chǔ)板，因為跨內(nèi)板、，而在BC軸之間的基礎(chǔ)板，因為跨內(nèi)板，所以均按照單向板計算彎矩：跨中最大彎矩：跨中最大支座彎矩：懸臂板（橫、縱向懸挑都是0.5m）：外伸懸臂板最大彎矩：7.6.2板的配筋關(guān)于基礎(chǔ)配筋的條文（摘自GB50007-2002、）按基地反力直線分布計算的梁板式筏基，其基礎(chǔ)梁的內(nèi)力可按連續(xù)梁分析，邊跨跨中彎矩以及第一內(nèi)支座的彎矩值宜乘于1.2的系數(shù)，把上部柱荷載變換為支座，根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器算出梁的內(nèi)力。梁板式筏基的底板和基礎(chǔ)梁配筋除滿足要

19、求計算要求外，縱橫方向的底部鋼筋尚應(yīng)有貫通全跨，且其配筋率不應(yīng)小于0.15%，頂部鋼筋按計算配筋全部貫通。1）跨內(nèi)部分單向板配筋計算取橫向1米即，混凝土保護層厚度為，截面有效高度為：，由(GB50010-2002)得：混凝土HRB235級鋼筋：，混凝土構(gòu)件的安全等級定為二級，故所以，所選鋼筋面積按照最小配筋率計算：選，實際鋼筋面積為。以上計算的是單向板跨中支座的配筋，根據(jù)規(guī)范要求要有的鋼筋貫通全板。由以前計算結(jié)果知：單向板跨中最大彎矩為小于跨中最大支座彎矩。因此配筋同上，但是這里所算是跨中配筋，所以要全部拉通，同樣選，實際鋼筋面積為。2）懸臂部分 配筋計算：用跨中最大彎矩配板的上部鋼筋，支座最

20、大彎矩配板的下部鋼筋，懸臂部分計算配下部筋，上部只需構(gòu)造配筋。C30混凝土，；鋼筋采用HPB235，取橫向1米即，混凝土保護層厚度為，截面有效高度為：，3）橫向外伸懸臂板上懸臂部分：故所以，所選鋼筋面積按照最小配筋率計算：選，實際鋼筋面積為。7.6.3基礎(chǔ)梁的配筋本設(shè)計中主、次基梁尺寸分別為600mm1500mm、600mm1500mm，基梁應(yīng)滿足以下構(gòu)造要求： .GB50010-2002中規(guī)定梁高大于450mm時，在梁兩側(cè)沿高度應(yīng)設(shè)置縱向構(gòu)造鋼筋，每側(cè)構(gòu)造鋼筋面積不小于梁截面面積的0.1%，且其間距不大于200mm。此處，梁腹板高度按規(guī)定取基礎(chǔ)梁的有效高度-筏板厚=1465-600=865m

21、m。每側(cè)需配鋼筋面，選用 316，實際配筋面積 。. GB50010-2002中中規(guī)定，基梁上部鋼筋間距不應(yīng)小于35mm和1.5倍鋼筋最大直徑；基梁下部鋼筋間距不應(yīng)小于25mm和鋼筋最大直徑。.GB50010-2002中規(guī)定梁高大于800mm時，箍筋間距不應(yīng)大于300mm；梁寬大于350mm小于800mm時宜選用四肢箍，且箍筋直徑不宜小于8 mm。. GB50010-2002中中規(guī)定梁受拉鋼筋配筋率不應(yīng)小于且不小于0.2%。.GB50007-2002中規(guī)定配筋時，邊跨跨中及第一內(nèi)支座的彎矩值宜乘以1.2的系數(shù)；頂部鋼筋按計算鋼筋全部連通。基礎(chǔ)梁縱橫方向的底部鋼筋尚應(yīng)有貫通全跨，頂部鋼筋按計算配

22、筋全部貫通，且其配筋率不應(yīng)小于0.15%?；A(chǔ)梁采用C30混凝土：， 受力鋼筋采用HRB400 鋼筋：最小配筋率混凝土構(gòu)件的安全等級定為二級， ，混凝土保護層厚度為。梁進行配筋計算簡圖見下表：次梁：JCL-4截面有效高度： 單排布筋時 將邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以1.2，得到設(shè)計彎矩值，見表格7.1。表7.1 JCL-4跨中彎矩和支座彎矩截面支座234567M(kNm)-1511-1146-871-871-1146-1511彎矩設(shè)計值(kNm)-1814-1376-1046-1046-1376-1814截面跨中1-22-33-44-55-66-77-8M(kNm)142937377387

23、7733731429彎矩設(shè)計值(kNm)17154489281059284481715為滿足頂部鋼筋按計算配筋全部貫通的要求，跨中配筋取跨中最大彎矩設(shè)計值進行計算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計算過程見表7.2。表7.2 JCL-4配筋計算截面跨中支座234567彎矩設(shè)計(kNm)17151814137610461046137618140.0930.0990.0750.0570.0570.0750.0990.0980.1040.0780.0590.0590.0780.1043422363227242060206027243632選配鋼筋（）725825625525525625825實際鋼

24、筋面積（）3436392729452454245429453927配筋率0.38%0.44%0.33%0.27%0.27%0.33%0.44%計算結(jié)果表明，均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的設(shè)計原則；同時 ，故符合要求。JCL-6將邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以1.2，得到設(shè)計彎矩值，見表格7.3。表7.3 JCL-6跨中彎矩和支座彎矩截面支座234567M(kNm)-1798-1346-1050-1050-1346-1798彎矩設(shè)計值(kNm)-2158-1615-1260-1260-1615-2158截面跨中1-22-33-44-55-66-77-8M(kNm)178841992410

25、99244191788彎矩設(shè)計值(kNm)2146503110913111095032146為滿足頂部鋼筋按計算配筋全部貫通的要求，跨中配筋取跨中最大彎矩設(shè)計值進行計算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計算過程見表7.4。表7.4 JCL-6配筋計算截面跨中支座234567彎矩設(shè)計(kNm)21462158161512601260161521580.11650.11720.0880.0680.0680.0880.11720.1240.1250.0920.070.070.0920.1254330436432122444244432124364選配鋼筋（mm2）92592572552552572

26、5925實際鋼筋面積（）4418441834362454245434364418配筋率0.49%0.49%0.38%0.27%0.27%0.38%0.49%計算結(jié)果表明，均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的設(shè)計原則；同時 ，故符合要求。主梁：截面有效高度： 雙排布筋時 計算配筋面積時，采用彎矩設(shè)計值，即分別對橫梁與縱梁進行配筋計算，計算時邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以1.2。1.JZL-1配筋計算將邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以1.2，得到設(shè)計彎矩值，見表格7.5。表7.5 JZL-1跨中彎矩和支座彎矩截面支座跨中BCA-BB-CC-JM(kNm)-1712-182322921785231

27、7彎矩設(shè)計值(kNm)-2054-2188275021422780為滿足頂部鋼筋按計算配筋全部貫通的要求，跨中配筋取跨中最大彎矩設(shè)計值進行計算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計算過程見表7.6。表7.6 JZL-1跨中彎矩和支座彎矩截面跨中支座BC彎矩設(shè)計(kNm)2780205421880.1560.1150.1230.1710.1230.1325868.7.4221.44530.0選配鋼筋（）625+822625+422625+522實際鋼筋面積（）598644664846配筋率0.67%0.50%0.54%計算結(jié)果表明，均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的設(shè)計原則；同時 ，故符合要求

28、。2.JZL-2配筋計算將邊跨跨中彎矩及第一內(nèi)支座彎矩乘以1.2，得到設(shè)計彎矩值，見表格7.7。表7.7 JZL-2跨中彎矩和支座彎矩截面支座跨中BCA-BB-CC-JM(kNm)-2845-2920379929323821彎矩設(shè)計值(kN*m)-3414-3504455935184585為滿足頂部鋼筋按計算配筋全部貫通的要求，跨中配筋取跨中最大彎矩設(shè)計值進行計算配筋；支座配筋都選用相同的鋼筋。配筋計算過程見表7.8。表7.8 JZL-2跨中彎矩和支座彎矩截面跨中支座BC彎矩設(shè)計值(kNm)4585341435040.2580.1920.1970.3040.2150.2221043373797

29、619選配鋼筋（mm2）172812281328實際鋼筋面積（）1046873898005配筋率1.16%0.82%0.89%計算結(jié)果表明，均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的設(shè)計原則；同時 ，故符合要求。7.6.4箍筋的計算基梁采用C30混凝土，；箍筋采用HPB235，最小配箍率根據(jù)混泥土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范GB 50010-2002 ，按構(gòu)造要求，當(dāng)梁寬b400mm,且一層內(nèi)的縱向受壓鋼筋多于3根時，應(yīng)設(shè)置復(fù)合箍筋，對截面高度h800mm的梁，其箍筋直徑不宜小于8mm；梁中配有計算需要的縱向受壓鋼筋時，箍筋直徑尚不應(yīng)小于縱向受壓鋼筋最大直徑的0.25倍。取各段梁的最大剪力計算箍筋次梁箍筋配筋計算：1.JCL-4箍筋計算：梁JL4的最大剪力為：故截面尺寸滿足抗剪要求。應(yīng)由計算確定腹筋用量。選用四肢箍（n=4）10箍筋，,則箍筋間距，按構(gòu)造配筋，最終箍筋選 410250 ，滿足最小配箍率。2. JCL-6箍筋計算梁JL2的最大剪力為：故截面尺寸滿足抗剪要求。應(yīng)由計算確定腹筋用量。選用四肢箍（n=4）10箍筋，,則箍筋間距，按構(gòu)造配筋，最終箍筋選