內(nèi)科大鍋爐課程設計說明書

1、鍋爐課程設計說明書設計題目：220t/h超高壓燃煤鍋爐課程設計一、鍋爐課程設計的目的鍋爐課程設計是電廠鍋爐原理及設備課程的重要教學實踐環(huán)節(jié)。通過課程設計來達到以下目的：對電廠鍋爐原理課程的知識得以鞏固、充實和提高；掌握鍋爐機組的熱力計算方法，學會使用熱力計算標準方法,并具有綜合考慮鍋爐機組設計與布置的初步能力二、鍋爐設計計算主要內(nèi)容1、鍋爐輔助設計：這部分計算的目的是為后面受熱面的熱力計算提供必要的基本計算數(shù)據(jù)或圖表。2、受熱面熱力計算：其中包含為熱力計算提供結構數(shù)據(jù)的各受熱面的結構計算。3、計算數(shù)據(jù)的分析：這部分內(nèi)容往往是鑒定設計質(zhì)量等的主要數(shù)據(jù)。三、整體設計熱力計算過程順序1、列出熱力計算

2、的主要原始數(shù)據(jù)，包括鍋爐的主要參數(shù)和燃料特性參數(shù)。2、根據(jù)燃料、燃燒方式及鍋爐結構布置特點，進行鍋爐通道空氣量平衡計算。3、理論工況下（a1）的燃燒計算。4、計算鍋爐通道內(nèi)煙氣的特性參數(shù)。5、繪制煙氣溫焓表。6、鍋爐熱平衡計算和燃料消耗量的估算。7、鍋爐爐膛熱力計算。8、按煙氣流向?qū)Ω鱾€受熱面依次進行熱力計算。9、鍋爐整體計算誤差的校驗。10、編制主要計算誤差的校驗。11、設計分析及結論。四、熱力設計計算基本資參數(shù)、鍋爐蒸發(fā)量： Dec=61.11kg/s、汽包壓力 ： Pqb=11.02MPa 、給水溫度： tgs=216、過熱蒸汽溫度： tgr=540、過熱蒸汽壓力： Pgr=9.8MPa

3、、一次風溫度： t1=186、二次風溫度： t2=186、環(huán)境溫度： tlk=20、煙氣出口溫度： t=128.8五 鍋爐整體布置的確定1，鍋爐整體的外型-選型布置選擇型布置的理由如下(1)鍋爐的排煙口在下方送，引風機及除塵器等設備均可布置在地面，鍋爐結構和廠房較低，煙囪也建在地面上。(2)對流豎井中，煙氣下行流動便于清灰，具有自身除塵的能力（3）各受熱面易于布置成逆流的方式，以加強對流換熱2，受熱面的布置在爐膛內(nèi)壁面，全部布置水冷壁受熱面，其他受熱面的布置主要受蒸汽參數(shù)、鍋爐容量和燃料性質(zhì)的影響 本鍋爐為高壓參數(shù)，汽化吸熱較少，加熱吸熱和過熱吸熱較多，為使爐膛出口煙溫降到要求的值，保護水平煙

4、道的對流受熱面，除在水平煙道內(nèi)布置高、低溫對流過熱器外，爐膛內(nèi)布置全輻射式的屏式過熱器，前會隔墻省煤器采用光管式水冷壁結構；設置省煤器時，根據(jù)鍋爐的參數(shù)，省煤器出口工質(zhì)狀態(tài)選用非沸騰式，采用雙級空氣預熱器。3，汽水系統(tǒng) 按高壓煤粉鍋爐熱力系統(tǒng)的設計要求，該鍋爐的汽水系統(tǒng)的流程設計如下；（1） 過熱蒸汽系統(tǒng)的流程 一次噴水減溫 二次噴水減溫 汽包頂棚管低溫對流過熱器屏式過熱器高溫對流過熱器冷段高溫對流過熱器熱段汽輪機 （2）煙氣系統(tǒng)流程 ：爐膛屏式過熱器高溫對流過熱器低溫對流過熱器高溫省煤器高溫空預器低溫省煤器低溫空預器（3）水系統(tǒng)的流程給水-低溫省煤器-高溫省煤器-后墻引出管-汽包-下降管-水

5、冷壁下聯(lián)箱-水冷壁-水冷壁上聯(lián)箱-汽包六、燃料特性：一 燃料特性及名稱a、 燃料名稱：開灤煙煤b、 煤的收到基成分（%）：Car=58.2; Oar=6.3; Sar=0.8; Aar=28.1; Har=4.3; Nar=1.1; Mar=1.2;c、 煤的空氣干燥基水分：Mad=24.0%d、 煤的收到基成分低位發(fā)熱量：22825 KJ/kge、 可磨性系數(shù)： 1.46f、 灰熔點：變形溫度 >1500二、燃料燃燒計算1） 燃燒計算：需計算出理論空氣量、理論氮容積、RO2容積、理論干煙氣容積、理論水蒸汽容積等。計算結果見表表1 燃燒計算表序號項目名稱符號單位計算公式及數(shù)據(jù)結果1理論空

6、氣量/kg0.0889(+0.375)+0.265-0.03336.1302理論氮容積/kg0.8+0.794.8523容積/kg1.866+0.71.0924理論干煙氣容積/kg+5.9445理論水蒸汽容積/kg11.1+1.24+1.61(=0.01kg/kg)0.5916飛灰份額查指導書表2-40.92序號名稱漏風系數(shù)符號出口過量空氣系數(shù)符號結果1制粉系統(tǒng)0.1-2爐膛0.05123屏、凝渣管0124高溫過熱器0.031.235低溫過熱器0.031.266高溫省煤器0.021.287高溫空氣預熱器0.031.318低溫省煤器0.021.33 9 低溫預熱器0.03 1.36三 漏風系數(shù)和

7、過量空氣系數(shù) 表2七、輔助計算：需要計算出各受熱面的煙道平均過量空氣系數(shù)。干煙氣容積、水蒸汽容積，煙氣總?cè)莘e、RO2容積份額、三原子氣體和水蒸汽容積總份額、容積飛灰濃度、煙氣質(zhì)量、質(zhì)量飛灰濃度等。具體計算見 表3 煙氣特性表序號項目名稱符號單位爐膛、屏凝渣管高過低過高省高空預低省低空預1受熱面出口過量空氣系數(shù)1.21.231.261.281.311.331.362煙道平均過量空氣系數(shù)pj1.21.2151.2451.2701.2951.3201.3453干煙氣容積VgyNm3/kg7.1707.2627.4467.5997.7527.9068.0594水蒸氣容積VH2ONm3/kg0.6110

8、.6120.6150.6180.6200.6230.6255煙氣總?cè)莘eVyNm3/kg7.7817.8748.0618.2178.3728.5298.6846RO2容積份額rRO20.1400.1390.1350.1330.1300.1280.1267水蒸氣容積份額rH2O0.0790.0780.0760.0750.0740.0730.0728三原子氣體和水蒸氣容積總份額r0.2190.2170.2110.2080.2040.2010.1989容積飛灰濃度vg/m333.22532.83232.07031.46230.87930.31129.77010煙氣質(zhì)量mgKg/kg10.32610.4

9、4610.68610.88611.08611.28711.48711質(zhì)量飛灰濃度yKg/kg0.0250.02470.0240.02370.02330.02290.02253） 煙氣焓、空氣焓、蒸汽焓的計算：爐膛、屏式過熱器、高溫過熱器、低溫過熱器、高溫省煤器、高溫空氣預熱器、低溫省煤器、低溫空氣預熱器等所在煙氣區(qū)域的煙氣在不同溫度下的焓，并列成表格作為溫焓表。具體見表4、5、6、7.對在鍋爐受熱面的各個部位的蒸汽或者空氣的焓值進行計算，列成表格，作為溫焓表。具體見表表4 煙氣焓溫表用于爐膛、屏、高過的計算煙氣焓溫表（用于爐膛，屏式過熱器,高溫過熱器）煙氣或空氣溫度（）理論煙氣焓h0y(kJ/

10、kg)理論煙氣焓h0K(/kg)爐膛、屏凝渣管hy"=1.20高溫過熱器hk"=1.234003767.6293320.9894431.8274537.4565004776.3444193.8405615.1125740.9276005811.5275086.3066828.7886981.3777006872.704597.1208072.1248252.0378007956.576921.5069340.8089548.4539009057.7807860.62210629.90410865.723100010176.9848810.64911939.11412203.

11、433110011312.5289776.67613267.86313561.163120012461.28110784.58714610.99814933.456130013625.28311734.35315972.15416324.184140014795.82812727.10617341.24917723.062150015977.23613724.45718722.12719133.861160017167.94714729.65420113.87820555.767170018368.7411573.79421516.32921988.468180019571.65016746.

12、30222920.91023423.299190020781.90917769.82824335.87524868.969200021996.07618729.12825754.50226318.265210023221.26219823.13327185.88927780.583220024492.90220852.05328613.31329238.874表5 煙氣焓溫表用于低溫過熱器、高溫省煤器的計算煙氣焓溫表（用于低溫過熱器，高溫省煤器）煙氣或空氣溫度（）理論煙氣焓h0y(kJ/kg)理論煙氣焓h0K(/kg)低溫過熱器hy"=1.26高溫省煤器hk"=1.2830

13、02785.721 2468.490 3427.528 3476.898 4003767.629 3320.989 4621.086 4697.506 5004776.344 4193.840 5866.742 5950.619 6005811.527 5086.306 9133.967 7235.708 7006872.704 5997.102 8431.951 8551.893 8007956.507 6921.506 9756.099 9894.529 表6 煙氣焓溫表用于高溫空預器、低溫省煤器的計算煙氣焓溫表（用于高溫空預器，低溫省煤器）煙氣或空氣溫度（）理論煙氣焓h0y(kJ/kg)

14、理論煙氣焓h0K(/kg)低溫過熱器hy"=1.31高溫省煤器hk"=1.33100903.352811.7961155.5091171.245 2001831.414 1832.7872337.578 2370.234 3002785.721 2468.490 3550.929 3600.323 4003767.629 3320.9894797.136 4863.555 5004776.344 4193.8406076.434 6160.311 60058111.527 5086.3607388.282 7490.008 表7 煙氣焓溫表用于低溫空預器的計算煙氣焓溫表（用

15、于低溫空預器）煙氣或空氣溫度（）理論煙氣焓h0y(kJ/kg)理論煙氣焓h0K(/kg)低溫過熱器hy"=1.36100903.352811.7961195.5992001831.414 1832.7872419.217 3002785.721 2468.490 3674.377 4003767.629 3320.9894963.185 5004776.344 4193.8406286.126 60058111.527 5086.3607642597 4） 鍋爐熱效率及燃料熱消耗量計算：1、計算鍋爐輸入熱量，包括燃料的收到基低位發(fā)熱量，燃料物理顯熱、外來熱源加熱空氣時帶入的熱量。2、

16、各項熱損失，包括化學不完全燃燒熱損失q3和機械不完全燃燒熱損失q4，鍋爐散熱損失q5，灰渣熱物理損失q6，排煙熱損失q2。具體數(shù)據(jù)見鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算見表8.表8 鍋爐熱平衡及燃料消耗量的計算序號名稱符號單位公式結果1鍋爐輸入熱量QrkJ/kg 式（2-8）QrQar,net228252排煙溫度 py見設計指導書128.83排煙焓hpykJ/kg查焓溫表，用插值法求1022.8864冷空氣溫度tlk見設計指導書205理論冷空氣焓h0lkkJ/kghlk0=（ct）kV0162.3596化學未完全燃燒熱損失q3%見設計指導書0.57機械未化學燃燒熱損失q4%見設計指導書1.58排煙過量空

17、氣系數(shù)py查表2-91.369排煙熱損失q2%（100-q4）（hpy-apy hlk0）3.4610散熱損失q5%見設計指導書0.511灰渣損失q6%式（2-13）012鍋爐總損失q% q2+q3+q4+q5+q65.96113鍋爐熱效率100- q94.03914保溫系數(shù)100-q5/（+ q5）0.99515過熱蒸汽焓 kJ/kg查指導書附錄B-6，B-73477.516給水溫度tgs給定21617給水焓hgskJ/kg查指導書附錄B-6，B-7870.31618鍋爐有效利用熱QkJ/hDgr（h"gg-hgs）159325.01419實際燃料消耗量BkJ/h100·

18、Q/(Qr)26721.9220計算燃料消耗量BjkJ/hB(1-q4/100)26321.091八、爐膛結構設計及熱力計算1爐膛結構尺寸設計表#1 爐膛的結構數(shù)據(jù)爐膛尺寸結構符號單位公式及計算結果1爐膛截面熱負荷QFkw/m2表81039102爐膛截面積Fm2a2=BjQar,net,p/qf42.6813爐膛寬度amF0.5取整，64的倍數(shù)6.5334第一根凝渣管高Hmm設定55頂柵寬Ldpma-lzy-lxcosx3.3676折焰角前端到第一根凝渣管斜管段長Lxm設定17折焰角寬Lzym設定2.38折焰角上傾角度rs°設定459折焰角下傾角度rx°設定3010頂柵傾角

19、rd°設定811凝渣管同爐墻距Lnzma-ldp3.16312頂柵高hdpmhnl+ldptand5.60213折焰角高度hzymlzytanx1.38214h,zymlnztanx1.82615冷灰斗底寬Lndm設定1.116冷灰斗傾角rhd°設定5517冷灰斗中部寬Hhdm（a+lhd）/23.81718冷灰斗高度lhxm(a-hld)tanhd/23.8819冷灰斗斜邊長度的一半qvmhhd/2sinhd2.36620爐膛容積熱負荷V1kJ/m3選定17021爐膛容積Fcm2BjQar,net,p/qv81.66522側(cè)墻面積hlzm2V1/a150.23623爐膛中

20、部高hckm17.34824出口窗中心到冷灰斗中心高Fqm23.42025前墻面積Fhm2229.45526后墻面積Fchm2258.84527出口窗面積Fdm239.17528頂棚面積F1m222.35629爐膛總面積A1m2750.35730爐膛總高H1m26.71631 爐膛深度bm6.53332 冷灰斗出口尺寸m1.22水冷壁設計水冷壁采用60的光管，管節(jié)距S=64mm,管子具有掛爐墻管子中心和爐墻e=0,每面墻寬6533mm，側(cè)墻布置98根，前后墻布置108根，后墻水冷壁管子有折焰角處有叉管，直叉管垂直向上連接聯(lián)箱，可以承受后墻管子和爐墻的重量。序號名稱符號單位公式及計算結果1前后墻

21、水冷壁回路個數(shù)Z1個a/2.532左右側(cè)墻水冷壁回路個數(shù)Z2個b/2.533管徑及壁厚d*mm按2-13選取60*4.54管子節(jié)距Smm按s/d=1.3-1.4選取1.355前后墻管子根數(shù)n1根按a/s+1=81.66選取1086左右側(cè)墻管子數(shù)n2根按b/s+1=116.1選取983燃燒器結構尺寸計算采用角置直流式煤粉燃燒器，分布于爐膛四角。燃燒器的中心距冷灰斗為2m，每組燃燒器有兩個一次風口，兩個二次風口，燃燒器的設計見表。序號名稱符號單位計算公式及數(shù)據(jù)來源數(shù)值1一次風速W1m/s按指導書選取352二次風速W2m/s按指導書選取453一次風率r1%按指導書選取304二次風率r2%按指導書選取

22、705一次風溫t11906二次風溫t2trk-102507燃燒室數(shù)量Z個四角布置48一次風口面積A1m20.1019二次風口面積A2m20.15110燃燒室假想切圓直徑djmm按指導書選取80011燃燒室矩形對角線長度2ljmm1067312特性比值2lj/br初步選定413特性比值hr/br由式2-17選取21.814燃燒室噴口寬度brmm結構設計定位br=42058815一次風噴口高度h1mmA1/br171.769二次風噴口溫度h2mmA2/br256.80316燃燒器高度hrmm按A1A2A3的要求畫出燃燒器噴口結構尺寸圖，核算hr/br=4.19229817最后一排燃燒器下邊距冷灰斗

23、上沿的距離Lmm按L=（46）br選取26464,，爐膛校核熱力計算序號名稱符號單位公式結果1爐膛出口過量空氣系數(shù)查表1漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)1.22爐膛漏風系數(shù)查表1漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.053制粉系統(tǒng)漏風系數(shù)查表1漏風系數(shù)和過量空氣系數(shù)0.14熱風溫度trk先估后校2605理論熱風焓hrk0查焓溫表2230.2986理論冷風焓hlk0查表8鍋爐熱平衡及燃料消耗量計算157.36357空氣帶入爐膛熱量（-）hrk0+（+）hlk02365.41748對應每公斤燃料送入爐膛的熱量（1-）+24666.63579理論燃燒溫度 查焓溫表1928.7110燃燒絕對溫度K+2732201.7111

24、火焰中心相對高度系數(shù)X0.249212系數(shù)MMA-BX 注：A，B查取指導書5，360.46513爐膛出口煙氣溫度先估后校114014爐膛出口煙氣焓hgl查焓溫表141315煙氣平均熱容量）（- hgl）/（-）13746.8916水冷壁污染系數(shù)查水冷壁污染系數(shù)13.845117水冷壁角系數(shù)xsl查表#1爐膛結構數(shù)據(jù)0.4518水冷壁熱有效系數(shù)xsl0.9819屏、爐交界面的污染系數(shù)0.44120屏、爐交界面的角系數(shù)取用0.44121屏、爐交界面的熱有效系數(shù)122燃燒孔及門孔的熱有效系數(shù)未敷設水冷壁0.44123平均熱有效系數(shù)（A+A2+Ayc）/ Al024爐膛有效輻射層厚度S查表#1爐膛結

25、構數(shù)據(jù)0.437425爐膛內(nèi)壓力P5.46626水蒸汽容積份額查煙氣特性表0.127三原子氣體容積份額查煙氣特性表0.09928三原子氣體輻射減弱系數(shù)102r0.23729煙氣質(zhì)量飛灰濃度查煙氣特性表3.486730灰粒平均直徑查指導書附錄表一0.013431灰粒輻射減弱系數(shù)1332燃料種類修正系數(shù)取=0.580.294933燃燒方法修正系數(shù)取=0.10.534煤粉火焰輻射減弱系數(shù)+100.135火焰黑度1-2.402336爐膛黑度0.731037爐膛出口煙氣溫度0.860438計算誤差收-(估)1151.1339爐膛出口煙氣焓hyl查焓溫表11.1340爐膛有效熱輻射熱量(- hyl)138

26、95.9841輻射受熱面平均熱負荷10712.494242爐膛截面熱強度/()140013.417143爐膛容積熱強度/()3842100.0695 爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算表#3 爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及工質(zhì)焓增的計算序號名稱符號單位公式結果1頂棚管徑Dmm422節(jié)距Smm47.53排數(shù)n1584頂棚管角系數(shù)x查標準線圖0.985頂棚面積Ahdm232.116蒸汽流通面積Altm2158*（3.14*0.332）/40.1127爐膛頂棚熱負荷分配不均勻系數(shù)查標準線圖0.638爐膛頂棚總輻射吸熱量QkdKJ/h3.6qsAld875485.6349減溫水總流量Djwkg/h先

27、估后校200010爐膛頂棚蒸汽流量Dldkg/hD-Djw21800011爐膛頂棚蒸汽焓增hldkJ/kgQld/Dld39.5312爐膛頂棚進口蒸汽焓hldkJ/kg查表B6，B72708.06513爐膛頂棚出口蒸汽焓hldkJ/kghld+hld2747.59514爐膛頂棚出口蒸汽溫度tld查附錄B6，B7344.413九、對流受熱面的熱力計算一、對流受熱面計算步驟：1、假設受熱面出口煙氣溫度，查取相應焓值。2、根據(jù)出口煙焓，通過Qd=(I-I+aIoLF)計算對流傳熱量。3、依據(jù)煙氣側(cè)放熱量等于工質(zhì)側(cè)吸熱量原理，求取工質(zhì)出口焓和相應溫度。4、計算平均對流傳熱溫差。5、計算煙氣側(cè)對流放熱系

28、數(shù)及管壁污染系數(shù)。6、計算工質(zhì)側(cè)對流放熱系數(shù)。7、計算管壁污染層溫度。8、計算煙氣黑度，及確定煙氣側(cè)輻射放熱系數(shù)。9、計算對流放熱系數(shù)K。10、計算對流傳熱量。與計算結果相比較，其差值應在允許范圍之內(nèi)。否則重新假設受熱面出口煙溫，重復上述計算。二、屏式過熱器熱力計算：屏式過熱器在熱力計算方面具有以下特點：1、 在換熱方式上，既受煙氣沖刷，又吸收爐膛及屏間高溫煙氣的熱輻射；2、 屏式過熱器屬于中間過熱器，其進出口處的工質(zhì)參數(shù)在進行屏的計算時往往是未知數(shù)；3、 屏與屏之間橫向節(jié)距大，煙氣流速低，且沖刷不完善。所以某些交換參數(shù)不同于一般對流受熱面。屏的具體熱力計算見表#5表#4 屏的結構數(shù)據(jù)計算表序

29、號名稱符號單位公式結果1管子外徑dmm42×52屏的片數(shù)z123每片屏的管子排數(shù)n4×10404屏的深度Lm2.0765屏的平均高度hm7.46一片屏的平均高度Apm213.57屏的橫向節(jié)距S1mm屏的間距5918比值1S1/d14.19屏的縱向節(jié)距S2mm4610比值2S2/d1.0911屏的角系數(shù)xp見附錄A-1曲線50.9812屏的計算受熱面積Apjm22ApxpZ31713屏區(qū)頂棚面積Adpm2寬×深角×系數(shù)30.114屏區(qū)兩側(cè)水冷壁面積Aslm2高×深角×系數(shù)×215.615屏區(qū)附加受熱面面積Apfjm2Adp+A

30、sl45.716煙氣進屏流通面積Apm2（6.424+1.760）-12×0.042×（6.424+1.760）58.817煙氣出屏流通面積m2（6.424+0.550）-12×0.042×（6.424+0.550）5018煙氣平均流通面積Aym22×(Ap·Ap")/(Ap+Ap")5419蒸汽流通面積Altm21.8/(1/h+1/L+1/S1)(S1單位為m)0.09720煙氣有效輻射層厚度sm12×10××dn2/40.72921屏區(qū)進口煙窗面積m2見表3-1中A26622屏區(qū)

31、出口煙窗面積m27.68×6.42449.342、屏的熱力計算表#5 屏的熱力計算名稱符號單位公式結果1煙氣進屏溫度p查表3-9爐膛校核熱力計11602煙氣進屏焓h ypkJ/kg查表3-9爐膛校核熱力計14073.743煙氣出屏溫度p先估后校10004煙氣出屏焓h ypkJ/kg查焓溫表11939.115煙氣平均溫度pj（p-p）/210806屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量d pfjkJ/kg先估后校4107屏的對流吸熱量QdpkJ/kg（h yp- h yp+h0lk）-d pfj1713.968爐膛與屏互相換熱系數(shù)附錄A-150.969 爐膛出口窗的沿高度的熱負荷分配系數(shù)yc附錄A-

32、60.5810爐膛出口煙窗輻射屏區(qū)的爐膛輻射熱量QfpkJ/kgyc（Q1- h yp）A/Alz545.41511屏間煙氣有效負荷層厚度sm查表4-5屏的結構數(shù)據(jù)表0.77912屏間煙氣壓力pMPa0.113水蒸氣容積份額rH2o表2-9煙氣特性表0.07914三原子氣體輻射減弱系數(shù)kq1/（m·MPa）10.2r（）*(1-0.37)1.47915三原子氣體和水蒸氣容積總份額r表2-9煙氣特性表0.21916灰粒的輻射較弱系數(shù)kh1/（m·MPa）2.06617 煙氣質(zhì)量飛灰濃度ykg/m3表2-9煙氣特性表0.02518煙氣的輻射減弱系數(shù)k1/（m·MPa）

33、kqr+khy3.54519屏區(qū)煙氣黑度1-e-kps0.24120屏進口出口的角系數(shù)x S1單位為m0.15521燃料種類修正系數(shù)er取用0.522屏出口煙窗面積AP表4-5屏的結構數(shù)據(jù)計算5023爐膛及屏間煙氣向后屏受熱面輻射熱量QfpkJ/kg187.05224屏區(qū)吸收的爐膛輻射熱QfpqkJ/kgQfp- Qfp358.36325屏區(qū)附加受熱面吸收的輻射熱量QfpfjkJ/kg45.15426屏區(qū)水冷壁吸收的輻射熱量QfpslkJ/kgQ29.7427屏區(qū)頂棚吸收的輻射熱QfpldkJ/kgQ15.41328屏息收到輻射熱量QPkJ/kgQfpq- Qfpfj313.20929平吸收的

34、總熱量QfpkJ/kgQpd+Qfp2027.16630第一級減溫水噴水量Djw1kg/h取用100031第二級減溫水噴水量Djw2kg/h取用80032屏中蒸汽流量DpkJ/hD-Djw221900033蒸汽進屏溫度tp先估后校38034蒸汽進屏焓hpkJ/kg附錄B-6，B-7按計算負荷下進屏2971.3435蒸汽出屏焓hpkJ/kghp+BjQp/Dp3269.2836蒸汽出屏溫度tp附錄B-6，B-7按計算負荷下進屏423.50337屏內(nèi)蒸汽平均溫度tpj(tp+tp)/2401.75238平均傳熱溫差t1pj- tpj678.24839瓶內(nèi)蒸汽平均比體積v¯m3/kg附錄B

35、-6，B-7按計算負荷下屏進出口壓力平均值Ppj= MPa查表1-6及tpj0.027940屏內(nèi)蒸汽流速qm/s17.51341管壁對蒸汽的放熱系數(shù)2W/(m2.)2=Cda0查標準線算圖282042煙氣流速wyw/s5.22143煙氣側(cè)對流放熱系數(shù)dW/(m2.)d=0CzCsCw25.32144灰污系數(shù)（m2.）/W附錄A-14曲線20.00745管壁灰污層厚度thb745.61946輻射放熱系數(shù)fW/(m2.)f =a057.8447利用系數(shù)附錄A-14曲線20.9548煙氣側(cè)放熱系數(shù)1W/(m2.) x屏的角系數(shù)90.12149對流傳熱系數(shù)kW/(m2.)50.03150屏的對流傳熱量

36、QdpKJ/kg1671.24751計算誤差2.55652屏區(qū)水冷壁的水溫ts查計算負荷下p= MPa的飽和溫度317.66853平均傳熱量t2pj- ts762.33254屏區(qū)水冷壁對流吸熱量QdpslKJ/kg157.01855屏區(qū)頂棚進口蒸汽溫度tpld表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及及工質(zhì)焓增計算表301.67756屏區(qū)頂棚進口蒸汽焓hpldKJ/kg表3-10爐膛頂棚輻射受熱面吸熱量及及工質(zhì)焓增計算表2747.59557屏區(qū)頂棚蒸汽焓增hpldKJ/kg先估后校6058屏區(qū)頂棚hpldKJ/kghpld+hpld2777.51559屏區(qū)頂棚出口蒸汽溫度附錄b-6，b-7按汽包壓力

37、P= MPa345.35960屏區(qū)頂棚平均溫度tpldpj（tpld-）/2323.51861平均傳熱溫差t3pj- tpldpj776.84262屏區(qū)頂棚對流吸熱量KJ/kg242.93363屏區(qū)頂棚總吸熱量QpldKJ/kg+ Qdpsl258.34664屏區(qū)頂棚蒸汽流量Dpldkg/h等于Dhl21800065屏區(qū)頂棚焓增Dpldkg/hQpldBj/ Dpld31.19266計算誤差檢查%（hpld（估計）-hpld）/hpld-3.8267屏區(qū)附加受熱面對流吸熱量KJ/kg+ Qdpsl399.95168計算誤差%（估計）-）/2.5169屏區(qū)受熱面總對流吸熱量KJ/kg+ Qdp5

38、67.198三、高溫過熱器的設計及熱力計算：高溫過熱器分冷段和熱段兩部分。蒸汽從屏出來后，先進入高溫對流過熱器冷段，經(jīng)過二次噴水減溫后進入高溫對流過熱器熱段。冷段在煙道兩側(cè)為逆流，熱段在中間為順流。根據(jù)高溫過熱器結構尺寸對高溫過熱器進行熱力計算，具體見表4-5表#7 高溫過熱器的結構尺寸序號名稱符號單位公式結果1管子尺寸dmm42*52冷段橫向節(jié)距及布置n1順列，逆流，雙管圈403熱段橫向節(jié)距及布置nr順列，順流，雙管圈394橫向節(jié)距S1mm955橫向節(jié)距比1S1/d2.2626縱向節(jié)距比S2mm877縱向節(jié)距比2S2/d2.078管子縱向排數(shù)n289冷段蒸汽流通面積Alltm22n10.06

39、4210熱段蒸汽流通面積Arltm22nr0.062811平均流通面積Apj(Allt +Arlt)/20.063412煙氣流通面積Aym2(7.68-79×0.042)×5.4323.313冷段受熱面積A1m2n1n2dlpj（lpj=5.6m）23714熱段受熱面積Arm2nrn2dlpj(lpj=5.6m)23115頂棚受熱面積Aldm27.68×(0.7+0.61)10.0616管束前煙室深度lysm0.717管束深度lgsm0.6118有效輻射層厚度sm0.9d(-1)0.188表#8 高溫過熱器的熱力計算序號名稱符號單位公式結果1進口煙氣溫度查表4-7

40、凝渣管結構及計算11項10002進口煙氣含kJ/kg查表4-7凝渣管結構及計算12項12203.4333進冷段蒸汽溫度查表4-6屏熱力計算423.5034進冷段蒸汽焓kJ/kg查表4-6屏熱力計算3269.285總輻射熱量kJ/kg等于187.0526冷段輻射吸熱量kJ/kg 90.3847熱段輻射吸熱量kJ/kg92.7328頂棚輻射吸熱量kJ/kg3.9369出熱段蒸汽溫度建議取額定值54054010出熱段蒸汽焓查附錄B-6，B-7，按計算負荷下高溫過熱段出口壓p= MPa3475.411出冷段蒸汽溫度先估后校52012出冷段蒸汽焓kJ/kg查附錄B-6，B-7，按計算負荷下高溫過冷段出口

41、壓p= MPa3425.113第二次減溫水量kg/h取用500014減溫水焓kJ/kg 即給水焓，按p=10.98MPa870.31615進熱段蒸汽焓kJ/kg3367.03716進熱段蒸汽溫度查附錄B-6，B-7，按計算負荷下高溫過冷段出口壓p= MPa452.67717冷段吸熱量kJ/kg1272.79318熱段吸熱量kJ/kg905.73219高溫過熱器吸熱量kJ/kg+2178.52520高溫過熱器對流吸熱量kJ/kg-1991.47321頂棚對流吸熱量kJ/kg先估后校7522高溫過熱器出口煙焓kJ/kg-+10206.82323高過出口煙氣溫度查焓溫表850.0224煙氣平均溫度（

42、+）/2925.0125煙氣流速m/s10.84326煙氣側(cè)放熱系數(shù)W/(m2·)查附錄A-768.89427冷段蒸汽平均溫度(+)/2471.75228冷段蒸汽平均比體積m3/kg查附錄B-6，B-7，冷段進出口壓力平均值ppj= MPa0.031129冷段蒸汽平均流速m/s28.89230冷段蒸汽放熱系數(shù)W/(m2·)查附錄A-10357231熱段蒸汽平均溫度(+)/2496.33932熱段蒸汽平均比體積m3/kg查附錄B-6，B-7，熱段進出口壓力平均值ppj= MPa0.0325533熱段蒸汽平均流速m/s31.67534熱段蒸汽放熱系數(shù)W/(m2·)查附

43、錄A-10338435高過煙氣有效輻射厚度m查表4-5高溫對流過熱器結構尺寸0.18836煙氣壓力MPa0.137水蒸氣容積份額查表2-9煙氣特性表0.07838三原子氣體和水蒸氣容積總份額查表2-9煙氣特性表0.21739三原子氣體輻射減弱系數(shù)1/(m·MPa)1.9240灰粒的輻射減弱系數(shù)1/(m·MPa)2.21441煙氣質(zhì)量飛灰濃度kg/m3查表2-9煙氣特性表0.024742煙氣的輻射減弱系數(shù)1/(m·MPa)4.13443煙氣黑度0.074844冷段管壁灰污層溫度（其中）651.58645熱段管壁灰污層溫度(其中，=0。.0043)628.08146冷段輻射放熱系數(shù)W/(m2·)查標準線算圖（附錄A-11）7247熱段輻射放熱系數(shù)W/(m2·)查標準線算圖（附錄A-11）6948修正后冷