《梁橋畢業(yè)設(shè)計》word版

1、梁橋畢業(yè)設(shè)計 目錄 緒論 . 4 第一章 N河水文設(shè)計原始資料及計算 . 5 1.1 原始資料 . 5 1.2 河段類型判斷. 5 1.3 設(shè)計流量和設(shè)計流速的復(fù)核 . 5 1.5計算橋面標(biāo)高. 8 1.6 沖刷計算 . 9 1.7 方案比選 . 9 第二章 設(shè)計資料 . 11 2.1 主要技術(shù)指標(biāo).11 2.2 材料規(guī)格 .11 2.3 采用的技術(shù)規(guī)范.11 第三章 構(gòu)造形式及尺寸選定 . 12 第四章 空心板毛截面幾何特性計算 . 13 4.1 邊跨空心板毛截面幾何特性計算 . 13 4.2 中跨空心板毛截面幾何特性計算 . 14 4.3 邊、中跨空心板毛截面幾何特性匯總 . 16 第五章

2、 作用效應(yīng)計算 . 17 5.1永久作用效應(yīng)計算 . 17 5.2可變作用效應(yīng)計算 . 19 5.3作用效應(yīng)組合匯總 . 19 第六章 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置 . 21 6.1預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算 . 21 6.2預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 . 22 6.3普通鋼筋數(shù)量的估算及布置 . 23 第七章 換算截面幾何特性計算 . 22 7.1換算截面面積A0 . 22 7.2換算截面重心的位置 . 23 7.3換算截面慣性矩I0 . 23 7.4換算截面的彈性抵抗矩 . 24 第八章 承載能力極限狀態(tài)計算 . 24 8.1跨中截面正截面抗彎承載力計算 . 24 8.2斜截面抗彎承載力計算 . 25 第九章

3、 預(yù)應(yīng)力損失計算 . 29 9.1 錨具變形、回縮引起的應(yīng)力損失?l2 . 29 9.2 鋼筋與臺座間的溫差引起的應(yīng)力損失?l3 . 29 9.3 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失?l4 . 30 9.4 預(yù)應(yīng)力鋼絞線由于應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失?l5 . 30 9.5混凝土的收縮和徐變引起的應(yīng)力損失?l6 . 30 9.6預(yù)應(yīng)力損失組合. 33 第十章 正常使用極限狀態(tài)計算 . 33 10.1正截面抗裂性驗(yàn)算 . 34 10.2斜截面抗裂性驗(yàn)算 . 38 第十一章 變形計算 . 42 11.1 正常使用階段的撓度計算 . 42 11.2預(yù)加力引起的反拱度計算及預(yù)拱度的設(shè)置 . 43 第十二章

4、持久狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 . 45 12.1跨中截面混凝土的法向壓應(yīng)力?kc驗(yàn)算 . 45 12.2 跨中預(yù)應(yīng)力鋼絞線的拉應(yīng)力?p驗(yàn)算 . 45 12.3 斜截面主應(yīng)力驗(yàn)算 . 46 第十三章 短暫狀態(tài)應(yīng)力驗(yàn)算 . 48 13.1 跨中截面 . 49 13.2 l截面 . 50 13.3支點(diǎn)截面 . 51 第十四章 最小配筋率復(fù)核 . 52 第十五章 鉸縫計算 . 53 15.1鉸縫剪力計算. 53 15.2鉸縫抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算 . 55 第十六章 預(yù)制空心板吊杯計算 . 57 第十七章 支座計算 . 57 17.1 選定支座的平面尺寸 . 57 17.2 確定支座的厚度 . 58 17.3 驗(yàn)算支座的偏

5、轉(zhuǎn) . 59 17.4 驗(yàn)算支座的穩(wěn)定性 . 59 第十八章 下部結(jié)構(gòu)計算 . 61 18.1蓋梁計算 . 61 18.2 橋墩墩柱設(shè)計. 76 參考文獻(xiàn) . 82 致謝 . 83 緒論 20m預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋設(shè)計 【摘要】本設(shè)計是根據(jù)設(shè)計任務(wù)書的要求和公路橋規(guī)的規(guī)定,對N河大橋進(jìn)行方案比選和設(shè)計的。對該橋的設(shè)計，本著“安全、經(jīng)濟(jì)、美觀、實(shí)用”的八字原則，本論文提出三種不同的橋型方案進(jìn)行比較和選擇：方案一為預(yù)應(yīng)力混凝土T形梁橋，方案二為預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋，方案三為非預(yù)應(yīng)力混凝土T型簡支梁橋。經(jīng)由以上的八字原則以及設(shè)計施工等多方面考慮、比較確定預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋?yàn)橥扑]方案。 在設(shè)計中，橋

6、梁上部結(jié)構(gòu)采用3孔20米預(yù)應(yīng)力空心板，橋梁上部結(jié)構(gòu)的計算著重分析了橋梁在使用工程中恒載以及活載的作用力，荷載集度進(jìn)行恒載內(nèi)力的計算。運(yùn)用杠桿原理法、鉸接板法求出活載橫向分布系數(shù)，進(jìn)行活載的加載。進(jìn)行了梁的配筋計算，估算了鋼絞線的各種預(yù)應(yīng)力損失，并進(jìn)行預(yù)應(yīng)力階段和使用階段主梁截面的強(qiáng)度和變形驗(yàn)算、撓度的計算。下部結(jié)構(gòu)采用鋼筋混凝土單排雙程式墩柱，并分別對橋墩和樁基礎(chǔ)進(jìn)行了計算和驗(yàn)算。 關(guān)鍵詞：預(yù)應(yīng)力混凝土、空心板橋、鉆孔灌注樁。 第一章 N河水文設(shè)計原始資料及計算 1.1 原始資料 （1）橋面平面圖 （2）橋位地質(zhì)縱剖面圖 （3）設(shè)計流量：Qs=57m3/s（1%） （4）設(shè)計流速：1.23m/

7、s （5）南方某平原區(qū)河流,橋位河段的水面比降為0.07%,m=35 (6)地面以下均為中沙,d95=0.72mm,汛期含沙率為7Kg?m3 （7）、經(jīng)實(shí)地調(diào)查波浪推進(jìn)長度D=3Km,h縱=0.95m,風(fēng)速15m s （8）該地區(qū)汛期一般為七,八級風(fēng),風(fēng)壓為550Pa （9）無漂流物及通航要求,同時不考慮抗震等 （10）洪雨季節(jié)一般為六,七,八,九,十月 （11）該地區(qū)標(biāo)準(zhǔn)凍深為0.6m 1.2 河段類型判斷 河段彎曲，水流分支汊，且有沙洲，河床寬淺，抗沖刷能力差，主流在河床內(nèi)易擺動，灘槽不宜劃分，所以綜合分析判斷：N河屬于次穩(wěn)定河段。 1.3 設(shè)計流量和設(shè)計流速的復(fù)核 根據(jù)地質(zhì)縱剖面圖繪出的

8、河床樁號，繪制河流縱斷面圖。（見下表1.1） 表1.1 過水面積、水面寬度、濕周計算表 表1.2 由于灘槽不易劃分,故河床全部改為河槽 Wc=59.23 Bc=48.5 m hc= Wc =1.221 m Bc mc=35 i=0.7 Vc= mc×hc2/3×i1/2=35×1.2212/3×0.71/2=1.058 m/s Qs= Wc×Vc=59.23×1.221=62.66 m/s QcQs Vs=Qc=0.96m/s （基本吻合） Wc 1.4擬定橋長 N河屬次穩(wěn)定類，查規(guī)范公路工程水文勘測設(shè)計規(guī)范（1991），計算 qk=

9、0.95 n=0.87 橋孔最小凈長度為：Lj=kq·（QP）·Bc=46.075 m QCn 綜合分析橋型擬訂方案為3×20 m裝配式T型梁橋 建橋后實(shí)際橋孔凈長: Lj=3×（201.5）=55.5 m46.075m （初步擬訂柱寬為1.5 m） 1.5計算橋面標(biāo)高 （1）、雍水高度 VCFr=0.131 即設(shè)計流量通過時為緩流 ghc 因?yàn)镹河屬于平原區(qū)河流,根據(jù)<<水力學(xué)與橋涵水文經(jīng)驗(yàn)規(guī)定，壅水高度常取0，所以此處壅水高度為0 （2）、 波浪高度 Vw=15m/s D=3000m H=1.221m 2 gD0.0018

10、()22gHvwvw h2=·0.13·th0.7·（2）0.7·th?gH?0.7?gvw?0.13th?2?vw? ?h20.45=0.26m H=0.26/1.221=0.210.1 h2=KF?h2=2.3×0.26=0.60m （3）、 計算水位 Hj=Hs+h=1693.58+0.60=1694.18m （4）、 橋面標(biāo)高 不通航河段 hT=0.5m 建筑高度 hD=1.75+0.14=1.89m 橋面標(biāo)高 Hq=Hj+hT+hD=1696.57m 路面標(biāo)高 1700.05m 1.6 沖刷計算 （1）、 一般沖刷 h3hcmax&#

11、215; c cpp= LjEd =k1× hcBc0.06=1.5 綜上所述,可得: hp=2.037m （2）、 局部沖刷 hb= vvpmax ?1 hp=0.4m n 1.7 方案比選 方案比較表 表1.2 從對比來看，我比較傾向于預(yù)應(yīng)力空心板橋。（3×20m） 20m預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋設(shè)計計算書 第二章 設(shè)計資料 2.1 主要技術(shù)指標(biāo) 橋跨布置: 3×20.0 m，橋梁全長60 m。 跨徑: 標(biāo)準(zhǔn)跨徑：20.0m； 計算跨徑：18. 88m。 橋面總寬: 13.25m，橫向布置為0.5 m（防撞護(hù)欄）+0.5 m（左路肩安全距離）+ （3×3

12、.75）m（車道寬）+0.5 m（右路肩安全距離）+0.5 m（防撞護(hù)欄）。 設(shè)計荷載：公路-I級。 橋面縱坡：2%。 橋面橫坡：1.5%。 2.2 材料規(guī)格 主梁：采用C50預(yù)應(yīng)力混凝土，容重為26kN/m3；彈性模量為3.45×107KPa； 現(xiàn)澆鋪平層：采用C50混凝土,厚度為10cm； 橋面鋪裝：采用防水混凝土，厚度為8cm,容重為25 kN/m3。 緣石、欄桿：參照已建橋梁，按5.4kN/m計入恒載。 2.3 采用的技術(shù)規(guī)范 1 公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范(JTG D60-2004 )； 2 公路鋼筋砼及預(yù)應(yīng)力砼橋涵設(shè)計規(guī)范(JTG D62-2004)； 3 公路磚石及砼橋涵設(shè)計

13、規(guī)范(JTJ D63-2005)。 第三章 構(gòu)造形式及尺寸選定 本設(shè)計全橋6車道，單幅寬度為13.25m,全橋采用C50預(yù)制預(yù)應(yīng)力混凝土空心板，每塊空心板寬99cm，高85cm,空心板全長19.96m。全橋空心板橫斷面布置如圖3-1，邊、中跨空心板截面及構(gòu)造尺寸見圖3-1。 圖3.1 全橋橫斷面布置(單位: cm) （1）邊跨空心板截面構(gòu)造及尺寸(單位 : cm) （2）中跨空心板截面構(gòu)造及尺寸(單位: cm) 圖3.2 邊、中跨空心板截面構(gòu)造及尺寸 第四章 空心板毛截面幾何特性計算 4.1 邊跨空心板毛截面幾何特性計算 4.1.1 毛截面面積A 空心板毛截面面積為： 11?1?A?99?85

14、?13?8?13?8?2?38?31?2?192?8?2.5?8?2.5?8?5?22?2? 4.1.2 毛截面重心位置 全截面對1/2板高處的靜距： ?3896.77?cm2? S1 2板高18?8?13?8?34.5?13?8?34.5+?23?2? ? ?18?8?18?2.5?8?34.5+?2.5?8?34.5+?5?8?34.5-?3?2?23? ?2 ?3881?cm3? 則毛截面重心離1/2板高的距離為 : S1 d?2板高 A?3881?0.996?1?cm?3896.77 把毛截面外框簡化為規(guī)則矩形時的余缺部分面積A余缺: ?1?A余缺?13?8?13?8?2? ?1?21

15、?2.5?8?8?2.?52?8?5c?m?106? 余缺部分對1/2板高的距離為: S1 d余缺?2板高A余缺?3881?36.61?cm?106 4.1.3 空心板毛截面對其重心軸的慣距I 如圖3-2中(1)圖,設(shè)每個挖空的半圓面積為A: 11A'?d2?382?567.1?cm2?88 半圓重心軸： y?4d4?38?8.06?cm?6?6? 半圓對其自身重心軸的慣性距I'為： I'?0.00686d4?0.00686?384?14304?cm4? 則空心板毛截面對其重心軸的慣性距I為： ?38?313?99?8532I?99?85?1?2

16、?38?31?12?4?1430412?12? 222?2?567.1?15.5?8.06?1?15.5?8.06?1?106?36.61?1? ?3.699716?106?cm4? 4.2 中跨空心板毛截面幾何特性計算 4.2.1 毛截面面積A 空心板毛截面面積為： 1?1?A?99?85?2?38?31?2?192?2?8?2.5?8?2.5?8?5?2?2? ?3690.77?cm2? 4.2.2 毛截面重心位置 全截面對1/2板高處的靜距： S1 2板高?18?8?18?2?2.5?8?34.5+?2.5?8?34.5+?5?8?34.5-?3?2?23? ?2 ?3556.67?cm

17、3? 則毛截面重心離1/2板高的距離為: S1 d?2板高 A?3556.67?0.96?cm?3690.77 把毛截面外框簡化為規(guī)則矩形時的鉸縫面積A鉸: 1?1?A鉸?2?2.5?8?8?2.5?8?5?100?cm2?2?2? 鉸縫重心對1/2板高的距離為: S1 d鉸?2板高A余缺?3556.67?35.57?cm?100 4.2.3 空心板毛截面對其重心軸的慣距I 如圖3-2中(1)圖,設(shè)每個挖空的半圓面積為A: 11A'?d2?382?567.1?cm2?88 半圓重心軸： y?4d4?38?8.06?cm?6?6? 半圓對其自身重心軸的慣性距I'為

18、： I'?0.00686d4?0.00686?384?14304?cm4? 則空心板毛截面對其重心軸的慣性距I為： ?38?313?99?853 2I?99?85?0.96?2?38?31?0.962? 12?12? 22?4?14304?2?567.1?15.5?8.06?0.96?15.5?8.06?0.96? ? ?100?35.57?0.96? ?3.43156?106?cm4? 2 4.3 邊、中跨空心板毛截面幾何特性匯總 本橋梁設(shè)計的預(yù)制空心板的毛截面幾何特性采用分塊面積累加法計算，疊加時挖空部分按負(fù)面積計算。 空心板截面的抗扭剛度可簡化為圖4-1的單箱截面來計算:

19、 圖4.1 計算IT的空心板截面圖簡化圖（尺寸單位：cm） 抗扭慣矩IT為： 4?99?8?85?8?4bhIT?4.676?106?cm4? 2?85?82?99?8?t1t2882222 表4-1 毛截面幾何特性計算匯總 第五章 作用效應(yīng)計算 5.1永久作用效應(yīng)計算 5.1.1 邊跨板作用效應(yīng)計算 空心板自重（第一階段結(jié)構(gòu)自重）g1 g1=A?0.389677?26?10.1316(kN/m) 橋面系自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）g2 欄桿、緣石（參照已建橋梁）?。?.45+1.25）?2=5.4(kN/m) 橋面鋪裝采用8cm等厚度的防水混凝土,則全橋?qū)掍佈b每延米重力為: 0.08?12.25

20、?25?24.5(kN/m) 橋面現(xiàn)澆C50橋面板每延米重力（10cm厚）： ?126?13.?25?2? ?1?0.?0?1?5?13?kN36.m?985 / 為計算方便近似按各板平均分擔(dān)來考慮,則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓? g2 =5.4?24.5?36.985?5.145(kN/m) 13 鉸縫自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）g3 鉸縫采用C40細(xì)集料混凝土，容重為24kN/m,邊跨取單個鉸縫的一半計算，則其自重為: 1g3=?100?1?85?10?4?24=0.222(kN/m) 2 由此得空心板每延米總重力g為： g?g1?10.1316(kN/m)（第一階段結(jié)構(gòu)自重） g?

21、g2?g3?5.145?0.222?5.367(kN/m)（第二階段結(jié)構(gòu)自重） g?g?g?g?10.1316?5.367?15.4986(kN/m) 5.1.2 中跨板作用效應(yīng)計算 空心板自重（第一階段結(jié)構(gòu)自重）g1 g1=A?0.369077?26?9.596(kN/m) 橋面系自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）g2 欄桿、緣石（參照已建橋梁）?。?.45+1.25）×2=5.4(kN/m)。 橋面鋪裝采用8cm等厚度的防水混凝土,則全橋?qū)掍佈b每延米重力為: 0.08?12.25?25?24.5(kN/m) 橋面現(xiàn)澆C50橋面板每延米重力（10cm厚）： ?126?13.?25?2? ?1

22、?0.?0?1?5?13?kN36.m?985 / 為計算方便近似按各板平均分擔(dān)來考慮,則每塊空心板分?jǐn)偟降拿垦用讟蛎嫦抵亓? g2 =5.4?24.5?36.985?5.145(kN/m) 13 鉸縫自重（第二階段結(jié)構(gòu)自重）g3 鉸縫采用C40細(xì)集料混凝土，容重為24kN/m,中跨取兩個單鉸縫的一半計算，即為一個鉸縫重量，則其自重為: g3=?100?1?85?10?424=0.444(kN/m) 由此得空心板每延米總重力g為： g?g1?9.596(kN/m)（第一階段結(jié)構(gòu)自重） g?g2?g3?5.145?0.444?5.589(kN/m)（第二階段結(jié)構(gòu)自重） g?g?g?g?9.59

23、6?5.589?15.185(kN/m) 5.1.3 橫隔板重 每塊板的橫格梁均設(shè)置在板兩端空心部分，封住端部口，厚度h為20cm,其橫隔板重為： 橫隔板截面面積A=2312.11498×2=4624.2298（cm2) 重力G=g·A·h=26×0.46242298×0.2=2.4046(kN) 5.2可變作用效應(yīng)計算 本橋汽車荷載采用公路級荷載，它由車道荷載和車輛荷載組成。橋規(guī)規(guī)定橋梁結(jié)構(gòu)整體計算采用車道荷載。公路級車道荷載均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk為10.5 kN/m， 輊360-180集中荷載 Pk=?(18.88)5+犏臌50-518=0 2

24、(3k5.N52)。 而在計算剪力效應(yīng)時，集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值Pk應(yīng)乘以1.2的系數(shù)，即計算剪力時 'Pk?1.2?PK?1.2?235.52?282.624?kN? 5.3作用效應(yīng)組合匯總 按橋規(guī)公路橋涵結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)按承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行效應(yīng)組合，并用不同的計算項(xiàng)目。按承載能力極限狀態(tài)設(shè)計時的基本組合表達(dá)式為： ?0Sud?0(1.2SGK?1.4SQ1k) 式中： ?0結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，本橋?qū)俅髽颍?0=1.0； Sud效應(yīng)組合設(shè)計值； SGK永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； SQ1k汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。 按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計時，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計要求，采用以

25、下兩種效應(yīng)組合: '(1)作用短期效應(yīng)組合表達(dá)式： Ssd?SGK?0.7?SQ1k 式中： Ssd作用短期效應(yīng)組合設(shè)計值； SGK永久作用效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值； ' SQ1k不計沖擊的汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。 (2)作用長期效應(yīng)組合表達(dá)式： ' Sld?SGK?0.4?S k 1Q 式中：各符號意義見上面說明。 橋規(guī)還規(guī)定結(jié)構(gòu)構(gòu)件當(dāng)需要彈性階段截面應(yīng)力計算時，應(yīng)采用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合，即此時效應(yīng)組合表達(dá)式為： S?SGK?SQ1k 式中： S標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)組合設(shè)計值； SGK,SQ1k永久作用效應(yīng)，汽車荷載效應(yīng)（含汽車沖擊力）的標(biāo)準(zhǔn)值。 按橋規(guī)各種組合表達(dá)式可求得各

26、效應(yīng)組合設(shè)計值，現(xiàn)將計算匯總于表4-3中。 表5-3 空心板作用效應(yīng)組合計算匯總表 第六章 預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量估算及布置 6.1預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的估算 本橋采用先張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板構(gòu)造形式。設(shè)計時應(yīng)滿足不同設(shè)計狀況下規(guī)范規(guī)定的控制條件要求，例如承載力、抗裂性、裂縫寬度、變形及應(yīng)力等要求。在這些控制條件中，最重要的是滿足結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)下的使用性能要求和保證結(jié)構(gòu)在達(dá)到承載能力極限狀態(tài)時具有一定的安全儲備。因此，預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁設(shè)計時，一般情況下，首先根據(jù)結(jié)構(gòu)在正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性或裂縫寬度限值確定預(yù)應(yīng)力鋼筋的數(shù)量，在由構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)要求確定普通鋼筋的數(shù)量。本設(shè)計以部分預(yù)應(yīng)力A

27、類構(gòu)件設(shè)計，首先按正常使用極限狀態(tài)正截面抗裂性確定有效預(yù)加力Npe。 按公預(yù)規(guī)6.3.1條，A類預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件正截面抗裂性是控制混凝土的法向拉應(yīng)力，并符合以下條件： 在作用短期效應(yīng)組合下，應(yīng)滿足?st?pc?0.70ftk要求。 式中: ?st 在作用短期效應(yīng)組合Msd作用下，構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力； 在初步設(shè)計時，?st和?pc可按公式近似計算： ?st? ?pcMsd (6-1) WNpeNpe?p? (6-2) AW 式中: A,W構(gòu)件毛截面面積及對毛截面受拉邊緣的彈性抵抗矩； lp預(yù)應(yīng)力鋼筋重心對毛截面重心軸的偏心矩，lp?y?ap,ap可預(yù)先假定。 代入?st?pc?

28、0.70ftk即可求得滿足部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件正截面抗裂性要求所需 的有效預(yù)加力為： Msd?0.7f0tk Npe? (6-3) l1?p AW 式中：ftk混凝土抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。 本預(yù)應(yīng)力空心板橋采用C50，ftk=2.65Mpa,由表5-3得，Msd?951.84kN ?m=951.84?10N?mm,空心板的毛截面換算面積: A?3896.77cm2?3896.77?102mm2 6 I3699.716?103cm4 W?85.05?106mm3 y下(42.5?1.0)cm 假設(shè)ap=4cm, 則 ep?y下?ap?(42.5?1?4)?395mm,代入得： 951.84?106 ?0

29、.7?2.656Npe?1294842.72(N) 1395?3896.77?10085.05?106 則所需的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面面積Ap為： Ap?Npe ?con?l (6-4) 式中： ?con預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力； ?l全部預(yù)應(yīng)力損失值，按張拉控制應(yīng)力的20%估算。 本橋采用1×7股鋼絞線作為預(yù)應(yīng)力鋼筋，直徑15.2mm，公稱截面面積1390mm， 10Mpa. fpk=1860Mpa，Ep=1.95× 按公預(yù)規(guī)?con?0.75fpk, 現(xiàn)取?con?0.70fpk,預(yù)應(yīng)力損失總和近似假定為20%張拉控制應(yīng)力來估算，則: Ap?52Npe ?con?l?Npe?c

30、on?0.2?con?1294842.72?1243.13?mm2? 0.8?0.70?1860 采用10根，?s15.2鋼絞線，單根鋼絞線公稱面積139mm2,Ap=1390mm2。 6.2預(yù)應(yīng)力鋼筋的布置 預(yù)應(yīng)力空心板選用10根1×7鋼絞線布置在空心板下緣，ap =40mm，沿空心板跨 長直線布置 ，即沿跨長ap=40mm保持不變，見圖5.1.預(yù)應(yīng)力鋼筋布置應(yīng)滿足公預(yù)規(guī) 的要求，鋼絞線凈距不小于25mm,端部設(shè)置長度不小于150mm的螺旋鋼筋。 圖6.1 空心板跨中截面預(yù)應(yīng)力鋼筋置 圖6.2 空心板換算等效工字形截面 （尺寸單位：cm） （尺寸單位：cm） 6.3普通鋼筋數(shù)量的估

31、算及布置 在預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量已經(jīng)確定的情況下，可由正截面承載能力極限狀態(tài)要求的條件確定普通鋼筋的數(shù)量，暫不考慮在受壓區(qū)配置預(yù)應(yīng)力鋼筋，也暫不考慮普通鋼筋的影響?？招陌褰孛婵蓳Q算成等效工字形截面來考慮： 換算成工字型截面時，由： bkhk?192?31?38?2313.115?cm2? 得： 138?31331?3bkhk?2?0.00686?384?2?567.1?8.06?752510.71?cm4?12122? 聯(lián)立上式可得，bk=37.0cm，hk=62.5cm。 則得等效工字形截面的上翼板緣厚度： h' f?y上?hk?11.25cm2 hk?11.25cm2 2得等效工

32、字形截面的下翼板緣厚度： hf?y下? 得等效工字形截面的肋板厚度： b?b' f?2bk?99?2?37?25cm 等效工字形截面尺寸見上圖圖6.2。 ?，設(shè)估算普通鋼筋時，可先假定?h?f,則由下列可求得受壓區(qū)的高度 h0?h?aps?85?4?81cm?810mm，根據(jù)公式 : ?0Mud?fcdb'fx?h0? 2 ? x? ? （6-5） 由公預(yù)規(guī)可得：g0=1.0，fcd=22.4Mpa，b'f=990mm ,h'f=11.25cm，跨中彎矩 Mud=1470.09醋106Nmm，代人上式： ? 1.0?1470.09?106?22.4?990?810? 2? 解得： ?86.5mm?h?f?112.5mm，且?bh0?0.4?810?324mm。 說明中和軸在翼緣板內(nèi)，可由下式求的普通鋼筋面積為： As? fcdb?f?fpdAp fsd 22.4?990?86.5?1260?13902 ?595.8mm 280 擬采用5f14HRB335,A=770mm2>595.8mm2,fsd=280Mpa,Es=2?10