007上海某建筑工程超高支模體系選型、設(shè)計及計算方案(覆膜多層板)_secret

1、超高支模體系選型、設(shè)計及計算方案 1 超高支模體系設(shè)計、選型22 超高支模支撐體系驗算43 高支模施工364 高支模支撐體系驗收395 高支模支撐體系控制措施401 超高支模體系設(shè)計、選型超高支模體系設(shè)計、選型詳見表1-1所示。圖1-2滿堂腳手架效果圖。表1-1 主要超高支模體系選型構(gòu)件規(guī)格模板及支撐體系梁(梁高0.75m-1.2m)模板18厚雙面覆膜多層板龍骨梁底龍骨50×100mm木方300mm梁側(cè)50×100mm木方龍骨300，48雙鋼管做主龍骨600,750mm以上的梁設(shè)14對拉螺桿500×600。支撐體系支撐采用滿堂48系統(tǒng)腳手架，900mm×

2、900mm(梁寬方向)，步距1500mm，立桿下放50mm通長腳手板，滿堂腳手架采用特制模塊組裝成架體，保證整個支撐體系的穩(wěn)定性。梁(梁高2.85m-3m)模板18厚雙面覆膜多層板龍骨梁底100×100mm龍骨木方300mm梁側(cè)100×100mm木方龍骨300，48雙鋼管做主龍骨,16螺桿500×500對拉。支撐體系支撐采用滿堂48系統(tǒng)450mm×400mm，步距1500mm，立桿下放50mm通長腳手板，滿堂腳手架采用特制模塊組裝成架體，保證整個支撐體系的穩(wěn)定性。梁(梁高6.75m)模板18厚雙面覆膜多層板龍骨梁底龍骨100×100mm木方30

3、0mm梁側(cè)16對拉螺桿500×500對拉支撐體系支撐采用滿堂48系統(tǒng)300mm×250mm，步距1500mm，立桿下放50mm通長腳手板，立桿上部安裝可調(diào)節(jié)鋼頂托與主龍骨相連接，滿堂腳手架采用特制模塊組裝成架體，保證整個支撐體系的穩(wěn)定性。板(120mm厚)模板18厚雙面覆膜多層板龍骨50×100mm木方300mm支撐體系支撐采用滿堂 48模塊式腳手架支撐架，鋼管立桿1000mm×1000mm，橫桿步距1500mm，立桿下端放50mm通長腳手板,滿堂腳手架采用特制模塊組裝成架體，保證整個支撐體系的穩(wěn)定性。板(300mm厚)模板18厚雙面覆膜多層板龍骨100

4、×100mm木方250mm支撐體系支撐采用滿堂48模塊式腳手架支撐架，48鋼管800mm×800mm，橫桿步距1500mm，立桿下端放50mm通長腳手板, 滿堂腳手架采用特制模塊組裝成架體，保證整個支撐體系的穩(wěn)定性。板(400mm-450mm厚)模板18厚雙面覆膜多層板龍骨100×100mm木方250mm支撐體系支撐采用滿堂48模塊式腳手架支撐架，48鋼管700mm×700mm，橫桿步距1500mm，立桿下端放50mm通長腳手板，避免滑移。滿堂腳手架采用特制模塊組裝成架體，保證整個支撐體系的穩(wěn)定性。墻(600mm厚)模板18厚雙面覆膜多層板龍骨50

5、15;100木方300mm板側(cè)對拉螺栓16500×500圖1-2 滿堂腳手架支撐體系效果圖2 超高支模支撐體系驗算1) 墻模板設(shè)計驗算 墻體模板計算以最大澆筑高度11.48m計算(墻體厚度600mm)，模板以18厚覆膜多層板考慮，詳見表5.2-1所示。表2-1 墻模板設(shè)計驗算序號驗算過程計算式1模板選型模板選用18厚覆膜多層板，次龍骨選50×100木方，間距300，主龍骨選用48雙鋼管，間距300，對拉螺栓16，間距600×600。2模板選型墻模板的背部支撐由兩層龍骨(木楞或鋼楞)組成,直接支撐模板的龍骨為次龍骨,即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，即外龍骨組裝成

6、墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點。模板面板厚度h=18mm，彈性模量E=8000N/mm2，抗彎強度f=15N/mm2。內(nèi)楞采用方木，截面50×100mm，每道內(nèi)楞1根方木，間距300mm。外楞采用方木，截面50×11480mm，每道外楞1根方木，間距300mm。穿墻螺栓水平距離600mm，穿墻螺栓豎向距離600mm，直徑16mm。墻模板組裝示意圖3墻模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中 混凝土的重力密度，取24.000

7、kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取3.000m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取0.850。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=40.540kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=50.000kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 6.000kN/m2。4墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。計算的原則是按照龍骨的間

8、距和模板面的大小,按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖1.抗彎強度計算f = M/W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩,W = 30.00×1.80×1.80/6=16.20cm3；f 面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)。M = ql2 / 10其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力，它包括:新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值,q1= 1.2×0.30×50.00=18.00kN/m；傾倒混凝土側(cè)壓力設(shè)計值,q2= 1.4×0.30×6.00=2.52kN/m；l 計

9、算跨度(內(nèi)楞間距),l = 300mm；面板的抗彎強度設(shè)計值f = 15.000N/mm2；經(jīng)計算得到，面板的抗彎強度計算值11.400N/mm2；面板的抗彎強度驗算 < f,滿足要求!2.撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l/250其中 q 作用在模板上的側(cè)壓力，q = 15.00N/mm；l 計算跨度(內(nèi)楞間距),l = 300mm；E 面板的彈性模量,E = 8000N/mm2；I 面板的截面慣性矩,I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12=14.58cm4；面板的最大允許撓度值,v = 1.200mm；

10、面板的最大撓度計算值, v = 0.705mm；面板的撓度驗算 v < v,滿足要求!5墻模板內(nèi)外楞的計算 (一).內(nèi)楞(木或鋼)直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；內(nèi)楞計算簡圖1.內(nèi)楞抗彎強度計算f = M/W < f其中 f 內(nèi)楞抗彎強度計算值(N/mm2)；M 內(nèi)楞的最大彎距(N.mm)；W 內(nèi)楞的

11、凈截面抵抗矩；f 內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)。M = ql2 / 10其中 q 作用在內(nèi)楞的荷載，q = (1.2×50.00+1.4×6.00)×0.30=20.52kN/m；l 內(nèi)楞計算跨度(外楞間距),l = 300mm；內(nèi)楞抗彎強度設(shè)計值f = 13.000N/mm2；經(jīng)計算得到，內(nèi)楞的抗彎強度計算值2.216N/mm2；內(nèi)楞的抗彎強度驗算 < f,滿足要求!2.內(nèi)楞的撓度計算v = 0.677ql4 / 100EI < v = l/250其中 E 內(nèi)楞的彈性模量,E = 9500.00N/mm2；內(nèi)楞的最大允許撓度值,v = 1.20

12、0mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值, v = 0.021mm；內(nèi)楞的撓度驗算 v < v,滿足要求!(二).外楞(木或鋼)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續(xù)梁計算。本算例中，外龍骨采用木楞，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×1148.00×1148.00/6 = 1098253.00cm3；I = 5.00×1148.00×1148.00×1148.00/12 = .00cm4；外楞計算簡圖3.外楞抗彎強度計算f = M/W < f其中 f 外楞抗彎強度計算值(N/mm2)；M 外楞的最大彎距(N.mm)；W

13、外楞的凈截面抵抗矩；f 外楞的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)。M = 0.175Pl其中 P 作用在外楞的荷載，P = (1.2×50.00+1.4×6.00)×0.60×0.60=24.62kN；l 外楞計算跨度(對拉螺栓水平間距),l = 600mm；外楞抗彎強度設(shè)計值f = 13.000N/mm2；經(jīng)計算得到，外楞的抗彎強度計算值0.002N/mm2；外楞的抗彎強度驗算 < f,滿足要求!4.外楞的撓度計算v = 1.146Pl3 / 100EI < v = l/250其中 E 外楞的彈性模量,E = 9500.00N/mm2；外楞的最大

14、允許撓度值,v = 2.400mm；外楞的最大撓度計算值, v = 0.000mm；外楞的撓度驗算 v < v,滿足要求!6穿墻螺栓的計算計算公式:N < N = fA其中 N 穿墻螺栓所受的拉力；A 穿墻螺栓有效面積 (mm2)；f 穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；穿墻螺栓的直徑(mm): 16穿墻螺栓有效直徑(mm): 14穿墻螺栓有效面積(mm2): A = 144.000穿墻螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480穿墻螺栓所受的最大拉力(kN): N = 18.000穿墻螺栓強度驗算滿足要求!2) 梁模板及支撐體系計算書此次計算按照梁1.2m

15、5;2.85m計算梁底支撐，詳見表2-2所示。表2-2 梁計算書序號驗算過程計算式1立桿間距模板支架搭設(shè)高度為9.2米，基本尺寸為：梁截面 B×D=1200mm×2850mm，梁支撐立桿的橫距(跨度方向) l=0.45米，立桿的步距 h=1.50米，梁底增加2道承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2×25.000×0.450×0.500×0.450=3.037kN。采用的鋼管類型為48×3.5。2模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和

16、剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×2.800×0.450=31.500kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350×0.450×(2×2.800+1.000)/1.000=1.040kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.450=1.350kN均布荷載 q = 1.2×

17、;31.500+1.2×1.040=39.047kN/m集中荷載 P = 1.4×1.350=1.890kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 45.00×1.80×1.80/6 = 24.30cm3；I = 45.00×1.80×1.80×1.80/12 = 21.87cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=3.835kNN2=11.156kNN3=10.955kNN4=11.156kNN5=3.835kN

18、最大彎矩 M = 0.261kN.m最大變形 V = 0.7mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.261×1000×1000/24300=10.741N/mm2面板的抗彎強度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3×5926.0/(2×450.000×18.000)=1.097N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.737mm

19、面板的最大撓度小于250.0/250,滿足要求!3梁底支撐方木的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 11.156/0.450=24.792kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×24.79×0.45×0.45=0.502kN.m最大剪力 Q=0.6×0.450×24.792=6.694kN最大支座力 N=1.1×0.450×24.792=12.272kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×

20、;10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.502×106/83333.3=6.02N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)木方撓度計算最大變形 v =0.677×20.660×450.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.145mm木方的最大撓度小于450.0/250,滿足要求!4梁底支撐鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作

21、用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.675kN.m最大變形 vmax=0.328mm最大支座力 Qmax=17.247kN抗彎計算強度 f=0.675×106/5080.0=132.94N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于433.3/150與10mm,滿足要求!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算。5扣件抗滑移的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力

22、按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN；R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=17.25kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算不滿足要求,可以考慮采用雙扣件!當(dāng)直角扣件的擰緊力矩達40-65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN。6立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=17.25kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×

23、;0.129×9.150=1.418kNN = 17.247+1.418=18.665kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.58A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185

24、；u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m；公式(1)的計算結(jié)果： = 193.64N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果： = 71.02N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!如果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.020；公式(3)的計算結(jié)果： = 96.39N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!1.2m×2.85m梁側(cè)模驗算，詳見下表

25、5.2-3所示。表2-3 1.2m×2.85m梁側(cè)模驗算序號驗算過程計算式1側(cè)模基本參數(shù)計算斷面寬度1000mm，高度2800mm，兩側(cè)樓板高度450mm。模板面板采用18mm普通膠合板。內(nèi)龍骨布置9道，內(nèi)龍骨采用50×100mm木方。外龍骨間距500mm，外龍骨采用50×100mm木方。對拉螺栓布置5道，在斷面內(nèi)水平間距200+500+500+500+500mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑16mm。模板組裝示意圖2梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓

26、力計算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.000h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取2.800m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=57.600kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=57.600kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 4.000kN/m2。3梁側(cè)模板面板

27、的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取0.50m。荷載計算值 q = 1.2×57.600×0.500+1.4×4.000×0.500=37.360kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左

28、到右各支座力分別為N1=4.235kNN2=12.181kNN3=10.353kNN4=10.852kNN5=10.686kNN6=10.852kNN7=10.353kNN8=12.181kNN9=4.235kN最大彎矩 M = 0.326kN.m最大變形 V = 1.1mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.326×1000×1000/27000=12.074N/mm2面板的抗彎強度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值 T=3×6505.0/(2&

29、#215;500.000×18.000)=1.084N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 1.126mm面板的最大撓度小于287.5/250,滿足要求!4梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q = 12.181/0.500=24.361kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 12.181/0.500=24.361kN/

30、m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×24.361×0.50×0.50=0.609kN.m最大剪力 Q=0.6×0.500×24.361=7.308kN最大支座力 N=1.1×0.500×24.361=13.399kN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.609&

31、#215;106/83333.3=7.31N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)撓度計算最大變形 v =0.677×20.301×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.217mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!5梁側(cè)模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計算。外龍骨計算簡圖外龍骨彎矩圖(kN.m)外龍骨變形圖(mm)外龍骨剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.946kN.m經(jīng)過計算得到最大支座 F= 20.308kN經(jīng)過計算得到最

32、大變形 V= 0.3mm外龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)外龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.946×106/83333.3=11.35N/mm2外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)外龍骨撓度計算最大變形 v =0.3mm外龍骨的最大撓度小于500.0/250,滿足要求!6對拉螺栓的計算計算公式:N < N = f

33、A其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.308對拉螺栓強度驗算滿足要求!此次計算按照梁1m×6.75m計算梁底支撐，詳見下表2-4所示。表2-4 梁底計算書序號驗算過程計算式1立桿間距模板支架搭設(shè)高度為2.4米，基本尺寸為：梁截面 B×D=1000mm×6750mm，梁支撐立桿

34、的橫距(跨度方向) l=0.30米，立桿的步距 h=1.50米，梁底增加4道承重立桿。圖1 梁模板支撐架立面簡圖計算中考慮梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。集中力大小為 F = 1.2×25.000×0.450×0.500×0.300=2.025kN。采用的鋼管類型為48×3.5。2模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照多跨連續(xù)梁計算。作用荷載包括梁與模板自重荷載，施工活荷載等。1.荷載的計算：(1)鋼筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.000×6.800×0.300=51.

35、000kN/m(2)模板的自重線荷載(kN/m)：q2 = 0.350×0.300×(2×6.800+1.000)/1.000=1.533kN/m(3)活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載(kN)：經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 P1 = (1.000+2.000)×1.000×0.300=0.900kN均布荷載 q = 1.2×51.000+1.2×1.533=63.040kN/m集中荷載 P = 1.4×0.900=1.260kN面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分

36、別為:W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=4.142kNN2=11.921kNN3=10.103kNN4=11.969kNN5=10.103kNN6=11.921kNN7=4.142kN最大彎矩 M = 0.185kN.m最大變形 V = 0.4mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.185×1000×

37、1000/16200=11.420N/mm2面板的抗彎強度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 0.357mm面板的最大撓度小于166.7/250,滿足要求!3梁底支撐方木的計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 11.969/0.300=39.896kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×39.90×0.30×0.30=0.359kN.m最大剪力 Q=0.6×0.300×39.

38、896=7.181kN最大支座力 N=1.1×0.300×39.896=13.166kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.359×106/83333.3=4.31N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =0.677×33.246&

39、#215;300.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.046mm木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!4梁底支撐鋼管計算梁底木方計算按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 11.969/0.300=39.896kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×39.90×0.30×0.30=0.359kN.m最大剪力 Q=0.6×0.300×39.896=7.181kN最大支座力 N=1.1×0.300×39

40、.896=13.166kN木方的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.359×106/83333.3=4.31N/mm2木方的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(3)木方撓度計算最大變形 v =0.677×33.246×300.04/(100×9500.00×416666

41、6.8)=0.046mm木方的最大撓度小于300.0/250,滿足要求!5梁底支撐鋼管計算 梁底支撐橫向鋼管計算橫向支撐鋼管按照集中荷載作用下的連續(xù)梁計算。集中荷載P取木方支撐傳遞力。支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管彎矩圖(kN.m)支撐鋼管變形圖(mm)支撐鋼管剪力圖(kN)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到最大彎矩 Mmax=0.408kN.m最大變形 vmax=0.097mm最大支座力 Qmax=17.806kN抗彎計算強度 f=0.408×106/5080.0=80.22N/mm2支撐鋼管的抗彎計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!支撐鋼管的最大撓度小于300.0/150與10mm,滿足要求

42、!(二) 梁底支撐縱向鋼管計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用，無需要計算。6立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式其中 N 立桿的軸心壓力設(shè)計值，它包括：橫桿的最大支座反力 N1=17.81kN (已經(jīng)包括組合系數(shù)1.4)腳手架鋼管的自重 N2 = 1.2×0.129×2.400=0.372kNN = 17.806+0.372=18.178kN 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細(xì)比 l0/i 查表得到；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 (cm)；i = 1.58A 立桿凈截面面積 (cm2)； A = 4.89W 立桿凈截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 鋼管立桿抗壓

43、強度計算值 (N/mm2)；f 鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，f = 205.00N/mm2；l0 計算長度 (m)；如果完全參照扣件式規(guī)范不考慮高支撐架，由公式(1)或(2)計算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 計算長度附加系數(shù)，按照表1取值為1.185；u 計算長度系數(shù)，參照扣件式規(guī)范表5.3.3；u = 1.70a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a = 0.10m；公式(1)的計算結(jié)果： = 188.59N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!公式(2)的計算結(jié)果： = 69.17N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!如

44、果考慮到高支撐架的安全因素，適宜由公式(3)計算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 計算長度附加系數(shù)，按照表2取值為1.000；公式(3)的計算結(jié)果： = 90.15N/mm2，立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求!此次計算1m×6.75梁側(cè)模，詳見表2-5所示。表2-5 梁側(cè)模計算序號驗算過程計算式1梁側(cè)模板基本參數(shù)計算斷面寬度1000mm，高度6800mm，兩側(cè)樓板高度450mm。模板面板采用普通膠合板。內(nèi)龍骨布置23道，內(nèi)龍骨采用50×100mm木方。外龍骨間距500mm，外龍骨采用50×100mm木方。對拉螺栓布置13道，在斷面內(nèi)水平間距200

45、+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500+500mm，斷面跨度方向間距500mm，直徑16mm。模板組裝示意圖2梁側(cè)模板荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力產(chǎn)生荷載標(biāo)準(zhǔn)值。新澆混凝土側(cè)壓力計算公式為下式中的較小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取6.000h；T 混凝土的入模溫度，取20.000；V 混凝土的澆筑速度，取2.500m/h；H 混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度

46、，取6.800m；1 外加劑影響修正系數(shù)，取1.000；2 混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=57.600kN/m2實際計算中采用新澆混凝土側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 F1=57.600kN/m2倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 F2= 4.000kN/m2。3梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。面板的計算寬度取0.50m。荷載計算值 q = 1.2×57.600×0.500+1.4×4.000×0.500=37.360kN/m面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:本算

47、例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm3；I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm4；計算簡圖彎矩圖(kN.m)剪力圖(kN)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為N1=4.219kNN2=12.132kNN3=10.314kNN4=10.801kNN5=10.671kNN6=10.706kNN7=10.697kNN8=10.699kNN9=10.698kNN10=10.699kNN11=10.699kNN12=10.699kNN13=1

48、0.699kNN14=10.699kNN15=10.698kNN16=10.699kNN17=10.697kNN18=10.706kNN19=10.671kNN20=10.801kNN21=10.314kNN22=12.132kNN23=4.219kN最大彎矩 M = 0.323kN.m最大變形 V = 1.1mm(1)抗彎強度計算經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.323×1000×1000/27000=11.963N/mm2面板的抗彎強度設(shè)計值 f，取15.00N/mm2；面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算 可以不計算截面抗剪強度計算值

49、 T=3×6479.0/(2×500.000×18.000)=1.080N/mm2截面抗剪強度設(shè)計值 T=1.40N/mm2抗剪強度驗算 T < T，滿足要求!(3)撓度計算面板最大撓度計算值 v = 1.109mm面板的最大撓度小于286.4/250,滿足要求!4梁側(cè)模板內(nèi)龍骨的計算內(nèi)龍骨直接承受模板傳遞的荷載，通常按照均布荷載連續(xù)梁計算。內(nèi)龍骨均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到。q = 12.132/0.500=24.264kN/m按照三跨連續(xù)梁計算，最大彎矩考慮為靜荷載與活荷載的計算值最不利分配的彎矩和，計算公式如下:均布荷載 q = 12

50、.132/0.500=24.264kN/m最大彎矩 M = 0.1ql2=0.1×24.264×0.50×0.50=0.607kN.m最大剪力 Q=0.6×0.500×24.264=7.279kN最大支座力 N=1.1×0.500×24.264=13.345kN截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)抗

51、彎強度計算抗彎計算強度 f=0.607×106/83333.3=7.28N/mm2抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!(2)撓度計算最大變形 v =0.677×20.220×500.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.216mm最大撓度小于500.0/250,滿足要求!5梁側(cè)模板外龍骨的計算外龍骨承受內(nèi)龍骨傳遞的荷載，按照集中荷載下連續(xù)梁計算。外龍骨按照集中多跨連續(xù)梁計算。外龍骨計算簡圖外龍骨彎矩圖(kN.m)外龍骨變形圖(mm)外龍骨剪力圖(kN)經(jīng)過計算得到最大彎矩 M= 0.940kN.m經(jīng)過計算得到最大支

52、座 F= 20.261kN經(jīng)過計算得到最大變形 V= 0.3mm外龍骨的截面力學(xué)參數(shù)為本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)外龍骨抗彎強度計算抗彎計算強度 f=0.940×106/83333.3=11.28N/mm2外龍骨的抗彎計算強度小于13.0N/mm2,滿足要求!外龍骨的抗剪強度計算不滿足要求!(2)外龍骨撓度計算最大變形 v =0.3mm外龍骨的最大撓度小于500.

53、0/250,滿足要求!6對拉螺栓的計算計算公式:N < N = fA其中 N 對拉螺栓所受的拉力；A 對拉螺栓有效面積 (mm2)；f 對拉螺栓的抗拉強度設(shè)計值，取170N/mm2；對拉螺栓的直徑(mm): 16對拉螺栓有效直徑(mm): 14對拉螺栓有效面積(mm2): A = 144.000對拉螺栓最大容許拉力值(kN): N = 24.480對拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.261對拉螺栓強度驗算滿足要求!3) 板支撐體系驗算120mm厚樓板模板及支撐體系驗算(1) 120mm厚樓板120mm厚模板及支撐體系驗算，具體驗算過程詳見表2-6所示。表2-6 120mm厚樓

54、板模板及支撐體系驗算序號驗算過程計算式1立桿的間距模板支架搭設(shè)高度為11.6米，搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距 b=1.00米，立桿的橫距 l=1.00米，立桿的步距 h=1.50米。圖1 樓板支撐架立面簡圖圖2 樓板支撐架荷載計算單元采用的鋼管類型為48×3.5。2模板面板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和剛度。模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q1 = 25.000×0.120×1.000+0.350×1.000=3.350kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q2 = (2.000+1.000)×1.000=3.000kN/m面板的截面慣性矩I和

55、截面抵抗矩W分別為:本算例中，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W = 100.00×1.80×1.80/6 = 54.00cm3；I = 100.00×1.80×1.80×1.80/12 = 48.60cm4；(1)抗彎強度計算f = M / W < f其中 f 面板的抗彎強度計算值(N/mm2)；M 面板的最大彎距(N.mm)；W 面板的凈截面抵抗矩；f 面板的抗彎強度設(shè)計值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷載設(shè)計值(kN/m)；經(jīng)計算得到 M = 0.100×(1.2×3.350+1.4×3.000)×0.300×0.300=0.074kN.m經(jīng)計算得到面板抗彎強度計算值 f = 0.074×1000×1000/54000=1.370N/mm2面板的抗彎強度驗算 f < f,滿足要求!(2)抗剪計算T = 3Q/2bh < T其中最大剪力 Q=0.600&