腳手架設計計算

1、5-3-2腳手架結構模板支撐架的設計計算5-3-2-1腳手架結構模板支撐架的設計計算要求1 模板支撐架的結構工作特點無論是梁模板、樓板模板或梁板模板支撐架，當采用腳手架桿件搭設，即采用腳 手架結構時，一般都具有以下結構工作特點：（1）模板支架以承受豎向荷載的壓力作用為主，支架的工作安全主要受其整體 或單肢立桿的穩(wěn)定承載能力控制；（2）在各種結構和構造的模板支架中，無論是顯形的受壓柱（鋼管柱、格構柱等）或是隱形的受壓柱（即將單元支架或支架段就視為一軸心受壓桿件），其穩(wěn)定承載能力取決于壓桿的柔度（即桿件的計算長細比入）和結構的約束條件；（3） 計算壓桿的柔度入隨立桿步距h,立桿頂端的自由長度hl、

2、支架的高度H 及高寬比H/B的增大而增大，而約束條件則介于兩端鉸支（卩二 1.0）與一端固 定、一端自由（卩二2.0）之間，受構架尺寸、桿件線剛度、斜桿和附著拉結桿 件設置以及桿件連接（結）的緊固程度（如扣件的擰緊程度）等因素的影響；（4）不考慮支架各立桿（柱）之間的幫忙（即應力重分布）作用。試驗表明， 下部采用雙立桿的腳手架，主立桿荷載自單、雙立桿的交接處往下傳7步后才能 完全達到平均受力，雙立桿的間距只有 0.2m左右，而支架立桿的間距為0.6 1.5m，雖也會有些幫忙作用，但難以量定，因此不予考慮。當需要調整相差過大的立桿荷載時，可采用變桿距或合理確定模板荷載傳力點（即模板支架的支承點）

3、 的辦法加以解決。2 模板支撐架的設計計算要求（1）設計計算項目1）受壓桿件穩(wěn)定性驗算（包括支柱、單肢立桿和支架整體穩(wěn)定性，其中支架的 整體穩(wěn)定性一般都轉化為對其長度為步距 h的立桿段的穩(wěn)定性驗算）；2）直接承受模板荷載并將其傳給立桿的水平桿件和構造（組合梁、桁架梁等） 及其連接件的驗算（承壓、受彎、受彎以及扣件抗滑等）；）支座、基礎和地基驗算。3.（2）荷載計算梁、板和梁板模板支架參與計算的荷載項及其取值見表5-85。梁板模板支架參與計算的荷載項及其取值表5-85荷 載 項 目編號名稱荷載標準值1模板及支架自重20.5kN/m按設計圖紙實算。肋形樓板模板的自重可取：2 （組合鋼模）0.75k

4、N/m （木模）；2新澆混凝土自重2,其他混凝土取其實際的重力密普通混凝土取24kN/m度。當混凝土堆料高度超過100mm時，按實際高度計算3鋼筋自重2；般梁板結構可?。?.1kN/m （樓板）按設計圖紙實算。2 （梁）1.5kN/m4施工荷載（人員 及設備自重）2計算支架立柱及其他支承結構構件時取1kN/m5振搗混凝土荷載 荷載組合2 2kN/m對水平模板可取梁模板支架組合1、2、3、5;板和梁板模板支架組合1、2、3、4、5（3）設計計算要求總的要求為：構造合理、受力明確、荷載算夠、驗算合格。其中應特別注意以下 幾點：1）模板荷載的作用點應盡量布置在立桿之上（通過使用立桿頂托撐或其他構造

5、措施）或盡量靠近立桿，以消除或減小偏心作用；2） 強度和穩(wěn)定驗算，應分別達到相當于單一系數法設計中安全系數K > 1.5和K > 2.0的要求；3） 立桿的基礎（地）應有足夠的承載能力，且在受載后不得出現超過10mm （或 設計限定值）的沉降。基地的樓板時，其下應視需要設置支撐；4）支架的結構和構造中不得出現低于驗算條件的薄弱部位。否則，應按薄弱部 位（即最不利受力條件）的荷載和構造參數進行驗算；5）確保節(jié)點構造、斜桿和其他整體性、加強性桿件的設置符合設計要求，使支 架具有穩(wěn)定的結構；6）嚴格控制和確保施工中的實施荷載及其分布不超過設計值。5-3-2-2扣件式鋼管梁板模板支撐架的穩(wěn)

6、定性計算采用扣件式鋼管腳手架材料搭設的梁板模板支撐架（以下簡稱“扣件梁板模板支 架”的工作受其穩(wěn)定承載能力控制?？奂芤?guī)范對模板支架計算的規(guī)定.1.“模板支架計算”是扣件架規(guī)范后增加的一節(jié)，共作了3條4款規(guī)定，包括要求模板支架的荷載、壓縮變形和抗傾覆計算應符合混凝土結構工程施工及驗 收規(guī)范（GB 50204-92）（注：這是該規(guī)范的規(guī)定，而所用標準現已改為混凝 土結構工程施工質量驗收規(guī)范 GB 50204-2002）的規(guī)定，支架立桿軸向力設計 值N和立桿計算長度I的計算式。o將扣件架規(guī)范中式（562-3）所確定的 l以I表示，則有：010| = h+ 2a（5-83） 01式中 h支架立桿步距

7、；a立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度。扣件架規(guī)范給出的模板支架軸向力設計值N的計算式（）與用于腳手架計算的式（）是相同的，前者取I = 2h + a,而后者取I = ky h。10101當支架 的構造和約束條件與雙排腳手架相同時，則I應當與I相同，即I二I，001001則有：h + 2a= ky h 2a = h （k 卩-1） /2（5-84） 1 當 I>I 時，其 K>2.0，可滿足安全要求；當IVI時，其KV2.0，貝U安000101全度不夠。當將k y = 1.155X（ 1.5 1.8）= 1.7322.079代入（5-84）式時，要使得按式（5-83）計算

8、的支架立桿釣 設計穩(wěn)定承載能力具有K>2.0的安全度，就必須使a>（0.3670.54） h,即當 h= 1.8m時，需讓a> 0.660.97m，而這又恰與限制a的初衷相違背。之所以出 現這一問題，就是在借用英國標準時，忽視了必須滿足K > 2.0的要求。按照扣 件架規(guī)范的計算規(guī)定，在av（ 0.3670.54） h時，就會出現不能滿足 K >2.0要求的結果。鑒于這一存在問題，在計算模板支架時，需要對式（5-83）式作必要的調整，以確保使用安全。2兩類構架梁板模板支架立桿計算長度I的確定0按兩類構架的情況，分別采 用相適合的支架立桿計算長度I的計算式：0幾何不

9、可變桿系結構支架：如-打&工51 k|j(A + 2a )(5-85)碼狽使A + 2<i W 尹 h故a W 隊乳“ -1>A(5*86)非幾訶不可變桿系結構支架：ii kiktflh(5-87)X =財i郴沖i(5-88)IU上式中 柯考慮K鼻2.0寒我的立桿計畀民度的調整系數其對于你的調整相當 于=0.9/：對抗力/的調整（扣件盟規(guī)范所給 = 1.155的取價 嵋低，應按S 5-86選用；k2瞎慮搭設裔度彩響的立桿計算長度的調整系數口因只調整支架計算高度 > 4mm的髙支乗，故取英搭設髙度調整系數師*E）二汁（石蘆5 （當Ho<4m時，K,IQ將KA轉化為

10、對弘的 調轅系數的，其值列人表5-87中；/"非幾何不可變桿條結構”支架立桿的計算怏度系數，即計算扣件武痢 管腳手架劇肢立桿憶定惟的產n值，分別按甫立桿、邊立杼和中立軒給 出，見表XI;刃一將-非幾何不可變桿系結構"支架的狂桿視為“有側移框架柱S按農 曲端交匯桿件線剛度的比值K|、Kj確定的計算長度系數的理論值*見 亍134節(jié)說明和査鋼結構設計規(guī)范GB 500172002的附表4-2;m、m考慮扣件式鋼管腳手架穩(wěn)定約束條件中連墻桿和縱向水平桿作 21用的 調整系數，見表&88。當支架的邊排立桿有附墻連結時， 其靠邊兩排立桿按實際 的附墻連結情況考慮，其內各排立桿按無

11、附墻連結考慮；當支架邊排無附墻連結 時，橫向立桿排數5排的支架按“兩步三跨”邊墻考慮，橫向立桿排數w 4排 的支架按“三步三跨”連墻考慮。模板支架立桿計算長度調整系數 k 表5-861步距h (m)h< 0.90.9V h< 1.21.2 V h< 1.51.5V h< 2.1k 11.2431.1851.1671.163洛成 高度度調KjJ）為下值時h*2a(m)4(1.0)6(0.99)8(0.98)10(0.971)12(0.962)14(0.952)16(0.943>18 (0.935)20(0.926)25(0.905)>0(0.885)35(0.

12、866)40(0.847)1.351.01.0141.0261.0391.0421.0S4E06I1-0811.0921.1131.1371.1551.1731.441.01.0121.0221.0311.0391.0471.0561.0641.0721.0921.1111.1291.1491.531.01.0071.0151.0241.0311.0391.0471.0551.0621.0791.0971.1141.1321.621.01.0071.0141<0211.0291.0361.0431.0511.0561.0741.0901.1061.1231.801.01.0071.014

13、1.0201.0261.0331.0401.0461.0S21.0671.0811.0%1.1111.921.01.0071.0121.0181.0241.0301.0351.0421.0481.0621.0761.0901.1042.041.01.0071.0121.0181.0221.0291.0351.0391.0441.0601.0731.0871.1012.25-2.331.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0371.0421.0571.0701.0811.0942.70*3.361.01.0071.0101.0161.0201.0271.0321.0

14、371.0421.0531.0661.0781.091注或12a）、H°的數值與衣不符時町用捆入法確定，戍采用卜貼欄的效ff（岬將軻值材傲取大一蘭）。hH.m|e當連堵點設國為m2當立桿的類別和位置為2步3跨3步3靜散債類別邊文懺中立懺甘步集其他步集檸步架其他步楽0.61.7752.0871.2131.230U1611.1910.71.6551.9451.1601.1751.1261.1490.81.5551.8141.1081.1151.0921.1070.91.4571.6801.0681.0761.0571.0651.01.3721.5771.0301.0371.0221.02

15、5l.t1.3001.48$1.0151.0191.0111.0121.16131.2611.430依據值1.21.2441.4101.001.001.001.001.31.2011.3590.9850.9820.9890.9881.38461.1651.315依館值調整系數m和叭值表5 88續(xù)表A/fb«h/it 當遂塩點設畫津叫.當立桿的姜崩和悅覽為23#3? ft數值邊遼桿肯步握t.4L”1碇bin堆圉傅| 刑Q,95O-9?90,975IhS1.151i彌0.9550.0471.61 141lr2fl4DhWO0.*3O|0-960O.N1 +12"0.9250.9

16、U'' !ft.Wlo.»e1.74B1.1231.264mKft_1”81皿1.2*0協圉值0.9110.894D. M2a 9251T?bZ570.»96Q.S7TB. W0,如321413.2S30腫臥閱】0胡30.M)2Ak LH125JD.87&0.SS50.9220,897K1101.2500.871D.8500.9190, M3it豊m前用杯g 査m時岡人九”仏和4分別為!丸桿的廈距柯縱昵*3 梁板模板支撐架的穩(wěn)定承載能力和驗算步驟確定的腳手架整體穩(wěn)定性的一(=0.9)均歸入式子右0端的(1) 梁板模板支架立桿的穩(wěn)定承載能力編制建筑施工

17、腳手架安全技術標準的統一規(guī)定 般設計表達式，將穩(wěn)定系數©和結構重要性系數丫 抗力項，即：不組合風載;(589)組合鳳載:(5*90)1 2Sgi(十 1.4 X 0- 85(SQii + 5wk)M °曽;”前述計韓支粟立桿計算長度5的調幣系數嶄相出于 = 0,9/0；的作用，而卄晁由 實用高度的降低系數©轉化而來的，它調幫的提幾因f和攀同在右端，也就可以轉化 為對卩(即厶)的調整。因此.模板支架穩(wěn)宦性的計算.可采用(統一規(guī)覽的式応醫(yī) 菇和的巳含入卩的計算中*故有不組令風載N = l.ZN + b4NQk甲丸f組合鳳載 N = lfN® + L4 xO.

18、BSCNot + 轡)W tpAf(5-92)式中 孑依據心二啟Mi (A + 2u )(幾何不可變桿系結構)或W二機盧電(非幾何不可變 桿系結構)碉定。以上公式右端就是支架的材料抗力 R(=© Af),當立桿為© 48 X 3.5普碳鋼d22 , 則有：205N/mm = f, 489mm=A 管，其.R= 100.245©(kN)(5-93) d支架立桿穩(wěn)定承載能力 R的數值列入表5-89中。由表中可以看出：當支架d高度不變時，I由1.35變化到3.36,即增加到其2.49倍時，R減小至其I = 1.35ood時的22.01%23.8%:當I不變時，隨著 高度

19、由4m增加到40m,其R為H = ood4m時的77.8%84.17%。普厲輛管亶架血桿的檯定桑聲堂力鞋(kN)聯5 MJL聲的計算需團Ha (m)a 4 A(m)*146810o 114161B202530554CL01.0141.026】.卿i (J471.0541J»61J.O&ll. )921.1B1.1371.1Uia?3A106ION109110111112LU<15116ns1211231251,350.544Qr5S00.52305U0.5090-M20.4弼0.4A30.4760.4460.434og藺54-553(52.45Jb7sro<SO

20、,349 r748.447746.544,743.342.4ii1.01 0121 321.9311.039bO471.0541.064;t . 0721 092Uii1.1291.149A11311,116i rIB)izn121122124128noL44Fo.m0.4130.476D.47Q0.45H0.453(1.446Q.44QQ.42K0,4170.46o.m).243Rd49.74.447.747 J46.545,94S,3244.)42.94,$40J1.01 .K»71 .CIS1,0241.0311.0391.047LOSS1.0621 0791.M7LIH143

21、2kS3A12D121122m1241251241271281JG132134U6審0.4S20.44«0.4400.4140.42B0.4230.417(ML2(J-4C6Q.3M0 376D-367Rd45.3 |44443.542.942.441,li41,34tLTW.7亦37.736啟幻1.0IMF?1,0141.021UJ291.0361.0431.0511.0561.0741.090l.iMI.L23k62A127 iUe1291301311S2P3134135137139141143p0.41211.41160.4010.3960 3910.3S6(L弼】0.376Q

22、.3710.30.3530.3440.3564L340.7血239 739.23ft.7朝.237.737.23«,235.414,S33.?L8037-23ft.S30.3J5.y33-435.03J.034.3M.lM.l32.531.T30,91.1BS33333.932.532.1 i31.731.7SU330.930.«29.929.228,527h02.0429.929t529 228.S2S.828.526.227.827,526,926. a25.?25.22.252i.723.425.224,924rf>24.42*.l24 425. R23422

23、.fiiHA21-72.40146?22.B22.422.1?2.121.921,72l+52t,22仁D20.620.01961*.Z心Rdl(kN)20.319.90919J19.519,3141l«.217,717.4n.iZ.70IS ,2門占17.717.517.417,2,P,l16,91ft.1LS.$is.*2.88I1163聞.)6,015.915.715.615.315,215.0!14.914.614.313,»13,73.06M.414.114+013.913.913.T山13.313.212.71Z.4124JJS13.513.13.113.012

24、,9T2 ®12-712.512312. a11.71L4J.36u.oii.a11,7IV6H.511J11.11.111.010.810.510.310,1(2) 設計驗算步驟1) 計算模板底梁(楞)以上荷載的標準值；;)依模板構造和荷載情況初選支架立桿布置間距(等間距或變間距)3) 按以下式子粗算立桿軸力的設計值 N':(5-W)(5亠95)不組合颯載 N'二 L2(NGn + NQ2k + 1.4)組合風載Nr = 1.2X i,l(NGn + 十“彈) 式中1.乙1*4荷載分項系數匚1.1考慮風載的抿N曲k-粗算懐板支架自耋標準值任立桿中產生的軸力(kN),

25、 K："ah = 0 + 0387iW&(5-96)0.03848x3.5鋼管單位自重(kN/m);n考慮慣桿和斜桿設置的系數，其值可分別取34 (A>fffcZ). 3.5 (ft = 0 或 4*0 (A</)cH。搭設高度(m)；g其他自重(恒載標唯值在立桿中產生的軸力(kN)；N烘施工荷栽標灌值在立桿中產主的軸力(kNk4)依據Ho和粗算的N'值,，從表5W9中査得Jid>K2N，m的血+ 2審(用于“幾何 不可變桿系結構"支架)或嚴*用于篁非幾何不可變桿系結構“支架)值，確定橫桿步 距h 幻確定支架的結構類別，桿件設置及構造尺;h

26、6)按設計構架和荷載計算N訥、Nq、N輕(二需業(yè))和啊。豈NWRd或"跡<NGi10.時.驗算合格按以上設計計算步驟，一般均可實現合格要求，可避免在盲目情況下先確定構架 尺寸所造成的反復調整問題。因為，如果在第 3步已發(fā)現N'值偏大時，即應調 整桿距。5-3-2-3碗扣式鋼管模板支撐架的設計計算碗扣式鋼管模板支撐架的桿件之間為軸心相交、構件的整體性和剛度較好，且碗 扣節(jié)點具有良好的受力性矩，因而具有比扣件式鋼管腳手架和支撐架較高的穩(wěn)定 承載能力，特別適合用于構造各類重荷載的模板支撐架。1 碗扣式鋼管模板支撐架承載能力的試驗值碗扣式鋼管腳手架在研制及其使用過程中，相繼作過

27、一些單元和多元架體試驗， 其荷載均為加在架體頂部，工作條件更近于支撐架的情況，雖不夠系統，但從表 5-90所列的試驗結果中，仍可初步得出以下認識：5-90表碗扣式鋼管支架的試驗承載能力類劇編桿設IS樋限荀韻國已（kNlAH試暑架試驗宜桿<D51.2LH9.3無)0927.2S0人兩優(yōu)非節(jié)點112.428.10H兩醺1節(jié)點149-5J7.3S297.674.4051.8無1503?.50無.址連*183.445.S551.81.2US431533«.1571,21.28,717944.75Si.a1.69.3四側節(jié).點>351>87.75*31.551us1韋21.2

28、4+5?17468.57Q.6化109.02id18045,0131.225062,5富231,552x1.35I «站丹17.252 1 -55.J5l.fi2«070.01.551.55is四帯節(jié)點370W.5彎!3J x 1. $s1.®3.03無J28070. &注：1 室內試驗為正規(guī)試驗，采用千斤頂在架體頂部施壓；室外試驗采用設于地面的張拉機、鋼絲繩經導向滑輪在頂部施壓；2 .破壞形式為整體或局部（12根立桿）失穩(wěn)；3.“節(jié)點”斜桿為裝設于立桿和橫桿節(jié)點碗扣上的斜桿，“非節(jié)點”斜桿為裝于其他立桿碗扣上的斜桿；4號的剪力撐設置方式見圖5-57。（1

29、）極限荷載隨斜桿設置量的增加而提高沿縱向（I）兩側面設節(jié)點斜桿的和四個側面都設節(jié)點斜桿的的極限荷a載,分別比不設斜桿的提高了 37%和173%,四側設置節(jié)點斜桿者，其立桿的極限 荷載達74.492.5kN，相當于©= 0.7720.923。（2）設置非節(jié)點斜桿的作用甚微設置非節(jié)點斜桿的的極限荷載僅比提高了約3%。（3）有輔助構架者，承載力提高三跨架的極限荷載比單元架提高了 37.61%, 3排雙跨架（4個平面單元，的極限荷載比單元架？提高了 55.56%； 3排3跨架（6受力單元居角部）？和0仃個平面單元，受力單元距縱向的中部）的極限荷載比？提高了 71.67%，比？提。經分析，輔助

30、構架中與負載單元立桿直接以橫桿相連的每根“幫10.36%高了.忙”立桿只分擔了 4.5kN （即占？立桿荷載45kN的10%）。因此，負荷單元極限 承載力的提高應主要來自：1）立桿約束條件的改變（由角立桿變?yōu)檫吜U或中立桿）；2）負載單元架架體剛度和穩(wěn)定性的提高。比較 ？與的結果，也可看出粗短架體比細長架體具有更高的承載力。（4）設連墻撐的作用明顯設連墻撐的極限荷載比（不設連墻撐）提高了 22% （但這是雙排架的試驗結 果，隨著架體排數的增加，其作用將相應降低）。（5）極限荷載隨步距的減小而增大 平面單元尺寸相同的、？和？，步距1.2m的的極限荷載是步距=1.8m的？的152.22%,而步距=

31、0.6m的？更是？的242.22%，其單立桿承載達到了 109kN，已 接近其承載能力的標準值丫 R （二1.165X 100.25kN），雖然并無斜桿dd設置。說 明當斜桿的設置角度偏小時（此時為 21.16°），已不起什么作用。2 碗扣式鋼管模板支撐架設計計算結果與試驗值的符合程度 當碗扣式鋼管模板支撐架亦采用與扣件式鋼管支架基本相同的式子，即在計算立桿的計算長度I時；ow對于“幾何不可變桿系結構”支架，?。篏 -+ 2a）（5-97）a M 0- 1）對于“非幾何不可變桿系站稠”支架取，二=用*用2嚴葉5 - 98）式中 削、* 二支襲立桿計的調整系數.分別査衷跖和*5-87：

32、悶葉按柯首步架“汁的碗扣式鋼管郵手架單肢立桿的計算長度條數，査« 5'22£當耕桿設矍愜格時*將表中數值乘以0.95系數使用人梅喪亍90所列試驗架休按其結構類型計算出其立桿的氛護”和J?d,= 100.25 后，與其極限荷載試驗值N燈相比較.得到安全條數K-Ner/Rdwi列人表5-91中。莽 中.取皚位架的Ncr = j/V,取多元架的Nef= y （N-4.5n）f N為支処極限荷教的試 臉值，沖為歩元架中的"醤忙”遼桿數。從表5-91所列計算值與試驗值的比較中可以看出:5-91表碗扣式鋼管支架設計和試驗承載能力的比較.* 號類也hm!'a(m

33、)tbJi_K輒1.*ic(kN)：2(iN)1aKB1.5LO1.M6(J.477)1,1631.0133.53<3.13)22418)W.145花(18,45)一27,251.S7 Cl,4fl)1.5«3<E4O3)3.36(2,9B)2)3(IM)0.160(0.201)16.04(2035)37.3»2,33 L.M<3)A1,80,3lAt>31 + M32.83!?90.22322.7674 4fl3.33a1用1.5bO1.653(1.46S)1,165J OU3.51(3,10222 (17)0.146(0.196)14.81UB.

34、es)33.002.23 (】E41.352.79 (2,21)1a1,8IS1.01.5S30.401)1U611.0B«3.菊(2,98)213(169)0d60(C.201)16.04(2DJ3)38252 .3? (1.Ml魯E2l.D,0Z.09 <1.8214631.0132.96(I.57>LM8(163J0.20310.255)20.1S(26.57)44,752.20 (1.65)A1.80.3一kOB2.81790.22322,76-87.733.86a1馬16I.t61.9BS(1.73?)IJS31.004.1613.64264 (231)0.1t

35、l5(0437)10.53(13.73)454.27 (L2«)續(xù)表編 號笑！aJm)dtm)h 仇A. 昇產lwAf*% (kN)(kN)2丹11用1.16l + 161.B4(1.61)1.163l+003.S5(3.3?J244(214)0.113(,159)11*33(1594)70.5S.72 (4.42)1.47<K29)3.08(Z,70)1&5(171)a.LS?(0Z4J)(24.3.72 (2.S9)a1kSt.161.L61.4|(1-673)1.1631+005(3,M)<222)O.H(th網U.43C14>U65.55-73 (4

36、.41)|Pfr24 Cl，4225,40 <2.»)216(189)oust15-644.19 O.Jj)©,L60+3一*1.1632.S31790.223£2.7692.54.06注t 1.單元覲的円按4苜步探”的"畫立桿”譽毎5 d 不帝括號的検與妒3跨” !£«.巒岳號的按U歩2 跨*連第匚多元規(guī)的旳JM,上欄為按立桿類別（AT立桿、邊iff.申立桿）的值的甲均值，下程價為 匕欄値乘幻調輕展敕其申；M乘以4旳；事離課0.殆：2.存"結構菜裁中.為”幾何不可變音樂結樹”構毀'為“非幾何不可變桿蔓結梅”梢

37、戦（1）室外試驗的支架高度為9m左右，支架的結構剛度和約束條件相對較弱，極限荷載的試驗值與計算值的比較結果為：1）無斜桿和兩側面有斜桿設置的單元架（屬于“非幾何不可變桿系結構”支架） 室外試驗的極限荷載為按“ 3步3跨”連墻計算的計算值的1.872.39倍，平均 達到K = 2.20,高于設計安全保證要求的 2.026 （二2X1.013）;而按“ 2步3 ;1.73= K跨”連墻計算時，則平均達到.2）無斜桿的雙排3跨架（即單元架兩邊有輔助架）的 K = 2.23,與兩側設斜桿 的單元架的K（= 2.33）相近；而有連墻構造的無斜桿雙排 3跨架的K = 2.79, 其與 2.23的比值為 1

38、.251，而有兩側斜桿單元架與無斜桿單元架的比值為 2.33/1.87=1.246，兩者非常相近， 說明兩側面設斜桿時， 起作用相當于加設連墻 構造；3） 設置四側斜桿的單元架（屬于“幾何不可變桿系結構”構架），其試驗極限荷 載為計算值的 3.33和 3.86倍，平均 K=3.60。（2）室內試驗的支架高度為 5m 左右，約為室外試驗支架高度的一半，由于支 架的結構剛度和約束條件顯著加強，因而極限荷載提高，其分析結果為：1）無斜桿單元架按“ 3步3跨”連墻計算時K = 4.27,按“ 2步2跨”連墻計算 時， K 也達到了 3.28（為室外試驗的 221.6%）；2）四側斜桿單元架的 K 達到

39、 4.06,為室外試驗的 112.8%；3） 3排立桿的多單元架的K值，按“ 3步3跨”連墻計時達到5.7,按“ 2步3 跨”連墻計時，也達到4.4,分別將其卩值乘以0.85或0.80系數后，K值iw和 2.9。仍可達到 3.25跨”連墻計算,并可按支步 33以上分析結果表明,排以上的 支架可按“ 2卩的取值。架高度調低iw3.碗扣式鋼管模板支撐架設計的要點和 參考資料（1）構造要求1）支架的步距h應不大于1.8m，立桿的縱距I和橫距I應不大于1.5m，且bah/l 和h/l必須1.0; ba2）支架立桿在頂層橫桿之上的伸出長度 a< 0.5 （卩，且應 盡量減 h ） 11w ?。慌乓陨希┲Ъ艿乃闹芡鈧让婢鶓╇p排支架的兩個長向外 側面和多排（33 框格的節(jié)點斜桿； 1 /3設置不少于占其 4）各層橫桿和掃地桿必 須雙向滿設。 2 （）設計計算要點由于絕大多數碗扣式鋼管支撐架的斜桿設置數 量不會達到占其框格總數的一半，屬于“非幾何不可變桿系結構”構架，但其穩(wěn) 定承載能力顯著高于扣件式 鋼管腳手架，因此，在計算規(guī)定上作必要的調整，要點如下：1）雙排碗扣式鋼管支撐架，按“ 3 步 3 跨”連墻計算； 3 排以上碗扣式鋼管支撐 架按“2步3跨”連墻計算；2） 碗扣式鋼管支撐架穩(wěn)定性驗算中立桿計算長度系數卩按表 5-22查出并1w按 以下情