主汽溫波動大分析

1、鍋爐主汽溫度分析本公司鍋爐為武漢鍋爐廠制造的亞臨界壓力一次中間再熱自然循環(huán)汽包爐，鍋爐呈“”型布置，型式為亞臨界自然循環(huán)汽包爐，鋼球磨中儲式制粉系統(tǒng)，熱風送粉，直流式百葉窗水平濃淡燃燒器，四角布置，切向燃燒方式，尾部雙煙道布置汽溫控制方式為煙氣擋板調節(jié)再熱汽溫，噴水減溫控制過熱汽溫。公司機組正常運行期間，主汽溫度波動較大（波動區(qū)間在510550之間），無法維持穩(wěn)定運行，長期以往極易使鍋爐受熱面各級管路產(chǎn)生交變溫差應力，以致使金屬疲勞，出現(xiàn)本身或焊口裂紋，最后造成鍋爐四管泄露，機組被迫停運。針對對汽溫波動采取以下幾步進行分析：1、找出汽溫變化因素；2、對各因素進行分析。3、找出主要原因。4、對各

2、主要原因再次進行分析。5、并提出建議。一、 汽溫變化波動的因素有：1) 負荷的變化2) 汽壓的波動3) 煤質的變化4) 給水溫度的變化5) 風量的變化6) 制粉系統(tǒng)的啟、停7) 水位的變化8) 鍋爐吹灰9) 鍋爐爐膛結焦10) 鍋爐爐膛漏風時11) 自動失靈二、對影響汽溫的因素分析如下：1) 負荷的變化，我公司在市場營銷努力工作下，我公司負荷基本比 較穩(wěn)定，非要因。2) 給水溫度的變化，公司帶負荷平穩(wěn)，汽側加熱器運行正常，給水溫度穩(wěn)定，非要因。3) 制粉系統(tǒng)的啟、停,我公司汽溫波動不僅發(fā)生在制粉系統(tǒng)啟停期間，之外也發(fā)生波動，非要因。4) 水位的變化，我公司汽包水位控制正常，非要因。5) 鍋爐吹

3、灰，鍋爐吹灰后，受熱面積灰減少，換熱能力加強，是汽溫發(fā)生波動的因素，但我公司吹灰非連續(xù)吹灰，且汽溫波動在非吹灰期間也發(fā)生波動，非要因。6) 鍋爐爐膛結焦，我公司結焦情況不明顯，非要因。7) 鍋爐爐膛漏風，我公司鍋爐本體漏風主要發(fā)生在各吹灰器、各觀火孔、液壓關門處，漏風量一定，非主因。8) 煤質的變化；主要指燃料的揮發(fā)份、含碳量、發(fā)熱量等的變化，同煤粉細度下，燃料在爐內燃燼時間長，火焰中心上移，汽溫將升高。當燃料的水份增加時，水份在爐內蒸發(fā)需吸收部分熱量，使爐膛溫度降低，同時水份增加，也使煙氣體積增大，增加了煙氣流速，使輻射過熱器的吸熱量降低，對流過熱器的吸熱量增加，汽溫升高，反之氣溫下降，是主

4、因。9) 汽溫自動失靈：主要原因為減溫器進、出口及受熱面后溫度測點測量不準，造成調整不靈敏，是主因。10) 風量的變化，設備原因造成造成一次風、二次風風量波動，而一、二次風風量波動造成爐膛負壓波動，當爐膛負壓減小時，一次風與爐膛差壓降低，送粉能力下降、二次風剛性降低；當負壓瞬間產(chǎn)生急劇增大后，相應一、二次風與爐膛差壓升高，送粉能力瞬間增強，造成爐膛內燃燒加強，引起汽溫升高，反之汽溫降低，是主因。11) 汽壓變化：因為汽壓升高,汽化潛熱減少,水冷壁產(chǎn)生同樣數(shù)量的蒸汽所需的吸熱量少,導致爐膛出口煙溫升高.同時,因負荷未變,汽輪機汽耗量減少,鍋爐蒸發(fā)量減少,過熱器流量減少,在燃料量未改變前,導致過熱

5、汽溫升高反之，汽溫降低，是要因。三、我公司汽溫波動主要原因如下：1) 煤質的變化2) 風量的變化3) 汽壓變化四、對各主要原因再次進行分析1、煤質變化：我公司煤源較廣，煤質熱值、灰分、揮發(fā)份、水份各不相同，且受摻燒設備限制，入爐煤質不均勻，在同煤粉細度情況下，煤粉燃燼時間不一，火焰中心忽高忽低，造成汽溫波動。2、風量的變化我公司空預器存在堵塞、漏風現(xiàn)象，空預器堵塞造成一次風、二次風風量波動，而一、二次風風量波動造成爐膛負壓波動，當爐膛負壓減小時，一次風與爐膛差壓降低，送粉能力下降、二次風剛性降低；當負壓瞬間產(chǎn)生急劇增大后，相應一、二次風與爐膛差壓升高，送粉能力瞬間增強，造成爐膛內燃燒加強，引起

6、汽溫升高，反之汽溫降低；空預器漏風造成二次風箱壓力不足，二次風剛性不足，不能及時補充煤粉燃燒所需氧量，主要表在高負荷，我公司鍋爐規(guī)定250MW負荷二次風箱壓力應在0.80.9Kpa之間，300MW負荷二次風箱壓力應在0.91.1Kpa之間，目前我公司#7爐300MW負荷時二次風箱壓力低僅為0.8Kpa，#6爐更低僅為0.5Kpa,建議：機組大修對空預器堵塞、漏風徹底治理3、汽壓變化：我公司汽壓波動較大范圍為0.5Mpa,比較大，汽壓波動原因主要原因為：1） 風量不穩(wěn)定，造成機組燃燒不穩(wěn)。2） 粉倉不嚴密、各給粉錐斗保溫不全、吸潮管不起作用及細粉分離器鎖氣器卡澀關閉不到位，造成粉倉板結，下粉通道

7、變小，給粉量不足?；旌掀鲉栴}，我2009年公司混合器按照中試所為我公司提供了改造的示意圖將原混合器由雙托板改為單托板經(jīng)就地檢查混合器（公司備品庫）發(fā)現(xiàn)下粉管與風管結合部增加凸臺的高度不足，約有2cm，及托板邊緣線與凸臺垂直線距離較短50mm，無法使落粉區(qū)氣流平衡，將此處由層流區(qū)變?yōu)槲蓙y區(qū)，整個流場無法呈一簇互相平行的流線，做直線運動而平行向前，出現(xiàn)上升的氣流引起托粉，使得下粉不均。3） 各燃燒器動角度不一致，風速不一致，動力場不穩(wěn)，造成燃燒波動，使得汽壓波動。五、針對汽溫波動大治理提出的建議及所做具體工作：1、建議：1) 建議公司盡量增加適燃煤種的購進量，添加部分摻燒設備，提高入爐煤摻燒的均勻

8、性，盡可能保證入爐煤質穩(wěn)定。2) 利用2014年機組大修，對#6、7爐粉倉進行清理、下粉錐斗保溫恢復、吸潮管檢查，并對各細粉分離器下部鎖氣器進行更換。3) 利用2014年機組大修徹底對空預器進行治理，消除堵塞及漏風。4) 在#6、7爐給粉機平臺給粉機落粉管安裝負壓測點對各給粉機下粉進行負壓測量，查找原因。5) 2014年機組大修找資質好的單位對鍋爐進行動力場試驗。6) 2014年機組大修對汽水系統(tǒng)各測點進行檢查，確保其測量準確。2、針對主汽溫波動大運行部進行了以下工作1) 對#6、7爐粉倉及絞龍吸潮管排查，結果正常。2) 對不下粉的給粉機檢查給粉機間隙及積粉情況，檢查給粉機間隙正常，無積粉。3

9、) 在#6、7爐給粉機平臺給粉機落粉管安裝測壓管對各給粉機下粉進行測量，發(fā)現(xiàn)下粉不正常的給粉機均存在冒正壓及壓力擺動大現(xiàn)象，正常運行期間應均為負壓值且穩(wěn)定波動小，從而判斷汽溫波動大的主要原因是給粉機下粉不好，而下粉不好的原因是冒正壓、壓力波動。#6爐C4混合器給粉機轉速(r/min)0更換前300更換前500更換前800更換前1050一次風門開度25%混合前溫度5366676767混合器后溫度243233216219242給粉濃度(Kg/Kg)00.50.70.70.5壓力（Kpa)-50500-400（-400)（-1200-1600）（-1400-2000）一次風速（m/s）16.6161

10、61617一次風門開度50%混合前溫度5266656666混合器后溫度252263262256246給粉濃度(Kg/Kg)00.30.30.30.4壓力（Kpa)50150200400200400400-400400-1200一次風速（m/s）3134323230一次風門開度75%混合前溫度5167656666混合器后溫度262267274262246給粉濃度(Kg/Kg)00.30.20.30.4壓力（Kpa)1503006001000400800400800600800一次風速（m/s）5051485351.6一次風門開度100%混合前溫度52.658596466混合器后溫度262285283267254給粉濃度(Kg/Kg)00.10.20.30.5壓力（Kpa)15030060012006001200800-8001000-2000一次風速（m/s）51.6474441364) 針對混合器檢測發(fā)現(xiàn)的問題，將#6爐C4混合器割開檢查，發(fā)現(xiàn)混合器內部凸臺、托板磨損嚴重，耐磨脫落嚴重如下圖：5) 針對此情況，將備品庫存放備用混合器換上并進行再次檢測發(fā)現(xiàn)情況依舊，仍然不下粉，仍存在冒正壓及壓力擺動大現(xiàn)象，6) 對磨損混合器進行修補，修補后如下圖 將修復后的混合器安裝至#6爐D1處檢測發(fā)現(xiàn)還是存在冒正壓及壓力擺動大現(xiàn)象，并對原#6爐D1混合器割開檢查發(fā)