地下室頂板加固計(jì)算即車輛輪胎壓力換算

1、 XX（ XX）地下室頂板加固施工方案編 制 人： 校 對(duì) 人： 審 核 人： 審 批 人： 目錄第1章工程概況3第2章等效荷載換算32.1車輛運(yùn)載及堆載情況32.2 等效均布荷載計(jì)算4第3章支撐體系驗(yàn)算5第4章支撐體系平面布置圖17第1章 工程概況第2章 等效荷載換算2.1車輛運(yùn)載及堆載情況因場(chǎng)內(nèi)施工期間運(yùn)輸車輛較重的主要為鋼筋運(yùn)輸車和砼運(yùn)輸車，因此本方案以這兩種車型進(jìn)行驗(yàn)算。場(chǎng)內(nèi)行車時(shí)必須嚴(yán)格將車輛荷載控制在方案計(jì)算范圍內(nèi)。即鋼筋運(yùn)載不得大于60噸、砼運(yùn)輸不大于12m³。鋼筋運(yùn)輸車按平板半掛車計(jì)算，汽車自重20噸（輪胎12個(gè)，前4后8，輪胎規(guī)格為12R（真空），鋼筋載重按60噸，

2、合計(jì)80噸。混凝土罐車及泵車按裝12立方米車考慮，混凝土罐車自重約25噸，12立方米混凝土按24噸計(jì)，合計(jì)49噸。2.2 等效均布荷載計(jì)算本方案荷載計(jì)算依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB 50009-2012)、建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范(JGJ300-2013)等規(guī)范編制。本工程回頂方案計(jì)算方法參照模板支架計(jì)算，地下室頂板為雙向板，最大尺寸為2600×3200，地下室頂板上通過(guò)最大荷載為鋼筋運(yùn)輸車（鋼筋車80T），當(dāng)兩個(gè)輪胎的中點(diǎn)落在板的跨中時(shí)，彎矩最大。 2.2.1 最不利荷載計(jì)算輪胎中軸點(diǎn)落在板跨中時(shí)，彎矩最大，本案例計(jì)算板跨為4米。根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范附錄C，等效均布活荷載按下式計(jì)

3、算：Q=8Mmax/bL2 1、b值的計(jì)算如下：輪胎12R，即每個(gè)輪胎寬度為304mm，扁平比按最低70%計(jì)算，則每個(gè)輪胎的觸地面積為0.3*0.2。通常情況下，荷載作用寬度大于長(zhǎng)度，則選用公式如下：b=2/3bcy+0.73L （依據(jù)荷載規(guī)范C.0.5-2）bcy=bty+2*墊層厚度+板厚 bty為荷載作用面平行于板跨的寬度，取bty=2*300=600mm；則bcy=0.6+2*0+0.2=0.8mb=2/3*0.8+0.73*4=3.45m兩個(gè)局部荷載相鄰時(shí)有效分部寬度進(jìn)行折減（輪距1.86m）：=3.45/2+1.86/2=2.65m2、荷載的計(jì)算如下：則鋼筋運(yùn)輸車后輪（單個(gè)組合）傳

4、遞的荷載為：9/31*80/2（雙排）=23.516/2=11.62t3、最大彎矩計(jì)算如下：Mmax=11.62*9.8*4（板跨）/2=227.75KN.m4、等效荷載為：Q=8Mmax/bL2=8*227.75/(3.45*42)=34KN/m25、乘可變荷載組合系數(shù)，動(dòng)力系數(shù)： Q=1.1*1.3*34=48.62KN/m2當(dāng)車道或頂板設(shè)計(jì)荷載超過(guò)49KN/m2時(shí)，下部可不進(jìn)行加固。第3章 支撐體系驗(yàn)算 計(jì)算依據(jù)： 1、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ 1302011 3、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50010-2010 4、建筑

5、結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB 50009-2012 5、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB 50017-2003 一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2，標(biāo)高-1.50m新澆混凝土樓板板厚(mm)200模板支架高度H(m)4模板支架縱向長(zhǎng)度L(m)3模板支架橫向長(zhǎng)度B(m)3 二、荷載設(shè)計(jì)模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75荷載標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)50鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k當(dāng)計(jì)算面板和小梁時(shí)的均布活荷載(kN/m2)2.5當(dāng)計(jì)算面板和小梁時(shí)的集中荷載(kN)2.5當(dāng)計(jì)算主梁時(shí)的均布活荷載(kN/m2)1.5

6、當(dāng)計(jì)算支架立柱及其他支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)的均布活荷載(kN/m2)1模板支拆環(huán)境不考慮風(fēng)荷載 三、模板體系設(shè)計(jì)主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)800立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)800水平拉桿步距h(mm)1500小梁間距l(xiāng)(mm)200小梁最大懸挑長(zhǎng)度l1(mm)200主梁最大懸挑長(zhǎng)度l2(mm)200結(jié)構(gòu)表面的要求結(jié)構(gòu)表面隱蔽 荷載系數(shù)參數(shù)表：正常使用極限狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)抗傾覆可變荷載的組合值系數(shù)c10.9-可變荷載的分項(xiàng)系Q11.4-永久荷載的分項(xiàng)系數(shù)G11.35-結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)0：1 設(shè)計(jì)簡(jiǎn)圖如下：模板設(shè)計(jì)平面圖模板設(shè)計(jì)剖面圖(模板支架縱向)模板設(shè)計(jì)剖面圖(模板支架橫向)

7、四、面板驗(yàn)算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)15面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)1.4面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁 樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以三等跨連續(xù)梁，取1m單位寬度計(jì)算。 Wbh2/6=1000×15×15/637500mm3，Ibh3/12=1000×15×15×15/12281250mm4 承載能力極限狀態(tài) q10×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×c×Q1k×b=1&

8、#215;1.35×(0.1+(50+1.1)×0.2)+1.4×0.9×2.5×1=17.082kN/m q1靜=0×G(G1k +(G2k+G3k)h)b = 1×1.35×(0.1+(50+1.1)×0.2)×1=13.932kN/m q1活=0×(Q×c×Q1k)×b=1×(1.4×0.9×2.5)×1=3.15kN/m q21×1.35×G1k×b1×1.35

9、5;0.1×1=0.135kN/m p1×1.4×0.9×Q1k1×1.4×0.9×2.53.15kN 正常使用極限狀態(tài) q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b =(1×(0.1+(50+1.1)×0.2)×110.32kN/m 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 1、強(qiáng)度驗(yàn)算 M10.1q1靜L2+0.117q1活L20.1×13.932×0.22+0.117×3.15×0.220.07kN·m M2max0.08q2L2+0.213p

10、L，0.1q2L2+0.175pLmax0.08×0.135×0.22+0.213×3.15×0.2，0.1×0.135×0.22+0.175×3.15×0.20.135kN·m MmaxmaxM1，M2max0.07，0.1350.135kN·m Mmax/W0.135×106/375003.59N/mm2f15N/mm2 滿足要求！ 2、撓度驗(yàn)算 max0.677ql4/(100EI)=0.677×10.32×2004/(100×10000×

11、281250)=0.04mm 0.04mmL/250200/2500.8mm 滿足要求！ 五、小梁驗(yàn)算小梁類型方鋼管小梁截面類型(mm)60×40×2.5小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)125小梁截面抵抗矩W(cm3)7.36小梁彈性模量E(N/mm2)206000小梁截面慣性矩I(cm4)22.07小梁計(jì)算方式二等跨連續(xù)梁 q10×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×c×Q1k×b=1×1.35×(0.3+(50+1.1)×

12、0.2)+1.4×0.9×2.5×0.23.47kN/m 因此，q1靜0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(50+1.1)×0.2)×0.22.84kN/m q1活0×1.4×c×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.20.63kN/m q21×1.35 ×G1k×b=1×1.35×0.3×0.20

13、.081kN/m p1×1.4×0.9×Q1k1×1.4×0.9×2.53.15kN 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 1、強(qiáng)度驗(yàn)算 M10.125q1靜L2+0.125q1活L20.125×2.84×0.82+0.125×0.63×0.820.278kN·m M2max0.07q2L2+0.203pL，0.125q2L2+0.188pLmax0.07×0.081×0.82+0.203×3.15×0.8，0.125×0.081×0.82+0.1

14、88×3.15×0.80.515kN·m M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max3.47×0.22/2，0.081×0.22/2+3.15×0.20.632kN·m MmaxmaxM1，M2，M3max0.278，0.515，0.6320.632kN·m =Mmax/W=0.632×106/7360=85.818N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 2、抗剪驗(yàn)算 V10.625q1靜L+0.625q1活L0.625×2.84×0.8+0.625×0.6

15、3×0.81.735kN V20.625q2L+0.688p0.625×0.081×0.8+0.688×3.152.208kN V3maxq1L1，q2L1+pmax3.47×0.2，0.081×0.2+3.153.166kN VmaxmaxV1，V2，V3max1.735，2.208，3.1663.166kN max=Vmax/(8Iz)bh02-(b-)h2=3.166×1000×40×602-(40-5)×552/(8×220700×5)13.674N/mm2=125N

16、/mm2 滿足要求！ 3、撓度驗(yàn)算 q(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×(0.3+(50+1.1)×0.2)×0.22.104kN/m 撓度,跨中max0.521qL4/(100EI)=0.521×2.104×8004/(100×206000×22.07×104)0.099mmL/250800/2503.2mm； 懸臂端maxql14/(8EI)=2.104×2004/(8×206000×22.07×104)0.009mm2×l

17、1/2502×200/2501.6mm 滿足要求！ 六、主梁驗(yàn)算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)48×3主梁計(jì)算截面類型(mm)48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計(jì)算方式三等跨連續(xù)梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)1 1、小梁最大支座反力計(jì)算 q10×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×c×Q1k×b=1×1.35×

18、(0.5+(50+1.1)×0.2)+1.4×0.9×1.5×0.23.272kN/m q1靜0×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b1×1.35×(0.5+(50+1.1)×0.2)×0.22.894kN/m q1活0×1.4×c×Q1k×b 1×1.4×0.9×1.5×0.20.378kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=(1×

19、(0.5+(50+1.1)×0.2)×0.22.144kN/m 承載能力極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，Rmax1.25q1L1.25×3.272×0.83.272kN 按懸臂梁，R13.272×0.20.654kN RmaxRmax，R13.272kN; 正常使用極限狀態(tài) 按二等跨連續(xù)梁，R'max1.25q2L1.25×2.144×0.82.144kN 按懸臂梁，R'1q2l1=2.144×0.20.429kN R'maxR'max，R'12.144kN; 計(jì)算簡(jiǎn)圖如下： 主梁

20、計(jì)算簡(jiǎn)圖一 2、抗彎驗(yàn)算 主梁彎矩圖一(kN·m) =Mmax/W=0.851×106/4490=189.475N/mm2f=205N/mm2 滿足要求！ 3、抗剪驗(yàn)算 主梁剪力圖一(kN) max=2Vmax/A=2×5.153×1000/42424.309N/mm2=125N/mm2 滿足要求！ 4、撓度驗(yàn)算 主梁變形圖一(mm) 跨中max=0.671mm=800/250=3.2mm 懸挑段max0.038mm=2×200/250=1.6mm 滿足要求！ 5、支座反力計(jì)算 承載能力極限狀態(tài) 圖一 支座反力依次為R1=11.207kN，R2

21、=13.333kN，R3=13.333kN，R4=11.207kN 七、可調(diào)托座驗(yàn)算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值N(kN)30 按上節(jié)計(jì)算可知，可調(diào)托座受力N13.333kNN30kN 滿足要求！ 八、立柱驗(yàn)算剪刀撐設(shè)置加強(qiáng)型立柱頂部步距hd(mm)1500立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點(diǎn)的長(zhǎng)度a(mm)200頂部立柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)11.386非頂部立柱計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)21.755鋼管截面類型(mm)48×3鋼管計(jì)算截面類型(mm)48×3鋼材等級(jí)Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f(N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.15 1、長(zhǎng)細(xì)比驗(yàn)算 頂部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm 非頂部立柱段：l0=k2h =1×1.755×1500=2632mm =maxl01，l0/i=2633.4/15.9=165.623=210 滿足要求！ 2、立柱穩(wěn)定性驗(yàn)算 根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-2011，荷載設(shè)計(jì)值q1有所不同： 小梁驗(yàn)算 q11×1.35×(0.5+