斜屋面的高支模施工方案設(shè)計

1、高支模架專項施工方案一、工程概況大徑山旅游集散中心工程，位于某某市余杭區(qū)徑山鎮(zhèn) 由某某余杭徑山旅游度假某某 投資建設(shè)、某某明康工程咨詢某某監(jiān)理、中國聯(lián)合工程公司總承包?？偨?筑面積約21932川，其中地上建筑面積4187川，地下建筑面積17745川。共4層， 地下一層局部二層、地上二層，建筑物總高度17.45m。建筑物結(jié)構(gòu)形式為框架結(jié)構(gòu)，根底形式為天然根底。樓面設(shè)計標(biāo)高6m坡屋頂最高標(biāo)高6.3 m，最高脊梁的層高為6.3m，最低為3.826m；屋面坡度為66.31度，梁 截面尺寸主要有 200X 400 mm 200X 600 mm 200x 500 mm 240x 878 mm 240X 1

2、058 mm 200x 500 mm等截面型式，斜板厚為120mm采用C25砼。由于該工程斜屋面結(jié) 構(gòu)為折梁、折板形式，采用門式架的高支模施工方案。二、編制依據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)XGB50009-2001;混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)XGB50010-2002建筑施工計算手冊江正榮著；建筑施工手冊第四版；建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī) XJGJ130-2001 ;鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)XGB 50017-2003;施工圖紙、施工組織設(shè)計三、門式架支撐體系：1、模板：面板使用18mm厚夾板，規(guī)格為920X 1820，面板下排兩層80 X 80mm的木枋， 上層枋間距300mm下層枋間距1219mm即架寬。門架間距、跨

3、距是800mm2、梁：梁底板和梁側(cè)板用整塊18mn厚的夾板制成。梁旁板底外側(cè)設(shè)壓腳板，梁側(cè)板 支撐間距不大于400mm梁底板用80X 80某某松枋支承；梁底的上排枋間距為 300mm板底的上排枋間距為400mm下排枋為80X 80木枋。3、支撐體系：、樓面模板、梁側(cè)與梁底模板均采用18mm厚夾板。樓面梁板用門式架加可調(diào)托作頂架，龍骨均用80X 80mm木枋,上鋪18mnd厚夾板。、門式架之間全部用交叉連桿連接，每層門架沿排向設(shè)置縱橫水平拉桿，底部距地200mrr設(shè)縱橫掃地桿。(3)、內(nèi)外兩側(cè)設(shè)45°交叉剪力刀撐，每隔3m設(shè)一排的剪刀撐，剪刀撐底部到地。、所有的門式架底托必須墊 50X

4、 200墊木通長。、屋面梁下設(shè)置夾層梁的支撐采用 80X 80木枋、間距350,斜撐在夾層梁上；木 枋根部翹角墊固定在夾層梁上的模板， 夾層梁的支撐系統(tǒng)不拆除。 木枋之間采用方 條在木枋中部水平固定拉結(jié)。四、門式架高支撐施工方法1、模板搭設(shè)、門架按設(shè)計斜面坡度要求拉一條斜線，先沿屋脊梁開始排架，離柱邊200mm排第一只架，每間距800mm放一只架，并拉上交叉連桿，排至梁的另一邊的支承柱時， 如果排架至柱的距離大于 400mn時，將最后幾排的門架排距由 800mmM整為600mm 使最后一排排距符合要求。底層架鋪設(shè)后，再架設(shè)中層或上層架，然后加頂托，大致 調(diào)整高度到預(yù)定平水，在頂托上放木枋，第一

5、層枋沿梁軸方向，第二排枋垂直梁軸方 向、間距300mm然后調(diào)整頂托高度，使梁底板調(diào)至預(yù)定高度，鋪梁底板，固定梁底 板，梁底板裝好后再裝梁側(cè)板和樓面模板。、順著卸屋面板坡度方向與門架的跨距方向一致的方法搭設(shè)斜板門式架。斜板門式架一般取2榀為一組，斜屋面板的梯形或三角形的斜腰邊處以臨斜邊處 200mni曾設(shè) 鋼管立桿或門式架，第二排枋成放射狀放置。第一層枋和頂托之間的三角形空隙采用 三角形木楔塊塞緊。三角形木楔塊須按照屋面坡度預(yù)制加工好。門式腳手架支撐體系要求在底部上 200mm位置用萬向扣扣一道鋼管拉桿，縱橫各 一道，以保證整體性與穩(wěn)定性。在頂層架頂部下 100mm縱橫必須各扣一道鋼管拉桿， 以

6、分散斜向壓力。、在底層架橫桿中央處扣一道通長拉桿， 故整個支撐高度X圍內(nèi)設(shè)置水平拉桿如下： 距樓面200mm設(shè)掃地桿，以上每個門式架設(shè)置一道水平拉桿；水平拉桿要通長設(shè)置， 縱橫方向均設(shè)，交接處用鋼管扣扣住，在端部要頂?shù)街?。槌板屋面處極斜屋面支頂交接處大樣2、模板拆除根據(jù)混凝土七天與二十八天抗壓試件試驗報告，當(dāng)混凝土達(dá)到拆模強(qiáng)度要求后，再安排拆除模板；對板與梁局部，強(qiáng)度要達(dá)到 75% ;對懸臂局部，跨度大于 8m的 梁，拆模強(qiáng)度要達(dá)到設(shè)計強(qiáng)度的100%。模板拆除時，先松頂托，把頂托除下，利用 原支撐體系做腳架，拆卸梁與樓面模板，最后拆除支撐體系。五、質(zhì)量保證措施立柱就位前應(yīng)放出控制線，使立柱盡量

7、在同一直線上，以便與水平拉桿連接與使其滿足間距要求。 門架、立柱排放時要用線陀吊線，控制其垂直度。 水平拉結(jié)施工時應(yīng)做到每完一層即驗收一層， 檢查其拉結(jié)是否結(jié)實到位，以防“虛 結(jié)。 所用的木料，尤其是木枋，必須于使用前嚴(yán)格檢查其完好性，嚴(yán)禁使用蟲蛀、腐蝕嚴(yán)重的枋材。支撐系統(tǒng)施工完畢后要經(jīng)公司質(zhì)安部驗收合格后方可鋪板。六. 主要安全技術(shù)措施1. 廢爛木枋不能使用；2. 安裝、拆除外墻外模板時，必須確認(rèn)外腳手架符合安全要求；3. 內(nèi)模板安裝高度超過2.5m時，應(yīng)搭設(shè)臨時腳手架；4. 在4m以上高空拆除模板時，不得讓模板、材料自由下落，更不得大面積同時撬落， 操作時必須注意下方人員的動向；5. 正在

8、施工澆搗的樓板其下一層樓板的支頂不準(zhǔn)拆除；6. 安裝夾層或夾層以上的外圍墻、柱與梁模板，先搭設(shè)腳手架或安全網(wǎng); 水平拉桿不準(zhǔn)固定在腳手架或跳板等不穩(wěn)定物體上。第七節(jié)、斜屋面門架支撐系統(tǒng)計算書I、斜屋面梁門架支撐系統(tǒng)計算書本計算書依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī) X JGJ162-2008、建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)XJGJ128-2000、建筑施工計算手冊江正榮著、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)X(GB50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)XGB50010-2002、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)X(GB 50017-2003)等規(guī)X編制梁段：WL6(1)+kfr模板支撐體系剖面圖300一 Yz - -r-1219門架排列平

9、面示意圖一、參數(shù)信息1. 模板構(gòu)造參數(shù)（一）梁構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B: 0.3m;梁截面高度D: 0.5m；樓層高度H: 5.5m；結(jié)構(gòu)外表要求：隱藏；混凝土樓板厚度：120mm梁邊至板支撐距離：0.5m；（二）門架構(gòu)造參數(shù)門架型號：MF1219A搭設(shè)尺寸為：跨距l(xiāng)=0.800m（根據(jù)斜屋面坡度320,取計算跨距l(xiāng)=1.000m。計算跨距 1.0m計算依據(jù)：0.8/cos32 °=0.9433m）;步距=1.955m；門架的寬度 b： 1219.000mm 門架的高度 ho： 1930.000mm 1： 1536.000mm門架立桿采用48 x 3.5mm鋼管；立桿加強(qiáng)桿采用26.8

10、x 2.5mm鋼管； 門架承載力修正系數(shù)：0.9 ；（三）門架立桿（加強(qiáng)桿）鋼管材料性能參數(shù)鋼材品種：鋼材 Q23密岡（ 16-40）;彈性模量E： 206000N/mm屈服強(qiáng)度fy : 235N/mm抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f : 205N/m金抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv : 120N/mm端面承壓強(qiáng)度設(shè)計值fce : 325N/mr2. 荷載參數(shù)（ 一 ） 梁模板荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k: 28.3kN/m3;鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk： 1.77kN/m3;根據(jù)斜屋面坡度 320，砼自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2k： 24/cos32 0=28.3kN/m303鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k： 1.5/cos32

11、0=1.77kN/m3;梁側(cè)模板自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk: 0.5kN/m2;砼對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值 Gk： 12kN/mf;振搗砼對梁側(cè)模板荷載 Q2k： 4kN/m2;梁底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk: 0.5kN/m2;振搗砼對梁底模板荷載Qk： 2kN/;（ 二） 門架靜荷載參數(shù)水平架 5步4設(shè);腳手板 5步1 設(shè);水平加固桿采用48 x 3.5mm鋼管，1步1設(shè)；剪刀撐采用48 x 3.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置；1 跨1 步架內(nèi)包含旋轉(zhuǎn)扣件 4個，直角扣件 1 個;欄桿重量 （kN/m） ： 0.013. 梁側(cè)模板參數(shù)加固楞搭設(shè)形式：主楞橫向設(shè)置無次楞;（ 一） 面板參數(shù)面板采用樺木（垂直方向）18m

12、n厚覆面木膠合板；厚度：18mm抗彎設(shè)計值fm： 15N/mm 彈性模量E： 5400N/mri;（ 二 ） 主楞參數(shù)材料：2根48x 3.5鋼管；間距（mm）: 100,150*1 ;鋼材品種：鋼材 Q23密岡（ 16-40）;彈性模量E： 206000N/mm屈服強(qiáng)度fy : 235N/mrh抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f : 205N/mrh抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv : 120N/mrh端面承壓強(qiáng)度設(shè)計值fce : 325N/mrh（ 三） 加固楞支拉參數(shù)加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直徑：M12螺栓水平間距：450mm螺栓豎向間距（mm）依次是：100,150*1 ;4. 梁底模板參數(shù)搭設(shè)形式為

13、：單門架垂直梁軸線布置；（ 一 ） 面板參數(shù)面板采用樺木（垂直方向）18mn厚覆面木膠合板；厚度：18mm22抗彎設(shè)計值fm： 15N/mm；彈性模量E： 5400N/mm；（ 二 ） 第一層支撐梁參數(shù)材料：1根80 X 80矩形木楞；間距： 300mm；木材品種：粗皮落葉松；彈性模量 E： 10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc : 16N/mm抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm： 17N/mrh抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv ： 1.7N/mm2；（ 三 ） 第二層支撐梁參數(shù)材料：1根80 X 80矩形木楞； 木材品種：粗皮落葉松；彈性模量 E： 10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc : 16N/mm抗彎強(qiáng)度

14、設(shè)計值fm： 17N/mrh抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv ： 1.7N/mm2；二、梁側(cè)模板面板的計算面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為:354I = 1000 X 183/12= 4.860 X 105mm4；243V = 1000X 182/6 = 5.400 X 104mm3；1. 荷載計算與組合（ 一） 新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力 G4k 按如下公式計算，并取其中的較小值 1/2F 1=0.22 丫 t B 1 P 2VF2=Y H其中丫 - 砼的重力密度，取24.000kN/m3;t -新澆混凝土的初凝時間，取 3.000h ；T -砼的入模溫度，取20.000 C；V -砼的澆筑速度

15、，取 1.500m/h;H -砼側(cè)壓力計算位置處至新澆砼頂面總高度，取 0.500m；B 1-外加劑影響修正系數(shù)，取1.000 ;B 2-砼坍落度影響修正系數(shù)，取1.000。 根據(jù)以上兩個公式計算得到：F 1=19.400 kN/m2F 2=12.000 kN/m2新澆砼作用于模板的最大側(cè)壓力 G4k=min F1 ， F2=12.000 kN/m2； 砼側(cè)壓力的有效壓頭高度：h=F/ 丫 =12.000/24.000=0.500m ;( 二) 振搗砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q2kQ2k=4kN/m2;( 三 ) 確定采用的荷載組合 計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=12.000 X 仁 12.000kN

16、/m； 計算彎矩和剪力采用根本組合： 底部荷載：q=maxq1， q2=18.108kN/m； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9X(1.2 X12.000+1.4X4)X1=18.000kN/m； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9X(1.35 X12.000+1.4 X0.7X4)X1=18.108kN/m； 頂部荷載：q=0.9X1.4X 0.7X4X 1=3.528kN/m；2. 內(nèi)力計算面板承受均布荷載作用，根據(jù)實際受力情況進(jìn)展電算，得到計算簡圖與內(nèi)力、變形圖如下:18.108kN /m100if* 0: I J 11 Izl l 1 4/、* J 1 a 心立心 中Nk-T

17、150703.528kN /m彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN m)剪力圖(kN)12kN /m10015070變形計算簡圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到：最大彎矩M= 0.083kN m最大剪力： V= 1.583kN最大變形：v = 0.127mm 最大支座反力： F= 2.906kN3. 面板計算( 一 ) 板抗彎強(qiáng)度計算6 4 2(T =M/W=0.083X 10/5.400 X 10 =1.536N/mm求！實際彎曲應(yīng)力計算值c =1.536N/mm小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=15N/mm 2，滿足要( 二) 撓度計算 容許撓度 : 結(jié)構(gòu)外表隱藏 v =l/250 ；第1跨最大撓度為0.127m

18、m容許撓度為0.400mm滿足要求！第2跨最大撓度為0.017mm容許撓度為0.600mm滿足要求！ 第3跨最大撓度為 0.020mm 容許撓度為 0.280mm 滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值 滿足要求！三、梁側(cè)模板支撐的計算1. 主楞計算主楞采用2根48X 3.5鋼管為一組,共2組。主楞的截面慣性矩I，截面抵抗矩W0彈性模量E分別為：I=2X12.19X104= 2.438X105 mm4；W=2 X5.08X103= 1.016X104 mm3；E=206000 N/mm2；主楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。 主楞均布荷載按照面板最大支座

19、力除以面板計算寬度得到：(a) 計算彎矩和剪力采用： q = 2.906/1=2.906 kN/m ；(b) 計算撓度采用： q = 1.835/1=1.835 kN/m ；最大彎矩 M = 0.1ql 2=0.1X2.906X0.4502最大剪力 V=0.6ql=0.6 X 2.906X 0.450=0.785kN最大支座力 N=1.1ql =1.1 X2.906X0.450=1.439kN最大變形 V = 0.677ql 4/100EI=0.677 X 1.835 X 450.0007(100 X 206000X 2.438x 105)=0.010mm(1) 主楞抗彎強(qiáng)度計算(T =M/W

20、=0.059X 106/1.016 X 104 =5.793N/mm2實際彎曲應(yīng)力計算值c =5.793N/mm小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm 2,滿足要 求！(2) 主楞抗剪強(qiáng)度計算T =VSc/lt w=0.392 X 1000X 6946/(2.438 X 105X 3.5)=3.194N/mm2;實際剪應(yīng)力計算值3.194 N/mm、于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值f v=120.000 N/mrh滿足 要求！(3) 主楞撓度計算最大撓度：v =0.010mm； 容許撓度: 結(jié)構(gòu)外表隱藏 V =l/250=1.800mm ;實際最大撓度計算值：V =0.010mn小于最大允許撓度值:V =1.8

21、00mm,滿足 要求！2. 穿梁螺栓計算驗算公式如下 ：N<N= f X A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力；A - 穿梁螺栓有效面積 (mm2) ；f - 穿梁螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值,取 170 N/mm2；穿梁螺栓型號 ： M12 ；查表得：穿梁螺栓有效直徑 ： 9.85 mm ；2穿梁螺栓有效面積 ： A = 76 mm ；穿梁螺栓最大容許拉力值 ： N = 170 X76/1000 = 12.920 kN ； 穿梁螺栓所受的最大拉力 ： N =1.439 kN 。穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.439kN 、于穿梁螺栓最大容許拉力值N=12.920kN ,滿足要求！四、梁底模板面板

22、計算面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：3 5 4I = 300 X 18/12= 1.458 X 10 mm243V = 300X182/6 = 1.620 X 104mm3；1. 荷載計算與組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值 G1k=0.5X0.300=0.150 kN/m；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2k=28.3X0.300X0.5=4.245 kN/m ；鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k=1.77X 0.300X 0.5=0.266 kN/m ；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.661 kN/m ；振搗砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q2k=2X0.300=0.600 kN/m ；(1) 計算撓度采

23、用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=4.661kN/m ；(2) 計算彎矩采用根本組合： q=max q1，q2=6.192kN/m； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9 X(1.2X4.661+1.4X0.600) =5.789kN/m ；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9 X(1.35X4.661+1.4X0.7X0.600) =6.192kN/m2. 面板抗彎強(qiáng)度驗算M/W < f其中：W -面板的截面抵抗矩，W =1.620 X 104mmM -面板的最大彎矩(N mm) M=0.125ql2=6.966 X 104N mm計算彎矩采用根本組合 ：q=6.192kN/m；面板計算跨度 ： l

24、 = 300mm ；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值：(T = 6.966 X 104/1.620 X104=4.300N/mm2；滿足要實際彎曲應(yīng)力計算值c =4.300N/mm小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=15N/mm求！3. 面板撓度驗算4V =5ql /(384EI) < v 其中： q- 作用在模板上的壓力線荷載 :q = 4.661 kN/m ；l- 面板計算跨度 : l =300mm ；E-面板材質(zhì)的彈性模量 : E = 5400N/mm 2；I- 截面慣性矩：I =1.458 x 105mrr; V - 容許撓度: 結(jié)構(gòu)外表隱藏 V =l/250=1.200mm；面板的最大撓度計

25、算值 ： V = 5x4.661 x300.0004/(384 x5400x1.458x105) = 0.624 rr ；實際最大撓度計算值：V =o.624mmb于最大允許撓度值:V =1.200mm,滿足 要求！五、梁底支撐梁的計算1. 第一層支撐梁的計算支撐梁采用1根80X 80矩形木楞，間距300mm支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩V和彈性模量E分別為：I=1 x 341.33x104= 3.413 x106 mm4；V=1 x85.33x103= 8.533 x104 mm3；E=10000 N/mm2；( 一) 荷載計算與組合：模板自重標(biāo)準(zhǔn)值 G1k=0.3x(0.5 x 2x 0

26、.32+0.5 x0.3)/0.3=0.470kN/m ； 新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2k=28.3x0.3x0.5=4.245 kN/m ； 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k=1.77x 0.3x 0.5=0.266 kN/m ；永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Gk= G1k+ G2k+ G3k=4.981 kN/m ； 振搗砼時產(chǎn)生的荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q2k=2x0.3=0.600 kN/m ； 計算中考慮梁兩側(cè)局部樓板混凝土荷載以集中力方式向下傳遞。永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Gkb=(25x0.18+0.5) x0.3x0.5/2=0.375 kN ； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Qkb=1.0x 0.3x0.5/2=0.075kN ；(1) 計

27、算彎矩和剪力時，采用由可變荷載效應(yīng)控制的組合(含支撐梁自重):均布荷載設(shè)計值 q仁0.9 X (1.2 X 4.981+1.2 X 0.038+1.4 X0.600)=6.176kN/m ;樓板傳來集中力設(shè)計值 R=0.9 X (1.2 X 0.375+1.4 X 0.075)=0.500kN ;(2) 計算彎矩和剪力時，采用由永久荷載效應(yīng)控制的組合(含支撐梁自重):均布荷載設(shè)計值 q2=0.9 X (1.35 X 4.981+1.35 X 0.038+1.4 X 0.7 X0.600)=6.627kN/m ;樓板傳來集中力設(shè)計值F2=0.9 X (1.35 X 0.375+1.4 X 0.7

28、 X0.075)=0.522kN ;(3) 計算撓度時，采用荷載標(biāo)準(zhǔn)值進(jìn)展組合(含支撐梁自重)：均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值 q3=4.981+0.038=5.019 kN/m ;樓板傳來集中力標(biāo)準(zhǔn)值Fa=0.375 kN ;(二)支撐梁驗算根據(jù)前面計算的荷載組合，取結(jié)構(gòu)最不利狀態(tài)進(jìn)展電算，得到計算簡圖與內(nèi)力、 變形圖如下：0.522kN0.052kN /m0.522kN6.627kN /m0.052kN /mT 右'“J"山 4/ 込4/41|/ I I I F I I F I1219460300460, Iv i ,360I5001360彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN m)1.541.

29、5210.9990.999剪力圖(kN)1219460300460II360I5001360變形計算簡圖變形圖(mm)經(jīng)過計算得到從左到右各支座力分別為:N1=1.540kNN2=1.540kN計算得到：最大剪力：V= 1.540kN最大變形：v = 2.286mm最大支座反力：F= 1.540kN(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計算642(T =M/W=0.724X 10/8.533 X 10 =8.489N/mm實際彎曲應(yīng)力計算值c =8.489N/mm小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=17N/mm 2，滿足要 求！(2) 支撐梁抗剪計算t =VS/lb=1.540 X 1000X 64000/(3.413 X

30、 106 X 80)=0.361N/mni;實際剪應(yīng)力計算值0.361 N/mrm、于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值f v=1.700 N/m點滿足要 求！(3) 支撐梁撓度計算v -容許撓度：結(jié)構(gòu)外表隱藏v =l/250 ;第1跨最大撓度為2.286mm容許撓度為4.876mm滿足要求！各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！2. 第二層支撐梁的計算支撐梁采用1根80X 80矩形木楞為一組，共2組。支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩V和彈性模量E分別為：464I=1 X 341.33 X 10 = 3.413 X 10 mm；343W=1 X 85.33 X 10 = 8.533 X 10 mm；

31、E=10000 N/m齋取承受最大支座反力的支撐梁進(jìn)展驗算，支撐梁按照集中與均布荷載作用下的 三跨連續(xù)梁計算。支撐梁所受集中荷載F:計算彎矩和剪力時采用R=1.540kN;計算撓度時采用F2=1.145kN;均布荷載取支撐梁的自重q：計算彎矩和剪力時采用5= 0.052kN/m ;計算撓度時采用q2= 0.038kN/m ;根據(jù)上面計算的荷載進(jìn)展電算，得到計算簡圖與內(nèi)力、變形圖如下：彎矩和剪力計算簡圖彎矩圖(kN m)3.323160.770.77851.760.2210.2051.3351.35剪力圖(kN)1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN

32、1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN1.145kN0.038kN /mjLJJff1g、f 3r、|F f 'f、f f 1口f r門f片flf f 1*F 1口f 1f專f T1000 1000 1000300 300 300 300 300 300 300 300 300 300變形計算簡圖變形圖(mm)計算得到：最大剪力：V 3.321kN最大變形：v = 0.729mm最大支座反力：F= 5.656kN(1) 支撐梁抗彎強(qiáng)度計算(T =M/W=0.523X 106/8.533 X 104 =6.134N/mm2實際彎曲應(yīng)力計算值c =6.134N/mm小于抗

33、彎強(qiáng)度設(shè)計值f=17N/mm 2，滿足要 求！(2) 支撐梁抗剪計算t =VS/lb=3.321 X 1000X 64000/(3.413 X 106 X 80)=0.778N/mni;實際剪應(yīng)力計算值0.778 N/mrm、于抗剪強(qiáng)度設(shè)計值f v=1.700 N/m吊滿足要 求！(3) 支撐梁撓度計算V -容許撓度：結(jié)構(gòu)外表隱藏V =1/250 ;第1跨最大撓度為0.729mm容許撓度為4.000mm滿足要求! 第2跨最大撓度為0.082mm容許撓度為4.000mm滿足要求! 第3跨最大撓度為0.729mm容許撓度為4.000mm滿足要求!各跨實際最大撓度計算值小于最大允許撓度值，滿足要求！

34、六、門架立柱的穩(wěn)定性計算1.門架靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： 腳手架自重產(chǎn)生的軸向力(kN/m)門架的每跨距內(nèi)，每步架高內(nèi)的構(gòu)配件與其重量分別為：門雜匸件名稱配杵量酊件BX配件單重nIF12191.栩1X0. 224=0. 224 kN交叉支揮2副20. 04=0.kN水平架lis厲步4設(shè))1X0.165XV5=a 132 kN腳豐板1塊(5歩1諼)ixo. 134Xl/5=0l 037 kN汁2XQ, 006=0,012 kll2副2Xn. 009.018 kN2個2X0. 035=0. 070 kil可調(diào)托座2個2X0. Q4AO.Q90 klJ合計0, 6623 kN經(jīng)計算

35、得到，每米高腳手架自重合計 Nski = 0.663/1.955=0.339 kN/m 。加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力(kN/m)剪刀撐采用48 X 3.5 mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置，每米高的鋼管重計算：tga = ( 4 X 1.955 ) / (4 X 1.000 ) = 1.9552X 0.038 X (4 X 1.000)/cos a /(4 X 1.955 ) = 0.086 kN/m ;水平加固桿采用48 X 3.5 mm鋼管，按照1步1設(shè)設(shè)置，每米高的鋼管重為:0.038 X (1 X 1.000) / (1 X 1.955) = 0.020kN/m ;每跨內(nèi)的直角扣件1

36、個，旋轉(zhuǎn)扣件4個，每米高的鋼管重為：(1 X 0.0135+4 X 0.0145 ) / 1.955 = 0.037 kN/m ;每米高的附件重量為0.02 kN/m ;每米高的欄桿重量為0.01 kN/m ;NGk2 =經(jīng)計算得到，每米高腳手架加固桿、剪刀撐和附件等產(chǎn)生的軸向力合計0.172 kN/m ；靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值總計為 NG = N GK1 + N GK2= 0.512 kN/m ；2. 門架立柱的穩(wěn)定性計算門架立柱的穩(wěn)定性計算公式(T = N/(k © Ao) < f其中c -門架立柱軸心受壓應(yīng)力計算值(N/mm2);N - 作用于一榀門型支柱的軸向力設(shè)計值，它包括：支

37、撐梁傳遞荷載設(shè)計值：Ni =2 X 5.656 =11.312kN ;門架與加固件自重荷載設(shè)計值：N2 = 0.9 X 1.2 X0.512 X5.5-0.5 =2.762 kN ；N =N1+N2=11.312+2.762=14.075 kN ；k- 門架承載力修正系數(shù)， k= 0.9 ；Ao - 一榀門架兩邊立桿的毛截面面積， Ao= 2A1 =9.780 cm 2；f - 鋼管強(qiáng)度設(shè)計值： f =205 N/mm 2；© - 門架立桿的穩(wěn)定系數(shù) ,由長細(xì)比 k oho/i 查模板規(guī)XJGJ162-2008附錄 D得到，© =0.377 ;其中：長度修正系數(shù) ko=1.

38、13；門架的高度 h0=1.93m；門架立柱換算截面回轉(zhuǎn)半徑 i=(I/A 1)1/2=1.650 cm； 門架立桿的毛截面面積 A1=4.89 cm2；門架立桿的換算截面慣性矩1=1 0+I1 h1/h 0=13.320 cm4;門架立桿的毛截面慣性矩 I 0=12.19 cm4； 門架加強(qiáng)桿的毛截面慣性矩 I 1=1.42 cm4； 門架加強(qiáng)桿的高度 h1=1.536m；門架立柱長細(xì)比入計算值：入=h0/i=1.93 X 100/1.650=116.939門架立柱長細(xì)比入=116.939小于門架立柱允許長細(xì)比入=150,滿足要求!門架立柱軸心受壓應(yīng)力計算值c =14.075 X 10/(0

39、.9 X 0.377 X 9.780 X 10)=42.365N/mm；門架立柱穩(wěn)定性計算c = 42.365N/mm2小于門架立柱抗壓強(qiáng)度的設(shè)計值f=205 N/mn2,滿足要求！II、斜屋面板門架支撐系統(tǒng)計算書本計算書依據(jù)建筑施工模板安全技術(shù)規(guī) X JGJ162-2008、建筑施工門 式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)XJGJ128-2000、建筑施工計算手冊江正榮著、建 筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)X(GB50009-2001)、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)XGB50010-2002、鋼 結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)X(GB 50017-2003)等規(guī)X編制。訂 17忙P吁亂向水平加固桿1權(quán)脅XE曉形末槽勲蝕12；01219卡b"hb

40、E*模板支撐體系剖面圖HUOO1OOO1門架排列平面示意圖一、參數(shù)信息1. 模板構(gòu)造參數(shù)（一）梁構(gòu)造參數(shù)樓層高度H: 5.2m;混凝土樓板厚度：120mm結(jié)構(gòu)外表要求：隱藏；（二）門架構(gòu)造參數(shù)門架型號：MF1219A門架間距：800mm搭設(shè)尺寸為：跨距l(xiāng)=0.800m（根據(jù)斜屋面坡度320,取計算跨距l(xiāng)=1.000m。計算跨距 1.0m計算依據(jù)：0.8/cos32 °=0.9433m）;步距=1.955m；門架的寬度 b： 1219.000mm 門架的高度 ho： 1930.000mm 1： 1536.000mm門架立桿采用48 x 3.5mm鋼管；立桿加強(qiáng)桿采用26.8 x 2.5

41、mm鋼管； 門架承載力修正系數(shù)：0.9 ；（三）門架立桿（加強(qiáng)桿）鋼管材料性能參數(shù)鋼材品種：鋼材 Q23密岡（ 16-40）;彈性模量E： 206000N/mm屈服強(qiáng)度fy : 235N/mrh抗拉/抗壓/抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f : 205N/mrh抗剪強(qiáng)度設(shè)計值fv : 120N/mrh端面承壓強(qiáng)度設(shè)計值fce : 325N/mrri2. 荷載參數(shù)（ 一 ） 板模板荷載參數(shù)新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k: 28.3kN/m3;鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值Gk： 1.297kN/m3;板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值 G1k： 0.354kN/m2；根據(jù)斜屋面坡度 320，砼自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2k： 24/cos32 0=28.3kN/

42、m303鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k： 1.1/cos32 0=1.297kN/m3;02板底模板自重標(biāo)準(zhǔn)值 G1k： 0.3/cos32 0=0.354kN/m2 ;承受集中荷載的模板單塊寬度：1000mm;施工人員與設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q1k： 計算模板和直接支承模板的小梁時取 2.5kN/m2; 計算直接支承小梁的主梁時取 1.5kN/m2; 計算支架立柱等支承結(jié)構(gòu)構(gòu)件時取 1kN/m2;（ 二 ） 門架靜荷載參數(shù)水平架 5步4設(shè);腳手板 5步1 設(shè);水平加固桿采用48 x 3.5mm鋼管，1步1設(shè)；剪刀撐采用48 x 3.5mm鋼管，按照4步4跨設(shè)置；1 跨1 步架內(nèi)包含旋轉(zhuǎn)扣件 4個，直角扣件

43、 1 個；附件、安全網(wǎng)重量 （kN/m） ： 0.02欄桿重量 （kN/m） ： 0.013. 板底模板參數(shù)搭設(shè)形式為： 2層梁上順下橫單門架；（ 一 ） 面板參數(shù)面板采用樺木（垂直方向）18mn厚覆面木膠合板；厚度：18mm抗彎設(shè)計值fm： 15N/mm 彈性模量E: 5400N/mrf;（ 二） 第一層支撐梁參數(shù)材料：1根80 x 80矩形木楞；間距： 400mm； 木材品種：粗皮落葉松；彈性模量 E：10000N/mm2； 抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc : 16N/mm抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm： 17N/mrh 抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv ： 1.7N/mm2；( 三 ) 第二層支撐梁參數(shù)材料：1根80 X

44、80矩形木楞；木材品種：粗皮落葉松；彈性模量 E： 10000N/mm2；抗壓強(qiáng)度設(shè)計值fc : 16N/mrh抗彎強(qiáng)度設(shè)計值fm： 17N/mrh 抗剪強(qiáng)度設(shè)計值 fv ： 1.7N/mm2；二、模板面板計算面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩V分別為：3 5 4I = 1000 X 183/12= 4.860 X 105mm4；2 4 3V = 1000X 182/6 = 5.400 X 104mm3；1. 荷載計算與組合模板自重標(biāo)準(zhǔn)值 G1k=0.354X1.000=0.354 kN/m ； 新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2k=28.3X1.000X0.12=3.396 kN/m ； 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值

45、G3k=1.297X1.000X0.12=0.156 kN/m ； 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Gk= 0.354+ 3.396+ 0.156=3.906 kN/m；施工人員與設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q1k=2.5X1.000=2.500 kN/m ； 計算模板面板時用集中活荷載進(jìn)展驗算 P=2.5 kN；(1) 計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合：q=3.906kN/m ；(2) 計算彎矩采用根本組合：A 永久荷載和均布活荷載組合q=max q1 ，q2=7.368kN/m； 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9 X (1.2 X 3.906+1.4 X 2.500) =7.368kN/m ；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2

46、=0.9 X (1.35 X 3.906+1.4 X 0.7 X 2.500) =6.950kN/m ;B 永久荷載和集中活荷載組合 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9X1.2X3.906=4.218kN/m；P1=0.9X 1.4 X2.5=3.150kN ；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q2=0.9X1.35X3.906 =4.745kN/m ；P2=0.9X1.4X0.7X2.5 =2.205kN ；2. 面板抗彎強(qiáng)度驗算M/W < f其中：W -面板的截面抵抗矩，W =5.400 X 104mrhM -面板的最大彎矩(N mm) M=maMa Mb1, Mb2 =0.399kN

47、m22Ma=0.125q X l =0.125 X 7.368 X 0.4 =0.147kN m2Mb1=0.125q1Xl 2+0.25P1Xl =0.125X4.218X0.42+0.25X3.150X0.4 =0.399kN m；2Mb2=0.125q2Xl 2+0.25P2Xl2=0.125X4.745X0.42+0.25X2.205X0.4 =0.315N mm； 經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值：(T = 0.399 X 106/5.400 X42104=7.396N/mm2；實際彎曲應(yīng)力計算值c =7.396N/mm2小于抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f =15N/mr7滿足要 求！2. 面板撓

48、度驗算4v =5ql /(384EI) < v 其中： q- 作用在模板上的壓力線荷載 ：q = 3.906kN/m ；l- 面板計算跨度 ： l =400mm ；E-面板材質(zhì)的彈性模量 ： E = 5400N/mm 2；I- 截面慣性矩 ： I =4.860 X 105mm4； V -容許撓度：結(jié)構(gòu)外表隱藏V =l/250=1.600mm ;面板的最大撓度計算值：V = 5 X 3.906 X 4004/(384 X 5400X 4.860 X5105)=0.496mm；實際最大撓度計算值：v =0.496mmb于最大允許撓度值:v =1.600mm,滿足 要求！三、板底支撐梁的計算1

49、. 第一層支撐梁的計算支撐梁采用1根80X 80矩形木楞，間距400mm支撐梁的截面慣性矩I，截面抵抗矩V和彈性模量E分別為：464I=1X341.33X104= 3.413X106 mm4；V=1 X85.33X103= 8.533X104 mm3；E=10000 N/mm2；( 一) 荷載計算與組合：模板自重標(biāo)準(zhǔn)值 G1k=0.354X0.4=0.142 kN/m ；新澆筑砼自重標(biāo)準(zhǔn)值 G2k=28.3X0.4X0.12=1.358 kN/m ； 鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值 G3k=1.297X0.4X0.12=0.062 kN/m ； 永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Gk= 0.142+1.358+ 0.062=1

50、.562 kN/m ； 施工人員與設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Q1k=2.5 X 0.4=1.000 kN/m ； 計算第一層支撐梁時用集中活荷載進(jìn)展驗算 P=2.5 kN；(1) 計算撓度采用標(biāo)準(zhǔn)組合 (考慮支撐梁自重 )：q=1.562+0.038=1.601kN/m；(2) 計算彎矩和剪力采用根本組合 (考慮支撐梁自重 )：A 永久荷載和均布活荷載組合 由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9 X 1.2X(1.562+0.0384) =1.729kN/m ；q2=0.9 X1.4X1.000 =1.260kN/m ； 由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q1=0.9 X 1.35X (1.562+0.0384

51、) =1.945kN/m ；q2=0.9 X 1.4 X 0.7 X 1.000 =0.882 kN/m ;B 永久荷載和集中活荷載組合由可變荷載效應(yīng)控制的組合：q=0.9X1.2X (1.562+0.0384) =1.729kN/m ；P=0.9X 1.4 X 2.5=3.150kN ；由永久荷載效應(yīng)控制的組合：q=0.9X1.35X(1.562+0.0384) =1.945kN/m ；P=0.9X1.4X 0.7X 2.5 =2.205kN ；( 二 ) 荷載效應(yīng)計算 支撐梁直接承受模板傳遞的荷載，按照三跨連續(xù)梁計算。作用荷載分為“永久 荷載和均布活荷載組合和“永久荷載和集中活荷載組合兩種

52、情況，為了準(zhǔn)確計算 受力，把永久荷載和活荷載分開計算效應(yīng)值，查模板規(guī)X JGJ162-2008附錄C表C.1-2確定內(nèi)力系數(shù)。最大彎矩M計算最大彎矩 M=maxMa Mb=0.809kN mA 永久荷載和均布活荷載組合 經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大22Ma=0.100Xq1Xl2+0.117Xq2Xl2=0.100 X 1.729 X 12+0.117 X 1.26 X 12 =0.320kN mB 永久荷載和集中活荷載組合 經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的彎矩效應(yīng)值最大Mb=0.080X qX l 2+0.213X PX l=0.080 X 1.729 X 12+0.213

53、 X 3.150 X 1=0.809kN m(2)最大剪力V計算最大剪力 V=maxVa， Vb =3.163 kN；A 永久荷載和均布活荷載組合 經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Va=0.600X q1Xl+0.617 Xq2X l=0.600X1.729X1+0.617X 1.260X1=1.815kN；B 永久荷載和集中活荷載組合 經(jīng)過系統(tǒng)電算，采用以下荷載組合的剪力效應(yīng)值最大Vb=0.600X qx 1+0.675 X P=0.600 X 1.729 X 1+0.675 X 3.150=3.163kN ;(3) 最大變形v計算44v = 0.677ql 4/100EI=0.677 X1.60065