現(xiàn)澆箱梁滿堂支架方案計算(范例

1、省道S303線巴朗山隧道工程TJ1合同段小魏家溝中橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工方案 華通路橋集團有限公司巴朗山項目部二一三年三月目 錄1編制依據(jù)- 2 -2工程概況- 2 -3現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求- 2 -4現(xiàn)澆箱梁支架驗算- 2 -4.1荷載計算- 2 -荷載分析- 2 -荷載組合- 3 -荷載計算- 3 -4.2結構檢算- 4 -扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算- 4 -滿堂支架整體抗傾覆驗算- 7 -箱梁底模下橫橋向方木驗算- 7 -扣件式鋼管支架立桿頂托上順橋向方木驗算- 8 -底模板計算- 10 -側模驗算- 11 -立桿底座和地基承載力計算- 12 -支架變形- 14 -5支

2、架搭設施工要求及技術措施- 16 -5.1模板支架立桿、水平桿的構造應符合下列要求- 16 -5.2滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規(guī)定- 17 -5.3支架拆除要求- 17 -5.4支架預壓及沉降觀測- 18 -6安全防護措施及安全交底- 19 -6.1安全防護措施- 19 -6.2安全交底- 20 -小魏家溝中橋現(xiàn)澆箱梁滿堂支架及模板施工方案1編制依據(jù)1.1省道S303線巴朗山隧道工程兩階段施工圖設計文件1.2 參考公路橋涵施工技術規(guī)范（JTJ 041-2000）、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范、混凝土工程模板與支架技術、鐵路橋涵施工手冊、路橋施工計算手冊、橋梁支架安全施工手冊2工程

3、概況小魏家溝中橋起止點樁號為K99+069K99+163,設計為4-22m預應力連續(xù)箱梁，橋寬9m，橋長94m。計算跨度為4×22m，邊支座中心線至梁端0. 5m，0#、4#橋臺邊支座橫橋向中心距分別為4.85m、4.5m，中支座最大橫橋向中心距4.80m。箱梁頂寬9.0m，箱梁底寬5.5m。頂板厚度2050 cm，腹板厚度4080cm，底板厚度2550cm。全橋在端支點設2個端橫梁、中支點設3個中橫梁，其中端支點端橫梁厚100cm，中橫梁厚150cm。采用滿堂支架法現(xiàn)澆施工。3現(xiàn)澆箱梁滿堂支架布置及搭設要求采用WDJ碗扣式多功能腳手桿搭設，使用與立桿配套的橫桿及立桿可調底座、立桿可

4、調托撐。立桿頂設二層方木，立桿頂托上縱向設15×15cm方木；縱向方木上設10×10cm的橫向方木，其中在墩頂端橫梁和跨中橫隔梁下間距不大于0.25m（凈間距0.15m）、在跨中其他部位間距不大于0.3m（凈間距0.2m）。模板用厚18mm的優(yōu)質竹膠合板，橫板邊角用4cm厚木板進行加強，防止出現(xiàn)波浪形，影響外觀。采用立桿橫橋向間距×縱橋向間距×橫桿步距為60cm×60cm×90cm支架結構體系，支架縱橫均設置剪刀撐，其中縱橫橋向斜撐每1.8m設一道。4現(xiàn)澆箱梁支架驗算以中支點最大截面預應力混凝土箱形連續(xù)梁處為例，對荷載進行計算及對其支

5、架體系進行檢算。4.1荷載計算荷載分析根據(jù)本橋現(xiàn)澆箱梁的結構特點，在施工過程中將涉及到以下荷載形式： q1 箱梁自重荷載，新澆混凝土密度取2600kg/m3。 q2 箱梁內模、底模、內模支撐及外模支撐荷載，按均布荷載計算，經(jīng)計算取q21.0kPa（偏于安全）。 q3 施工人員、施工材料和機具荷載，按均布荷載計算，當計算模板及其下肋條時取2.5kPa；當計算肋條下的梁時取1.5kPa；當計算支架立柱及替他承載構件時取1.0kPa。 q4 振搗混凝土產(chǎn)生的荷載，對底板取2.0kPa，對側板取4.0kPa。 q5 新澆混凝土對側模的壓力。 q6 傾倒混凝土產(chǎn)生的水平荷載，取2.0kPa。 q7 支架

6、自重，經(jīng)計算支架在不同布置形式時其自重如下表所示：滿堂鋼管支架自重立桿橫橋向間距×立桿縱橋向間距×橫桿步距支架自重q7的計算值(kPa)60cm×60cm×90cm3.38荷載組合模板、支架設計計算荷載組合模板結構名稱荷載組合強度計算剛度檢算底模及支架系統(tǒng)計算側模計算荷載計算 箱梁自重q1計算根據(jù)現(xiàn)澆箱梁結構特點，取BB截面（中支點橫隔梁兩側）具有代表截面進行箱梁自重計算，并對兩個代表截面下的支架體系進行檢算，首先分別進行自重計算。 B-B截面（中支點橫隔梁兩側）處q1計算根據(jù)橫斷面圖，用CAD算得該處梁體截面積A=10.3885-0.775*2=8.8

7、4m2,則：q1 = 取1.2的安全系數(shù)，則q137.62×1.245.14kPa 注：B 箱梁底寬，取6.11m，將箱梁全部重量平均到底寬范圍內計算偏于安全。 新澆混凝土對側模的壓力q5計算因現(xiàn)澆箱梁采取水平分層以每層25cm高度澆筑，在豎向上以V=1.2m/h澆筑速度控制，砼入模溫度T=18控制，因此新澆混凝土對側模的最大壓力q5=K為外加劑修正數(shù)，取摻外加劑K=1.2當V/t=1.2/18=0.0670.035 h=1.53+3.8V/t=1.53+3.8*0.067=1.78mq5=4.2結構檢算扣件式鋼管支架立桿強度及穩(wěn)定性驗算碗扣式鋼管腳手架與支撐和扣件式鋼管腳手架與支架

8、一樣，同屬于桿式結構，以立桿承受豎向荷載作用為主，但碗扣式由于立桿和橫桿間為軸心相接，且橫桿的“”型插頭被立桿的上、下碗扣緊固，對立桿受壓后的側向變形具有較強的約束能力，因而碗扣式鋼管架穩(wěn)定承載能力顯著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超過35%）。本工程現(xiàn)澆箱梁支架按48×3.5mm鋼管扣件架進行立桿內力計算，計算結果同樣也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。 中支點橫隔梁兩側B-B截面處在中支點橫隔梁，鋼管扣件式支架體系采用60×60×90cm的布置結構，如圖：、立桿強度驗算根據(jù)立桿的設計允許荷載，當橫桿步距為90cm，立桿可承受的最大允許豎直荷載為N=

9、35.7kN（路橋施工計算手冊中表135鋼管支架容許荷載N=35.7kN）。立桿實際承受的荷載為：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時） NG1K支架結構自重標準值產(chǎn)生的軸向力； NG2K構配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力 NQK施工荷載標準值；于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×45.14=16.25KNNG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN NQK=0.6×0.6(q3+q4+q7)=0.36×(1.0

10、+2.0+3.38)=2.297KN則：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK=1.2×（16.25+0.36）+0.85×1.4×2.297= 22.67KNN35.7kN，強度滿足要求。、立桿穩(wěn)定性驗算根據(jù)建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范有關模板支架立桿的穩(wěn)定性計算公式：N/A+MW/WfN鋼管所受的垂直荷載，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4NQK（組合風荷載時），同前計算所得；f鋼材的抗壓強度設計值，f205N/mm2參考建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范表得。 A48mm×3.5鋼管的

11、截面積A489mm2。 軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)長細比查表即可求得。 i截面的回轉半徑，查建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范附錄B得i15.8。 長細比L/i。 L水平步距，L0.9m。于是，L/i57，參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范查附錄C得0.829。MW計算立桿段有風荷載設計值產(chǎn)生的彎距；MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10WK=0.7uz×us×w0uz風壓高度變化系數(shù)，參考建筑結構荷載規(guī)范表得uz=1.38us風荷載腳手架體型系數(shù)，查建筑結構荷載規(guī)范表第36項得：us=1.2w0基本風壓，查建筑結構

12、荷載規(guī)范附表D.4 w0=0.8KN/m2故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KNLa立桿縱距0.6m；h立桿步距0.9m，故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0536KNW 截面模量查表建筑施工扣件式腳手架安全技術規(guī)范附表B得： W=5.08×103mm3則，N/A+MW/W22.67×103/（0.829×489）+0.0536×106/（5.08×103）66.47 KN/mm2f205K

13、N/mm2計算結果說明支架是安全穩(wěn)定的。4.2.2箱梁底模下橫橋向方木驗算本施工方案中箱梁底模底面橫橋向采用10×10cm方木，方木橫橋向跨度在中支點截面處按L60cm進行受力計算。如下圖將方木簡化為如圖的簡支結構（偏于安全），木材的容許應力和彈性模量的取值參照杉木進行計算，實際施工時如油松等力學性能優(yōu)于杉木的木材均可使用。 中支點B-B截面（墩頂及橫隔梁）處按中支點截面處3米范圍進行受力分析，按方木橫橋向跨度L60cm進行驗算。 方木間距計算q(q1+ q2+ q3+ q4)×B(45.14+1.0+2.5+2)×3=151.92kN/mM(1/8) qL2=(

14、1/8)×151.92×0.626.8kN·mW=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3則： n= M/( W×w)=6.8/(0.000167×11000×0.9)=4.1(取整數(shù)n4根) dB/(n-1)=3/3=1m 注：0.9為方木的不均勻折減系數(shù)。 經(jīng)計算，方木間距小于1m均可滿足要求，實際施工中為滿足底模板受力要求，方木間距d取0.3m，則n3/0.310。 每根方木撓度計算 方木的慣性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4 則方木最

15、大撓度： fmax=(5/384)×(qL4)/(EI)=(5/384)×(265.8×0.64)/(12×9×106×8.33×10-6×0.9)=5.54×10-4ml/400=0.6/400=1.5×10-3m (撓度滿足要求) 每根方木抗剪計算= MPa=1.7MPa符合要求。 底模板計算箱梁底模采用竹膠板，取各種布置情況下最不利位置進行受力分析，并對受力結構進行簡化（偏于安全）如下圖： 通過前面計算，橫橋向方木布置間距分別為0.3m和0.25m時最不利位置，則有：竹膠板彈性模量E500

16、0MPa方木的慣性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=2.8125×10-7m4 55截面處底模板計算 模板厚度計算q=( q1+ q2+ q3+ q4)l=(83.1+1.0+2.5+2)×0.25=22.15kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此模板采用1220×2440×18mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.9×0.25/400m=6.25×10-3m 故，撓度滿足要求側模驗算根據(jù)前面計算，分別按10×10cm方木以

17、25cm和30cm的間距布置，以側模最不利荷載部位進行模板計算，則有： 10×10cm方木以間距30cm布置 模板厚度計算q=( q4+ q5)l=(4.0+50.7)×0.3=16.41kN/m則：Mmax=模板需要的截面模量：W=m2模板的寬度為1.0m，根據(jù)W、b得h為： h=因此模板采用1220×2440×15mm規(guī)格的竹膠板。 模板剛度驗算fmax=0.9×0.3/400m=7.5×10-3m 10×10cm方木以間距25cm布置4.2.7立桿底座和地基承載力計算 立桿承受荷載計算在中支點兩側立桿的間距為60

18、15;60cm，每根立桿上荷載為： Na×b×q a×b×(q+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6×(.+1.0+1.0+2.0+.)=.kN 立桿底托驗算立桿底托驗算： NRd通過前面立桿承受荷載計算，每根立桿上荷載最大值為：Na×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 0.6×0.6×(.+1.0+1.0+2.0+.)=.kN底托承載力（抗壓）設計值，一般取Rd =40KN;得：.KN40KN 立桿底托符合要求。 立桿地基承載力驗算地基薄弱地段分層換填隧道

19、棄渣并碾壓密實，根據(jù)經(jīng)驗及試驗，地基承載力達到fk= 200250Kpa（參考建筑施工計算手冊。立桿地基承載力驗算：K·k式中： N為腳手架立桿傳至基礎頂面軸心力設計值；Ad為立桿底座面積Ad=15cm×15cm=225cm2；按照最不利荷載考慮，立桿底拖下砼基礎承載力：，底拖下砼基礎承載力滿足要求。底托坐落在15cm砼層上，按照力傳遞面積計算： k為地基承載力標準值；試驗錘擊數(shù)357911131517192123k(Kpa)105145190235280325370435515600680 K調整系數(shù)；混凝土基礎系數(shù)為1.0按照最不利荷載考慮：=K·k=1.0&

20、#215;235KPa經(jīng)過計算，地基處理要求貫入試驗垂擊數(shù)必須達到11下。將混凝土作為剛性結構，按照間距60×60cm布置，在1平方米面積上地基最大承載力F為:Fa×b×q a×b×(q1+q2+q3+q4+q7) 1.0×1.0×(.+1.0+1.0+2.0+.)=.kN，即.kpa則，F(xiàn).kpak=1.0×235Kpa經(jīng)過地基處理后，可以滿足要求。支架變形支架變形量值F的計算：Ff1f2f3f1為支架在荷載作用下的彈性變形量由上計算每根鋼管受力為.KN，48mm×3.5鋼管的截面積為489mm2。于是

21、f1=×L/E.÷489×103.N/mm2 ，則f1.×10÷（2.06×105）.mm。f2為支架在荷載作用下的非彈性變形量支架在荷載作用下的非彈性變形f2包括桿件接頭的擠壓壓縮1和方木對方木壓縮2兩部分，分別取經(jīng)驗值為2mm、3mm，即f2125mm。f3為支架地基沉降量計算：支架地基沉降量按GBJ7-89規(guī)范推薦地基最終沉降量公式計算：f3=A、基礎底面附加應力計算根據(jù)前面計算結果，支架基礎（C15加筋砼）底面以上最大荷載為F.+3.9=.KN/m2，同理基礎底面的附加壓力為P0F=. KN/m2。B、地基土分層根據(jù)現(xiàn)場地質情

22、況（以地勘報告AK14地質柱狀圖為例），將地基土按壓縮性分層，設壓縮層厚度為3m，其中換填砂夾石土層厚1.5m、壓縮模量7.0MPa，中液限粘質土層厚1.5m、壓縮模量6.2MPa。C、各分層的壓縮量計算根據(jù)最不利荷載受力部位支架布置，將滿堂支架基礎底面積轉化為0.6×0.6基礎進行計算分析。a、換填砂夾石土層：該土層的頂面及底面分別位于基礎地面下Z00m及Z11.5m處，則：于是換填砂夾石土層的壓縮量為：b、中液限粘質土層：該土層的頂面及底面分別位于基礎地面下Z11.5m及Z13.0m處，則：于是中液限粘質土層的壓縮量為：D、確定壓縮層厚度先計算深度Zn3.0m處向上取0.3m的土

23、層壓縮量：則，于是得：故壓縮厚度可取為3.0m(從C15加筋砼基礎底面算起)。E、地基最終沉降量計算壓縮層范圍內各土層壓縮模量加權平均值ESP為：因4<ESP7，查表取，則地基最終總沉降量S為： f3=故支架變形量值F為:Ff1f2f3=3.28+5+6.31=14.59mm5支架搭設施工要求及技術措施現(xiàn)澆箱梁支架采用滿堂扣件鋼管腳手架或碗口式鋼管架搭設。搭設時，先在混凝土放置15cm×15cm鋼板墊在鋼管底下，墊板下用中粗砂找平。支架頂部設置頂托，頂托上設縱梁和橫梁，其上鋪設梁體模板。支架縱橫向設置剪力撐，以增加其整體穩(wěn)定性，支架上端與墩身間用方木塞緊。支架采用同種型號鋼管進

24、行搭設，剪力撐、橫向斜撐誰立桿、縱向和橫向水平桿等同步搭設上報監(jiān)理檢查，經(jīng)監(jiān)理同意后，進行支架預壓：按箱梁重量120%、模板重量及施工荷載組合，確定壓載系數(shù)，采用砂袋（或水袋）均勻布設堆壓于支架上進行堆載預壓，預壓前在底模和地基上布好沉降觀測點，對支架預壓及沉降觀測。5.1模板支架立桿、水平桿的構造應符合下列要求(1)每根立桿底部應設置底座或墊板，并規(guī)定尺寸設置縱、橫掃地桿。(2) 嚴格按照設計尺寸搭設，立桿和水平桿的接頭均應錯開在不同的框格層中設置，立桿步距不得大于設計要求，并應設置縱橫水平拉桿。(3)立桿接長必須采用對接扣件連接，嚴禁搭接連接，嚴禁不同直徑混合施用。(4) 確保立桿的垂直偏

25、差和橫桿的水平偏差小于扣件架規(guī)范的要求。(5)當梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應設在模板中心線處，其偏心距不應大于25毫米。(6)鋼管腳手架要排列整齊和順直，并要及時設好縱橫水平拉桿、剪刀撐等。上下層立桿采用的對接扣件應按規(guī)范要求交錯布置。(7)為保證支架整體穩(wěn)定及安全，應按支架設計要點，在荷載集中處加密支架支撐。 (8)確保每個扣件和鋼管的質量是滿足要求的，每個扣件的擰緊力矩都要控制在45-60N.m，鋼管不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的； (9)地基支座的設計要滿足承載力的要求。5.2滿堂模板支架的支撐設置應符合下列規(guī)定(1)立桿應按設計縱橫向間距設置，不得改變間距。(2)剪刀撐應縱橫設

26、置，按設計間距布置，不得遺漏。(3)滿堂模板支架剪刀撐應由底至頂連續(xù)布置。(4)高于4米的模板支架，其兩端與中間每隔4排立桿從頂層開始向下每隔2步設置一道水平剪刀撐。剪刀撐的構造應符合有關規(guī)定。(5)組架前認真測量框架底腳距離，準確鋪設方木及安放底托。(6)支架拼裝每3層檢查每根立桿底座下是否浮動，否則應旋緊可調座或用薄鐵片墊實，在支架拼裝頭3層，每層用經(jīng)緯儀、水平儀、線墜隨時檢查立桿的垂直度及每層橫桿的水平，隨時檢查隨時調整。(7)支架拼裝時要求隨時檢查橫桿水平和立桿垂直度外，還應隨時注意水平框的直角度，不致使腳手架偏扭，立桿垂直度偏差小于0.25，頂部絕對偏差小于0.05m。(8)澆筑過程

27、中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。5.3支架拆除要求(1)支模的拆除必須經(jīng)驗算復核并符合混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范（GB50204-2002）及其它有關規(guī)定，嚴格控制拆模時間，拆模前必須有拆模申請及經(jīng)審批。(2)質檢拆除時應遵循先上后下，后搭先拆，一步一清的原則，部件拆除的順序與安裝順序相反，嚴禁上下同時進行，拆除時應采用可靠的安全措施。(3)卸料時應由作業(yè)人員將各配件逐次傳遞到地面，嚴禁拋擲。(4)運至地面的構配件應及時檢查、整修與保養(yǎng)，清除桿件及螺紋上的沾污物，變形嚴重的，送回修整；配件經(jīng)檢查、修正后，按品種、規(guī)格分類存放，妥善保管。(5)拆除桿件時，要互相

28、告知，協(xié)調作業(yè)，已松開連接的桿部件要及時拆除運出，避免發(fā)生誤扶誤靠。5.4支架預壓及沉降觀測支架搭設完后，為保證箱梁澆注混凝土后滿足設計的外形尺寸及拱度要求，采取對支架預壓的方法以消除變形，具體做法如下： 、設置沉降觀測點支架搭設、立模作業(yè)程序完成后，每跨向1/4跨、1/2跨、3/4跨、及前后兩支點處設置支架沉降觀測截面，每個觀測截面沿橫向對稱設置3個觀測點，從而形成一個沉降觀測網(wǎng)。觀測點采用吊尺法測量，即在觀測點位箱梁底模底部打入一鐵釘，測量時將鋼卷尺吊在鐵釘上進行觀測。另外對應于支架沉降觀測截面，在地基處理后的基礎混凝土表面同樣設置地基沉降觀測點，以測量在預壓過程中的地基沉降量。、加載預壓

29、及卸載支架加載預壓采用砂袋法輔助水袋法進行。箱梁的底腹板和翼板模板鋪設完成后，在翼板模板邊緣堆積砂袋，形成一個槽式空間，然后在箱梁模板和砂袋上鋪設0.5mm厚塑料紙2層，再往內注水預壓，砂袋和水的總重量為箱梁自重的120%。加載采取分級進行，使加載過程盡量符合澆混凝土的狀態(tài)。本橋加載可分三級進行，每級加載為總壓載量的1/3，共加載3次。第一次加載模擬箱梁底板、腹板鋼筋綁扎完成，鋼絞線及各種模板和加固措施安裝完畢后的荷載；第二次加載模擬底板、腹板砼澆筑安裝完成后的荷載；第三次加載模擬頂板砼澆筑完成后的荷載。全部加載后，不可立即卸載，需等壓一段時間（一般2472h）并在地基沉降穩(wěn)定后，再逐級卸載，

30、卸載后再觀測1次，卸載前后的差值可認為是地基及支架的彈性變形，在安裝箱梁底模時設預拱度以消除之。卸載完成后即可按加載順序澆筑混凝土。、沉降觀測沉降觀測應貫穿于加載及卸載的整個過程，在開始加載前必須進行首次觀測，作為沉降觀測的零點，接著加上第一次荷載，加載后立即再觀測，得出施加第一次荷載后的瞬間沉降；施加第二次荷載前再觀測，然后施加第二次荷載并立即觀測，得出施加第二次荷載后的瞬間沉降；施加第三次荷載前再觀測，然后施加第三次荷載并立即觀測，觀測工作在等壓時間內一直進行，一直到沉降趨于穩(wěn)定。加載及卸載必須在整個預壓范圍內分級進行，在一個連續(xù)的預壓范圍內不得分成幾段后逐段一次加載或卸載到位。每級加載及

31、卸載均應進行測量并詳細記錄，預壓結束卸載完成后，根據(jù)沉降觀測記錄，結合預拱度計算，確定模板高度。實施過程： 準確計算各施工區(qū)段的箱梁、模板、支架自重，以確定各施工區(qū)段的加載重量。 根據(jù)試驗數(shù)據(jù)，繪制縱、橫向的彈性變形和非彈性變形圖，確定彈性變形調整值。 加載試驗結束后，請有關人員進行檢查，確定安全，可行性簽證后，方可進行下道工序施工。6安全防護措施及安全交底6.1安全防護措施 為杜絕重大事故和人身傷亡事故的發(fā)生，把一般安全事故減少到最低限度，確保施工的順利進行，特制定如下防護措施：(1)成立以項目經(jīng)理為組長的安全管理、協(xié)調小組，嚴格執(zhí)行項目經(jīng)理部制訂的相關管理制度，加強對工人的安全教育，提高職

32、工的安全生產(chǎn)素質，并設專職安全員。(2)利用各種宣傳工具，采取多種教育形式，使職工牢固樹立“安全第一”的思想，不斷強化安全意識，建立安全保證體系，使安全管理制度化，教育經(jīng)常化。在下達生產(chǎn)任務時，必須同時下達安全技術措施。檢查工作時，必須同時檢查安全技術措施執(zhí)行情況?？偨Y工作時，必須同時總結安全生產(chǎn)情況，提出安全生產(chǎn)要求，把安全生產(chǎn)貫穿到施工的全過程。(3)認真堅持執(zhí)行定期安全教育、安全講話、安全檢查制度，設立安全監(jiān)督崗，充分發(fā)揮安全人員的作用，對發(fā)現(xiàn)的事故隱患和危及工程、人身安全的事項，作到立即處理，做出記錄，限期改正，落實到人。(4)架子作業(yè)人員必須佩戴安全帶并站穩(wěn)把牢，在架子上傳遞,放置桿

33、件時應注意失衡閃失；剪刀撐及其它整體性拉桿應隨架子高度的上升及時安裝,以確保整架穩(wěn)定；搭設中應統(tǒng)一指揮,協(xié)調作業(yè)；確保支架結構的尺寸。桿件的垂直度和水平度,各節(jié)點構造和緊固程度符合施工規(guī)范要求；禁止使用材質,規(guī)格不符合要求的桿配件。(5)起重指揮應站在能夠照顧全面的地點,信號要統(tǒng)一、準確；嚴禁任何人員在起重臂和吊起的重物下面停留或行走；起重物件應使用交互捻制的鋼絲繩,有打結、變形、斷絲和銹蝕的鋼絲繩應及時按規(guī)定降低使用標準或報廢；起吊物件應合理設置溜繩。(6)搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。在腳手架上進行電、氣焊作業(yè)時，有防火措施和專人看守。(7)當有六級以上大風和雨天氣時停止

34、腳手架的搭設和拆除作業(yè)，雨后穿防滑鞋作業(yè)。(8)腳手架搭設時地面設有圍欄和警戒標志，并有專人看守，嚴禁非操作人員入內。(9)支架拆除設專人指揮，施工人員統(tǒng)一有序進行，并配好相應的安裝全防護用品。6.2安全交底(1)施工應按經(jīng)審批的方案進行，方案未經(jīng)審批不得施工。確保底架支撐穩(wěn)固后，方可上架作業(yè)，作業(yè)人員必須佩戴安全帶及安全帽，并在高架橋兩側搭設安全網(wǎng)。只有在確認安全網(wǎng)可靠后，方可進行上層作業(yè)。應通過設在支架外的人員通道上下架子。傳遞和安裝桿件時，要盡量創(chuàng)造安全的作業(yè)條件，在操作時要站穩(wěn)把牢，謹防失衡。(2)明確支架施工現(xiàn)場安全負責人，負責施工全過程的安全管理工作。在支架搭設、拆除前向作業(yè)人員進行安全技術交底。未經(jīng)審批部門同意，任何人不得修改變更。(3)支架施工現(xiàn)場應搭設工作梯，作業(yè)人員不得從支撐系統(tǒng)爬上爬下。(4)支架搭設、拆除和砼澆注期間，無關人員不得進入支模底下，現(xiàn)場安全元在現(xiàn)場維護。(5)支架搭設人員必須持證上崗，并戴安全帽，系安全帶、穿防滑鞋。惡劣天氣時應停止模板支架的搭設與拆除。雨后上架作業(yè)應有防滑措施。(6)整架拼裝完成后，檢查所有連接扣件是否扣緊，松動的要用手錘敲緊。(7)需要多人配合的操作作業(yè)決不允許一