電機學期末復習資料

1、電機學復習資料第一章基本電磁定律和磁路電機的基本工作原理是建立在電磁感應定律、全電流定律、電路定律、磁路 定律和電磁力定律等定律的基礎上的，掌握這些基本定律，是研究電機基本理論 的基礎。全電流定律全電流定律Hdl Il式中，當電流方向與積分路徑方向符合右手螺旋關系時，電流取正號。在電機和變壓器的磁路計算中，上式可簡化為Hl Ni電磁感應定律電磁感應定律N dt dt式中，感應電動勢方向與磁通方向應符合右手螺旋關系。變壓器電動勢磁場與導體間無相對運動，由于磁通的變化而感應的電勢稱為變壓器電動勢。 電機中的磁通通常是隨時間按正弦規(guī)律變化的，線圈中感應電動勢的有效值為E 4.44 fN m運動電動勢

2、自感電動勢eLL包dt互感電動勢di2i dtdi12出電磁力定律磁路基本定律磁路歐姆定律IEal A Rm式中，磁動勢，單位為 A;磁阻，單位為1;AA2上 磁導，單位為H。Rm l磁路的基爾霍夫第一定律一 Bds 0s上式表明，穿入（或穿出）任一封閉面的磁通等于零。磁路的基爾霍夫第二定律F HlRm上式表明，在磁路中，沿任何閉合磁路，磁動勢的代數(shù)和等于次壓降的代數(shù) 和。磁路和電路的比較電路磁路電流IA電流密度J2電動勢EV電阻R - Q s一1 一電導G SR基爾霍夫第一定律i 0基爾霍夫第二定律ue電路歐姆定律I -R磁通口磁通密度B2磁動勢FA磁阻Rm 1 s一 一1磁導 m H磁路節(jié)

3、點定律0全電流定律HlNg磁路歐姆定律Rm第二章直流電動機一、直流電機的磁路、電樞繞組和電樞反應磁場是電機中機電能量轉(zhuǎn)換的媒介。穿過氣隙而同時與定、轉(zhuǎn)子繞組交鏈的磁通為主磁通；僅交鏈一側(cè)繞組的磁通為漏磁通。直流電機空載時的氣隙磁場是由勵磁磁動勢建立的。空載時，主磁通。與勵磁磁動勢Fo的關系曲線。（F。）為電機的磁化曲線。從磁化曲線可以看出電機的飽和程度，飽和程度對電機的性能有很大的影響。 電機的磁化曲線僅和電機的幾何尺寸及所用的材料有關，而與電機的勵磁方式無關。電機的運行特性與磁化曲線密切相關。設計電機時，一般使額定工作點位于磁化曲線開始彎曲的部分，這樣既可保證一定的可調(diào)節(jié)度，又不至于浪費材料

4、。 直流電機電樞繞組各元件間通過換向器連接，構(gòu)成一個閉合回路，回路內(nèi)各元件的電動勢互相抵消，從而不產(chǎn)生環(huán)流。元件內(nèi)的電動勢和電流均為交變量，通過換向器和電刷間的相對運動實現(xiàn)交直流轉(zhuǎn)換。電刷的放置原則是：空載時正、負電刷之間獲得最大的電動勢，這時被電刷短路的元件的電動勢為零。因此，電刷應放在換向器的幾何中性線上。對端接對稱的元件，換向器的幾何中性線應與主極軸線重合。 不同型式的電樞繞組均有； y i2p =整數(shù)；120其中，S為元件數(shù)，K為換向片數(shù)，為虛槽數(shù)， p 為極對數(shù)， y 1 為第一節(jié)距， y 2 為第二節(jié)距， y 為合成節(jié)距，為小于 1的分數(shù)，用來把y i湊成整數(shù)。對單疊繞組，土 1,

5、 y 2小于。，并聯(lián)支路對數(shù)，即每極下元件串聯(lián)構(gòu)成一條支路。對單波繞組，y 2大于零， 1，即所有同極性下元件串聯(lián)構(gòu)成一條支路。 當電樞繞組中通過電流時，產(chǎn)生電樞磁動勢，此時氣隙磁場由勵磁磁動勢和電樞磁動勢共同建立。 電樞磁動勢對主極磁場的影響稱為電樞反應。直流電機電樞磁動勢是空間分布固定的三角波，其幅值位于電樞表面導體電流改變方向處。當電刷安裝在換向器的幾何中性線上時，只存在交軸電樞磁動勢。對氣隙磁 場的影響稱為交軸電樞反應，它使氣隙磁場發(fā)生畸變；物理中性線偏離 幾何中性線一個角度，不飽和時，每極磁通量不變，飽和時，有去磁作 用。當電刷偏離幾何中性線時，除了外，還存在直軸電樞磁動勢。對氣隙磁

6、 場的影響稱為直軸電樞反應，當與勵磁磁動勢同方向時，起助磁作用；當與 勵磁磁動勢反方向時，起去磁作用。當電刷在幾何中性線上時，交軸電樞反應磁動勢的大小為1 T （極）2式中，Na 一線負荷（）；Da烏一一極距（mj）;2pN電樞圓周總導體數(shù)；電樞外徑（mm一一支路電流（A）當電刷從幾何中性線上移開機械角度時，B交直軸電樞磁動勢分別為 （20）（極）b 6 （極）式中，b產(chǎn)r Da 電刷在電樞表面移過的弧長（m）。 360電樞繞組感應電動勢 E是指正、負電刷間的電動勢，即一條支路的電動 勢。電磁轉(zhuǎn)距是指電樞電流和氣隙合成磁場相互作用產(chǎn)生的。感應電動勢和電 磁轉(zhuǎn)距公式是直流電動機的兩個重要的計算公

7、式 n（V）式中，每極磁通量；n 式一電機轉(zhuǎn)速；式一電樞電流；、式一與電機結(jié)構(gòu)有關的常數(shù)。其中Ce 型_pN Ct 9.55 Ce60a2 a直流電機的勵磁方式共有四種：他勵、并勵、串勵。復勵。電機端電流I、電樞電流、勵磁電流的關系如下表：不同勵磁方式電機各繞組之間的關系發(fā)電機電動機他勵匕無關匕無關并勵用勵復勵對于復勵電機，為串勵繞組電流，為弁勵繞組電流。對于發(fā)電機：EU與E同方向，與n反方向，將機械能轉(zhuǎn)化為電能；對于電 動機：E0 ） 一定，電源電壓下降，則空載電流 I0,鐵損耗。（減??；減?。?7、一臺2 A,400/100V的單相變壓器，低壓側(cè)加 100V,高壓側(cè)開路測得I0=2A; P

8、0=20Vy當高壓側(cè)加400V,低壓側(cè)開路，測得10, R。（0.5; 20）28、變壓器短路阻抗越大，其電壓變化率就，短路電流就。（大；?。?9、變壓器等效電路中的是對應于電抗，是表示電阻。 （主磁通的；鐵心損耗的等效）30、兩臺變壓器并聯(lián)運行，第一臺先達滿載，說明第一臺變壓器短路阻抗標么值比第二臺。（?。?1、三相變壓器的聯(lián)結(jié)組別不僅與繞組的和有關，而且還與三相繞組的有關。（繞向；首末端標記；聯(lián)結(jié)方式）32、變壓器空載運行時功率因數(shù)很低，這是由于。（空載時建立主、漏磁場所需無功遠大于供給鐵損耗和空載時銅損耗所需的有功功率）二、判斷下列說法是否正確：1 .變壓器的激磁阻抗隨外加電壓的增大而增

9、大。x2 .變壓器從空載到負載主磁通將隨負載電流的增加而變大。x3 .變壓器變比的定義是初級和次級繞組的負載電壓之比。x4 變壓器短路實驗常在高壓側(cè)進行，測取外加電壓為額定電壓時的電流。x5、變壓器次級電流折算到初級要除以變比k2 o X6、短路電壓越大，則變壓器隨負載變化時，輸出電壓電壓波動越大，且在變壓器故障短路情況下，短路電流較小。7、按國家標準，實驗測出的電阻值和電抗值應換算到基準工作溫度（75C）時的數(shù)值。X8、變壓器空載實驗時，Zm為了使測出的參數(shù)能符合變壓器的實際運行，I O應選取額定電壓時的數(shù)據(jù)來計算激磁阻抗。9、變壓器的空載損耗可近似看成鐵損耗，短路損耗可近似看成銅損耗。10

10、、變壓器帶感性負載時，輸出電壓有可能比空載電壓還高。x11、標么值是實際值與該物理量所選定的同單位基值之比的形式表示。12、變壓器次級電阻的標么值與次級電阻折算到初級后的的標么值具有不同的值x13、變壓器帶額定負載時變壓器的效率最高。x14、三相心式變壓器三相磁路長度不同，當外加三相對稱電壓時，三相激磁電流不完全對稱，中間鐵心柱的一相磁路較短，激磁電流較大。x15、繞組的同名端只決定于繞組的繞向，與繞組的首末端標志無關。16、聯(lián)接組號為4的變壓器次級繞組的線電動勢超前初級繞組的線電動勢120?X17、在三相變壓器中，總希望在初級或次級繞組中有一個接成三角形，以保證相電動勢接近正弦波，從而避免相

11、電動勢波形發(fā)生畸變。18、磁路彼此相關的三相組式變壓器如采用聯(lián)結(jié)會使相電動勢畸變成為尖頂波，可能危及繞組絕緣安全，故不允許采用聯(lián)結(jié)。X19、電流互感器不允許短路運行。X20、單相變壓器額定容量 2,原，副方額定電壓 U2220/110V,今在原方施以22V的直流電壓時，副方的電壓為 11V。 X21、儀用電壓互感器在工作時絕對不允許副方短路。22、變壓器中的磁通按正弦規(guī)律變化時，激磁電流波形也按正弦規(guī)律變化。X23、不論變壓器帶什么性質(zhì)的負載，其負載電壓總比空載電壓低。X24、變壓器低壓側(cè)電壓折算到高壓側(cè)時，低壓側(cè)電壓乘以變比 K25、一臺變壓器原邊電壓 U1不變，副邊接電阻性負載或接電感性負

12、載，如負載電流相等，則兩種情況下，副邊電壓也相等（ ）。（ F）26、變壓器在原邊外加額定電壓不變的條件下，副邊電流大，導致原邊電流也大，因此變壓器的主要磁通也大（）。（F）27、變壓器的漏抗是個常數(shù)，而其勵磁電抗卻隨磁路的飽和而減少（ ）。（ T）28、自耦變壓器由于存在傳導功率，因此其設計容量小于銘牌的額定容量（ ）。（ T）29、使用電壓互感器時其二次側(cè)不允許短路，而使用電流互感器時二次側(cè)則不允許開路（ ）。（ T）三、選擇題1、變壓器的空載損耗為：（B）短路損耗主要為銅耗A主要為銅耗B、主要為鐵耗C、全部為鐵耗D、全部為銅耗2、變壓器空載電流小的原因是：（A）A 、變壓器的勵磁阻抗大B

13、 、 一次繞組匝數(shù)多，電阻大 C 、 一次繞組漏抗大3、當一次側(cè)接額定電壓并維持不變時，變壓器由空載轉(zhuǎn)為滿載運行時，其主磁通將會（ C）A、增大 B 、 減小 C 、 基本不變4、一臺一次側(cè)額定電壓為220V 的單相變壓器，接220V 交流電源時，空載電流為1A;如果不慎錯誤地接到380V的交流電源，則空載電流為（C）A、1.727A; B 、 1.0A; C 、 大于 1.727A5、下列哪種形式的變壓器在電力系統(tǒng)中不宜采用（ D）A、接法的芯式變壓器；B 、接法的組式變壓器；C、接法的芯式變壓器；D 、接法的組式變壓器6、一臺三相變壓器，200121000/400V, A接法，當此變壓器額

14、定運行時，二次繞組中流過的電流值為（C）指的是相電流A 500A; B、288.7A; C、166.7A; D、115.5A。7、一臺變壓器設計的頻率為 50,現(xiàn)在將它接到 60的電網(wǎng)上運行，當額定電壓不變時，鐵心中的磁通將（C）A、增加；B 不變；C、減?。籇 為零不能運行。8、一臺變壓器在高壓側(cè)做空載實驗求得的參數(shù)與在低壓側(cè)做實驗求得的參數(shù)相比（A）A、 大/倍；B、 大K倍；C、 相同；D 小/倍；9、一臺變壓器原邊接在額定電壓的電源上，當副邊帶純電阻負載時，則從原邊 輸入的功率：只包含有功功率；只包含無功功率；既有有功功率，又有無功功率；為零。10、變壓器中，不考慮漏阻抗壓降和飽和的影

15、響，若原邊電壓不變，鐵心不變，而將匝數(shù)增加，則勵磁電流：匝數(shù)比與電流比成反比增加；減少；不變；基本不變。11、一臺變壓器在（）時效率最高。銅耗等于鐵耗B 二1；R常數(shù)；四、問答題1、電流互感器二次繞組為什么不許開路？電壓互感器二次繞組為什么不許短路？答：電流互感器正常運行時，相當于變壓器工作在短路狀態(tài)，一、二側(cè)磁動 勢處于平衡狀態(tài)，磁場很弱。若二次側(cè)開路，一次側(cè)電流完全用于勵磁，磁場 變得很強，將在二次側(cè)感應出很高的電壓，將絕緣擊穿，危及人身及設備安全。因此，電流互感器二次側(cè)不得開路。電壓互感器正常運行時，負載接電壓表，阻抗很大，接近于空載運行。若二次繞組短路，則變成短路運行，電流從空載電流變

16、成短路電流，一、二次側(cè)電流均變得很大，造成互感器繞組過熱而燒壞。2、為什么三相變壓器組不能采用聯(lián)結(jié)？而三相心式變壓器又可采用聯(lián)結(jié)？答：聯(lián)結(jié)的三相變壓器，一、二次繞組中都不能流通3 次諧波電流，勵磁電流基本接近正弦波。由于磁路飽和的原因，鐵心中主磁通基本為平頂波，其中含較強的 3 次諧波磁通。對于三相變壓器組，各相磁路彼此獨立， 3 次諧波磁通沿鐵心閉合。由于鐵心磁阻很小，故3 次諧波磁通較大，加上 3 次諧波磁通的頻率為基波頻率的 3 倍，所以，由它所感應的 3 次諧波相電動勢相當大，在數(shù)值上可達基波幅值的4560%，甚至更大，結(jié)果使相電動勢波形畸變，最大值升高很多，可能使繞組絕緣擊穿，故不能

17、采用聯(lián)結(jié)。對于三相心式變壓器，由于三相磁路彼此相關，三次諧波磁通又彼此同相位、同大小，不能沿鐵心閉合，只能借油、油箱壁等形成閉合。由于這些磁路的磁阻很大，故3 次諧波磁通很小，主磁通基本接近正弦波，因此可以采用聯(lián)結(jié)。但由于 3 次諧波磁通通過油箱壁閉合，引起附加渦流損耗，因此對容量較大、電壓較高的三相心式變壓器，也不宜采用聯(lián)結(jié)。3、變壓器并聯(lián)運行的最理想情況有那些？怎樣才能達到最理想的情況？答：變壓器并聯(lián)運行的最理想情況是（ 1）空載時并聯(lián)的變壓器之間無環(huán)流；（ 2）負載時能按照各臺變壓器的容量合理地分擔負載；（ 3）負載時各變壓器分擔的電流應為同相。為了達到上述并聯(lián)運行的理想情況，各臺變壓器

18、必須具備下列三個條件（ 1 ）各臺變壓器的一次側(cè)額定電壓和二次側(cè)額定電壓應分別相等。此時，各臺變壓器的一次側(cè)與二次側(cè)線電壓之比相等；(2)各臺變壓器的二次側(cè)線電壓對一次側(cè)線電壓的相位差相等，即各臺變壓器 應屬于相同的連接組；(3)各臺變壓器用標幺值表示的短路阻抗應相等，短路 電抗和短路電阻之比也應相等。4、為什么變壓器一、二次繞組電流與匝數(shù)成反比，只有在滿載或接近滿載時才成 立，空載時不成立？答：因為空載時，二次繞組的電流12等于零，因此不存在電流比的關系。因而滿載和接近滿載時，一、二次繞組的電流遠大于空載電流，在磁動勢平衡方程式 中，忽略空載電流才能得到 L。這一關系。I2 N1 K5、變壓

19、器空載運行時，原線圈加額定電壓，這時原線圈電阻ri很小，為什么空載電流I。不大？如將它接在同電壓(仍為額定值)的直流電源上，會如何？答：因為存在感應電動勢 Ei,根據(jù)電動勢方程：Ui Ei Ei IoriIo(rm jXm) jloXi IoiIoZm Io(ri jXi)可知，盡管ri很小，但由于勵磁阻抗 Zm很大，所以Io不大.如果接直流電 源，由于磁通恒定不變，繞組中不感應電動勢，即 Ei o , Ei o,因此電壓全部 降在電阻上，即有I Uri,因為口很小，所以電流很大。6、為什么變壓器的空載損耗可近似看成鐵損耗，而短路損耗可近似看成為銅損 耗？答 變壓器鐵損耗的大小決定于鐵心中磁通

20、密度的大小，銅損耗的大小決定 決定于繞組中電流的大小。變壓器空載和短路時，輸出功率都為零。輸入功率全部變?yōu)樽儔浩鞯膿p耗。即銅損耗與鐵損耗之和?？蛰d時，電源電壓為額定值，鐵心中磁通密度達到正常運行的數(shù)值，鐵損耗 也為正常運行時的數(shù)值。而此時二次繞組中的電流為零，沒有銅損耗，一次繞組中電流僅為勵磁電流，遠小于正常運行的數(shù)值，它產(chǎn)生的銅損耗相對于這時 的鐵損耗可以忽略不計，因而空載損耗可近似看成為鐵損耗。短路試驗時，輸入功率為短路損耗。此時一次、二次繞組電流均為額定值， 銅損耗也達到正常運行時的數(shù)值，而電壓大大低于額定電壓，鐵心中磁通密度 也大大低于正常運行時的數(shù)值，此時鐵損耗與銅損耗相比可忽略不計

21、。因此短 路損耗可近似看成銅損耗。7、電源頻率降低，其他各量不變，試分析變壓器鐵心飽和程度、勵磁電流、勵 磁電抗、漏抗的變化情況。答 據(jù)Ui 4.44 fN 1 m可知，當f降低時，m (Bm)增加，鐵心飽和程度增加， 勵磁電流增加，勵磁電抗減小。8、變壓器的原、副邊額定電壓都是如何定義的？答 原邊額定電壓是指規(guī)定加在一次側(cè)的電壓。副邊額定電壓是指當一次側(cè) 加上額定電壓時，二次側(cè)的開路電壓。五、計算題1、有一臺630、35/6.6、50的單相變壓器，空載實驗與穩(wěn)態(tài)短路實驗數(shù)據(jù) 如下所示：實驗名 稱電壓加 于電壓電流功率空載實 驗低壓側(cè)6.65.1A3.8短路實 驗高壓側(cè)2.2717.2 A9.

22、5求(1)歸算到高壓側(cè)的勵磁阻抗及短路阻抗；(2)假定R RZXiX2 ,繪出T型等效電路；(3)當?shù)蛪簜?cè)接負載Zl 57 j43.5時，利用T型等效電路求高壓側(cè)電流及其 功率因數(shù)。解：（1）勵磁阻抗Zm匹6600 1294Io 5.1勵磁電阻Rm上翌146 I2O 5.12勵磁電抗 Xm.Zm2Rm2.12942 14621285變壓比k Uw35 5.3U206.6歸算到高壓側(cè)_2_2 ZmKZm5.31294363482_2 XmKXm5.3128536095RmK2Rm5.321464100利用穩(wěn)態(tài)短路實驗數(shù)據(jù)計算可得：13232.2,1322 32.221281X1 X2 128 6

23、4211R1 R2 -Rk 32.2 16.1 22T型等效電路如圖所示：ZkRkXkUkIkPk-2Ik227017.2950017.22_ 2_ 2ZkRkIU1O(3)略。自己驗算2、一鐵心線圈，加上 12V直流電壓時，電流為 1A;加上110V交流電壓時，電流為2A,消耗的功率為 88皿求后一情況下線圈的銅損耗、鐵損耗和功率因數(shù)。解 本題目的是為了復習鐵心線圈電路中的功率關系由線圈加直流電壓時的電壓和電流值可求得線圈的電阻為12112由線圈加交流電壓時的數(shù)據(jù)求得交流鐵心線圈電路中的銅損耗、鐵損耗和功率因數(shù)分別為 _ 2_ _ 2一Pcu RI12 248WPFe P Pcu 88 48

24、 40WP 880.4UI 110 23、一交流鐵心線圈電路，線圈電壓U 380V,電流I 1A,功率因數(shù) cos 0.6,頻率f 50Hz,匝數(shù)8650。電阻R 0.4 ,漏電抗X 0.6 。求線圈 的電動勢和主磁通最大值。解 本題目的是為了復習交流鐵心線圈電路中的電磁關系。?選擇電壓為參考相量，即 U 380 0 ,電壓與電流的相位差arccos arc0.6 53.1由交流鐵心線圈電路的電動勢平衡方程求得?E U (R jX)I0380 0(0.4 j0.6) 153.1379 0.006 V由此求得E379-0.0002Wb4.44Nf4.44 8650 504、一單相變壓器,SN50

25、KVA ,U1N/U2N 10000/230V , SN50KVA , R1 40,Xi60 ,R2 0.02 ,X2 0.04, Rm 2400 , Xm 12000。當該變壓器作降壓變壓器向外供電時，二次電壓U2 215V , % 180A,功率因數(shù)2 0.8 (電感性)。試用基本方程式求該變壓器的I。、Ii和Ui。解 k UN10000 43.48U2N 230E2 U2Z2 I 2215 0222.23(0.02 j0.04) 18036.870.93 VE1kE243.48 222.23 0.93 9662.56 0.93 VI1E1zm9662.56 0.93 0.79 102.2

26、4 A2400 j12000(0.79102.2418036.8743.484.76136.96 AU1EiZiI1I 1N9662.56 0.93(40 j60) 4.76136.969998178.65 V5、一單相銅線變壓器,SN 20000KVA , U1N/U2N 127/11KV,/I2N 157.5/1818A, fN 50 Hz ,室溫 15 C。在低壓側(cè)做空載試驗，測得U111KV , I0 45.5A , Po 47KW ；在高壓側(cè)做短路試驗，測得 Us 9.24KV ,157.5A , Ps 129KW。設 R1 R2 ,Xi X20求折算至高壓側(cè)75C時的T形等效電路中

27、的各參數(shù)。解：（1）勵磁阻抗Zm11 103241.7645.5勵磁電阻與2I 047 10345.5222.7勵磁電抗Xm .Zm2Rm2,241.762 22.72240.69變壓比KU 1NU 2N127上7 11.5511歸算到高壓側(cè)Zm K2 Zm 11.552 241.76 32251.39 _2_2 Rm K Rm 11.5522.7 3028Xm K2 Xm 11.552 240.69 32110(2)利用穩(wěn)態(tài)短路實驗數(shù)據(jù)計算可得:ZsUsI1_39.24 10157.558.67RsPs-2 11_3129 10_2-157.525.2Xs. Zs2Rs258.672 5.2

28、258.44(3)折算至75 C ,則RsRXi234.5 75234.5 15R212 Rs5.2 6.451八 6.45 3.225211X2 -Xs 58.44 29.22 226、1 600/10 型三相鋁線變壓器，聯(lián)結(jié)。 Sn 1600KVA , U1N/U2N 10/0.4KV ,I1N/I2N 92.5/2312A。在低壓側(cè)做空載試驗，測得Uil 400V,丘104A,Po 3950W ;在高壓側(cè)做短路試驗，測得 Usl 600V,比92.5A, Ps 13300W。實驗時室溫為 20 C。求折算至高壓側(cè)75 C時的Rm、Xm、Zm和Rs、Xs、Zs。解：三相變壓器空載實驗和短路

29、實驗測得的電壓為線電壓，電流為線電流,功率為三相功率。在參數(shù)計算時，應用相電壓、相電流和每相功率。(1)勵磁阻抗r U1 U1L/ 3400 ccccZm1,2.223I O I 0L1.73 104勵磁電阻RmPO3950T2 0.1223I03 104勵磁電抗Xm Zm2 Rm2 2.2232 0.12222.22變壓比K U 1 Np U 1NU2Np U2N / .31043.25 0.4/1.73歸算到高壓側(cè)Zm K2 Zm 43.252_2_ 2Rm K Rm 43.25Xm K2 Xm 43.2522.2230.1222.224158.26228.214152.65（2）利用穩(wěn)態(tài)

30、短路實驗數(shù)據(jù)計算可得:UsT7Ps3I12.Zs2UsL600I1L/.392.5/1.7311.22PsPs 133003(Iil/.3)2Ii2l2一:2Rs11.22了 1.55 92.5221.5511.11（3）折算至75 C ,則RsXi234.5 75 1.55 1.89234.5 2011.11ZsR2X2,1.892 11.11211.277、三相變壓器額定容量為20 A,額定電壓為10/0.4 ,額定頻率為50,Y, y0聯(lián)結(jié)，高壓繞組匝數(shù)為33000試求：（1）變壓器高壓側(cè)和低壓側(cè)的額定電流；（2）高壓和低壓繞組的額定電壓；（3）繪出變壓器Y, y0的接線圖。解：（1） I1NS一 1.16A 3UinI 2N_SN_ 3U2N28.87A(2) Uinp5.774kVU 2NPU 2N,30.231kV8、判斷下列連接組別（連接組為5的連接組。）b（圖略，組別11）第二部分直流電機一、填空題：1、一臺他勵調(diào)速直流電動機，當勵磁電流減小時，將