景觀橋滿堂架專項方案(1)

1、象山縣南大河東側綠地景觀及南河路道路工程（寶海路至濱海大道）目 錄一、工程概況.1二、編制依據(jù).1三、施工部署.1四、施工計劃安排.3五、施工工藝.3六、滿堂支架、模板受力計算.7七、支架預壓.19八、支架拆除方案.21九、滿堂支架施工安全措施.22十、事故應急救援預案.24象山南大河東側綠地人行景觀橋滿堂支架專項施工方案一、工程概況本項目東側為象山南部新城行政中心辦公樓，西側為在建的南大河濱水綠帶，并西通天安路。建成后的人行景觀橋將為連接兩岸的重要紐帶。該人行橋橫跨象山縣南大河，三跨16+24+16m現(xiàn)澆箱梁，梁高1.1m，頂板寬4.0m、厚20cm，底板寬1.9m、厚20cm，橋面橫坡1.

2、5%，總長56m，預應力混凝土結構，箱梁砼強度等級為C50。橋臺采用樁接蓋梁式橋臺，0.8m鉆孔灌注樁基礎。橋墩采用變截面柱式橋墩，1.2 m鉆孔灌注樁基礎。滿堂架基礎位于粉質(zhì)粘土層、-1淤泥質(zhì)粉質(zhì)粘土層，土的力學性能較差。設計要求地基處理厚度110cm，采用60cm片石鋪砌，30cm厚碎石換填地基處理，20cmC20素砼澆筑面層。地基處理長度54m，寬度6m（橋寬各挑出1m）。河道部位（31.1m）滿堂架基礎處理后基礎面標高為±0.00m，河道兩側河岸部位（各11.45m）滿堂架基礎處理后基礎面標高為+1.8m。橋面標高最高部位+5.51m，最低部位標高+4.95m。河道部位滿堂架

3、架子凈高為4.1m4.26m，兩側河岸部位滿堂架架子凈高為1.9m2.19m。場地兩側地勢平坦，場地標高4.0m左右。二、編制依據(jù)象山南大河東人行景觀橋工程施工圖公路橋涵施工技術規(guī)范（JTG/T50-2011）城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)范（GJJ2-2008）建筑結構荷載規(guī)范GB 50009-2012建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術規(guī)范（JGJ 166-2008）鋼結構設計規(guī)范（GB500172011）木結構設計規(guī)范（GB500052003）三、施工部署3.1施工前準備工作3.1.1 橋下構施工已完成，經(jīng)監(jiān)理工程師檢驗合格，可進行現(xiàn)澆箱梁的施工。3.1.2認真閱讀圖紙，全面熟悉掌握有關施工圖

4、紙、設計變更、施工規(guī)范、設計要求、有關技術資料。3.1.3施工用電、用水、施工便道已通。3.1.3進場材料、設備已報驗。3.2 機械設備配置編號名 稱型 號單位數(shù)量備注1挖掘機PC200臺1場地平整2壓路機臺1場地平整3砼輸送泵 臺1砼輸送4砼攪拌運輸車10m3臺4砼運輸5汽車吊臺1吊裝6鋼筋加工設備套1鋼筋加工7電焊機臺4鋼筋焊機8真空壓漿設備套2預應力孔道壓漿9插入式振搗棒50臺4砼振搗 3.3 人員配置 1、投入本項工程主要人員情況序號姓 名崗 位職 責1徐曉明項目經(jīng)理全面負責各項工作2345892、勞動力各工種及人數(shù)安排見下表工種名稱數(shù)量（人）工種名稱數(shù)量（人）鋼筋工10架子工8木工8

5、電工1砼工8電焊工2吊車司機1四、施工計劃安排詳見現(xiàn)澆箱梁滿堂支架施工計劃橫道圖五、施工工藝5.1施工工藝流程支架地基處理工藝流程見圖1。支架立桿位置放樣安裝底托并調(diào)旋轉螺絲頂面在同一水平面上逐層拼裝立桿、橫桿安放頂托并按設計標高進行調(diào)整安放縱向方木、橫向方木、鋪設底模、側模、預壓支架預壓、標高調(diào)整 底、腹板鋼筋和預應力鋼絞線施工，立腹板模板底、腹板鋼筋和預應力鋼絞線驗收合格后泵送澆筑筑砼拆除腹板內(nèi)模，立頂板模板，施工頂板鋼筋和鋼絞線等澆筑頂板砼，養(yǎng)護至設計強度90%,且齡期超過7天后進行張拉和壓漿封錨施工拆模、落架(要求強度達到設計強度100%)圖1 碗扣式滿堂支架施工現(xiàn)澆箱梁工藝流程圖5.

6、2施工方案 5.2.1地基處理地基處理在圍堰施工后進行，圍堰施工詳見圍堰施工專項方案。地基處理長度54m，寬度6m（橋寬各挑出1m），處理厚度110cm。先用挖機將原地表層上淤泥土耕植土清除至設計標高，再采用60cm片石鋪砌，30cm厚碎石換填地基處理，20cmC20素砼澆筑面層。地基處理完后進行承載力試驗，地基承載力需達到要求，并須經(jīng)監(jiān)理工程師驗收合格。為了避免地基受水浸泡，在硬化地基左右設順橋向排水溝集水坑，排水溝根據(jù)現(xiàn)場情況做好導引渠道并設置好相應的排水縱坡，以利雨水及養(yǎng)護用水的迅速排除，確保地基基礎不受水的長期浸泡。臨時排水溝的外表面用3cm厚M7.5#砂漿進行噴灑抹面，防止雨水的沖刷

7、。 5.2.2測量放樣（1）、平面測量：首先在硬化地面測設出橋梁各跨的縱軸線和橋墩橫軸線，放出設計箱梁中心線。（2）、按支架平面布置圖及梁底高測設支架高度，搭設支架，采用測設四角點標高，拉線法調(diào)節(jié)支架頂托。（3）、支架底模鋪設后，測放箱梁中心及底模邊角位置和梁體橫斷面定位。（4）、底模標高=設計梁底+支架的變化+（前期施工誤差的調(diào)整量），來控制底模立模（底模立模標高計算及確定方式類同箱梁底板）。（5）、底模標高和線形調(diào)整結束，經(jīng)監(jiān)理檢查合格后，立側模和翼板底模，測設翼板的平面位置和底模標高。5.2.3支架結構滿堂支架各桿件為碗扣式多功能腳手架定型產(chǎn)品。支架結構形式如下：立桿順橋向間距為60cm

8、, 橫梁處加密為60cm；橫橋向間距為60cm，橫梁與腹板處加密為60cm；在高度方向步距60cm設置一排縱、橫向聯(lián)桿。每行每列網(wǎng)格結構豎向每層均設置至少一根斜桿。為確保支架的整體穩(wěn)定性，設置剪刀撐如下：在架體外側周邊及內(nèi)部（視情況），由底至頂設置連續(xù)豎向剪刀撐。剪刀撐的斜桿與地面的夾角保持在45°60°之間。在豎向剪刀撐頂部交點平面設置水平剪刀撐，水平剪刀撐的交點與豎向剪刀撐相對應。根據(jù)實際支架高度，水平剪刀撐設置一層。掃地桿的設置層設置水平剪刀撐。鋼管支架頂部設置可調(diào)頂托以調(diào)節(jié)底模高程。順橋向承重梁采用8槽鋼，間距與立桿對應。槽鋼上橫橋向鋪設6×9cm木方，間

9、距25cm，采用2440*1220*12mm高強度膠合板作為箱梁底模。滿堂支架具體構造見滿堂支架施工方案圖。5.2.3支架搭設（1）在地基處理好后，按照設計的構架尺寸定出腳手架立桿位置，并在橫橋向鋪設好長墊木（或采用槽鋼、鐵板），便可進行支架搭設，在墊木上放置可調(diào)底托座。支架搭設沿橋軸線對稱布置，高度通過底托調(diào)節(jié)，確保立桿底口在同一水平面。起步時注意按梅花型布置不同高度的立桿，使得相鄰立桿接縫不在同一水平面上。同時注意確保墊木與基礎接觸面密實無縫隙。（2）縱向從一端向加一端延伸，橫向從中間向兩邊，豎向自下而上按步架搭設，并逐層改變搭設方向，減小誤差積累。（3）注意合理布置安全設施如安全網(wǎng)、防護

10、欄桿、踢腳桿等。（4）支架搭設好后，測量放出幾個高程控制點，在頂端立桿上口安裝可調(diào)頂托，可調(diào)頂托是用來調(diào)整支架高度和拆除模板用的。（5）圓管安裝好后，在可調(diào)頂托上箱梁底板下方順橋向布置8承重梁。鋪設好后，然后在8槽鋼上箱梁底板下鋪設6×9cm的木方。底模鋪設好后就可進行支架預壓。5.2.4支架搭設技術要求為保證滿堂支架能夠滿足受力要求，在支架搭設過程和驗收中，應注意以下幾點：（1）檢查所有落地承重墊木是否全部墊實，且其軸線是否與支架在同一搭設軸線上；（2）立桿墊座與枕木面是否接觸良好，確保無松動或脫離情況；（3）立桿相鄰接頭應錯開布置在不同的步距和孔跨內(nèi)；（4）檢查全部節(jié)點的上插頭是

11、否敲緊；（5）剪刀撐是否按設計圖布置；掃地桿距地面的高度應小于或等于350mm；立桿上端包括可調(diào)螺桿伸出頂層水平桿的長度應不大于0.7m.（6）整架的垂直度應小于架高的1/500，且最大不超過100mm；（7）縱向直度應小于1/200L；（8）橫桿的水平度，即橫桿兩端的高度偏差應小于1/400L；（9）所有插頭必須敲緊；（10）每搭完一步腳手架后，必須按規(guī)定校正步距、縱距、橫距、立桿垂直度。（11）安全網(wǎng)在剪刀撐待設置完畢后設置，安全網(wǎng)應滿掛在外排桿件內(nèi)側橫桿下方，用鐵絲把網(wǎng)眼與桿件綁牢。（12）檢查所有承重方木是否與頂、底托座密貼，確保每片支架受力均勻。腳手架允許偏差項 目允許偏差（mm）立

12、桿垂直度H/1000，絕對值不大于100mm間距縱距 ±50橫距 ±20步距 ±20縱向水平桿高差一根桿的兩端 ±20同跨內(nèi)兩根 ±10六、滿堂支架、模板受力計算6.1參數(shù)信息本工程箱型梁頂板厚度為0.20m；底板厚度為0.20m；中腹板厚度為0.00m，腹板高度為0.70m。底面模板面板厚度為12.00mm，面板彈性模量為9000.00N/mm2，抗彎強度為12.00N/mm2，底模次楞方木截面寬度為60.00mm,截面高度為90.00mm。次楞方木間距箱室部位為250.00mm,中腹板部位為50.00mm。底模主楞方木截面寬度為60.00m

13、m,截面高度為90.00mm，主楞方木間距為400.00mm。恒荷載包括底面模板自重0.50kN/m2,鋼筋混凝土自重26.00kN/m3，箱室內(nèi)附加荷載5.00kN/m2?；詈奢d包括施工荷載2.50kN/m2，振搗混凝土荷載2.00kN/m2。鋼管支撐架參數(shù)：支撐鋼管類型48×3.0支撐架步距為0.60m。支撐架立桿中腹板部位橫向間距為600.00mm，縱向間距為600.00mm；支撐架立桿箱室部位橫向間距為600.00mm，縱向間距為600.00mm。鋼管立桿豎向變形計算參數(shù)：立桿實際豎向高度 H = 5.00m ；立桿實際工作長度內(nèi)街頭數(shù)量 n = 0 ；每個接頭處非彈性變形值

14、 det = 0.50mm；鋼管的計算溫度差 detT = 10.00度 ；立桿鋼材的線膨脹系數(shù) a = 1.20×10-5 。6.2荷載計算1.恒荷載標準值（荷載分項系數(shù) YG = 1.2）模板自重:在驗算底模面板、主次楞方面和鋼管支撐體系時取 q1 = 0.50kN/m2；腹板部位新澆筑鋼筋混凝土自重標準值：q2 = 0.70×26.00=18.20kN/m2；箱室部位新澆筑鋼筋混凝土自重標準值 q3 = 0.40×26.00=10.40kN/m2；箱室內(nèi)模及支架的重量取 q4 = 5.00kN/m2。2.活荷載標準值（荷載分項系數(shù) YQ = 1.4）施工人員

15、和設備荷載標準值：q5 = 2.50kN/m2；振搗混凝土對面板產(chǎn)生垂直荷載：q6 = 2.00kN/m2。6.3底面模板面板計算底模面板為受彎結構，需要驗算其強度、剛度和抗剪。模板面板按三跨連續(xù)梁計算。1.箱室部位底模面板驗算荷載設計值 q = 1.2×(q1+q3+q4)×0.40+1.4×(q5+q6)×0.40=10.15kN/m面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為： I = 40.00×1.203/12 = 5.76cm4 W = 40.00×1.202/6 = 9.60cm3(1)底模面板強度驗算 f = M /

16、 W < f M = 0.100ql2經(jīng)過計算可得 M=63.45N.m面板強度計算值 f=6.61N/mm2箱室部位面板的強度驗算 f < f = 12.00N/mm2，滿足要求！(2)底模面板剛度驗算 v = 0.677ql4/100EI < v = l/250經(jīng)過計算可得 v = 0.52mm 箱室部位面板的最大撓度 v < v= 1.000,滿足剛度要求!(3)底模面板抗剪驗算 T = 3Q/2bh < T經(jīng)過計算最大剪力 Q = 1522.80N則截面抗剪強度計算值 T = 0.48N/mm2截面抗剪強度設計值 T = 1.60N/mm2底模面板抗剪強度

17、驗算 T<T，滿足抗剪要求！2.腹板部位底模面板驗算荷載設計值 q = 1.2×(q1+q2)×0.40+1.4×(q5+q6)×0.40=11.50kN/m面板的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為： I = 40.00×1.203/12 = 5.76cm4 W = 40.00×1.202/6 = 9.60cm3(1)底模面板強度驗算 f = M / W < f M = 0.100ql2經(jīng)過計算可得 M=2.87N.m面板強度計算值 f=0.30N/mm2腹板部位面板的強度驗算 f < f = 12.00N/m

18、m2，滿足要求！(2)底模面板剛度驗算 v = 0.677ql4/100EI < v = l/250經(jīng)過計算可得 v = 0.00mm腹板部位面板的最大撓度 v < v = 0.200mm，滿足剛度要求！(3)底模面板抗剪驗算 T = 3Q/2bh < T經(jīng)過計算最大剪力 Q = 344.88N則截面抗剪強度計算值 T = 0.11N/mm2截面抗剪強度設計值 T = 1.60N/mm2腹板部位抗剪強度驗算 T<T，滿足抗剪要求！6.4底面模板次楞方木計算1.底面次楞方木檢算力學模型：以次楞方木為梁體，以主楞方木為支座，底模次楞方木檢算力學模型為三跨連續(xù)梁計算。以下按箱

19、室部位和腹板部位分別驗算：1.箱室部位底模次楞驗算荷載設計值 q = 1.2×(q1+q3+q4)×0.25+1.4×(q5+q6)×0.25=6.35kN/m次楞的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為： I = 6.00×9.003/12 = 364.50cm4 W = 6.00×9.002/6 = 81.00cm3(1)次楞強度驗算 f = M / W < f M = 0.100ql2經(jīng)過計算可得 M=101.52N.m次楞強度計算值 f=1.25N/mm2箱室部位次楞的強度驗算 f < f=12.00N/mm2，

20、滿足要求！(2)次楞剛度驗算 跨中最大撓度 v = 0.677ql4/100EI < v = l/250經(jīng)過計算可得 v = 0.034mm箱室部位次楞的最大撓度 v < v=1.600mm，滿足剛度要求！(3)底模次楞方木的抗剪驗算 T = 3Q/2bh < T經(jīng)過計算最大剪力 Q = 1522.80N則截面抗剪強度計算值 T = 0.42N/mm2截面抗剪強度設計值 T = 1.60N/mm2抗剪強度驗算 T<T，滿足抗剪施工要求！2.腹板部位底模次楞方木驗算荷載設計值 q = 1.2×(q1+q2)×0.05+1.4×(q5+q6)&

21、#215;0.05=1.44kN/m次楞方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為： I = 6.00×9.003/12 = 364.50cm4 W = 6.00×9.002/6 = 81.00cm3(1)底模次楞強度驗算 f = M / W < f M = 0.100ql2經(jīng)過計算可得 M=22.99N.m次楞強度計算值 f=0.28N/mm2腹板部位次楞的強度驗算 f < f=12.00N/mm2，滿足要求！(2)底模次楞方木剛度驗算 跨中最大撓度 v = 0.677ql4/100EI < v = l/250經(jīng)過計算可得 v = 0.008mm腹板

22、部位次楞的最大撓度 v < v=1.600mm，滿足剛度要求！(3)底模次楞抗剪驗算 T = 3Q/2bh < T經(jīng)過計算最大剪力 Q = 344.88kN則截面抗剪強度計算值 T = 0.10N/mm2截面抗剪強度設計值 T = 1.60N/mm2腹板部位次楞方木抗剪強度驗算 T<T，滿足抗剪要求！65.底面模板主楞方木計算1.底面主楞方木檢算力學模型：根據(jù)主楞方木和現(xiàn)澆支架的平面布置方式，腹板部位取1800.00cm(平行梁截面)×600.00cm(垂直梁截面)主楞承壓面積作為檢算單元；箱室部位取1800.00cm(平行梁截面)×600.00cm(垂直

23、梁截面)主楞承壓面積作為檢算單元。以主楞方木為梁體，以扣件鋼管現(xiàn)澆支架的立桿為支座，主楞方木檢算力學模型為三跨連續(xù)梁計算，作用在主楞上的荷載為集中荷載。以下按箱室部位和腹板部位分別驗算：1.箱室部位底模主楞方木驗算荷載設計值 q = 1.2×(q1+q3+q4)×0.60+1.4×(q5+q6)×0.60=15.23kN/m主楞的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為： I = 6.00×9.003/12 = 364.50cm4 W = 6.00×9.002/6 = 81.00cm3(1)主楞強度驗算 f = M / W <

24、f M = 0.100ql2經(jīng)過計算可得 M=548.21N.m主楞強度計算值 f=6.77N/mm2箱室部位主楞的強度驗算 f < f=12.00N/mm2，滿足要求！(2)主楞剛度驗算 跨中最大撓度 v = 0.677ql4/100EI < v = l/250經(jīng)過計算可得 v = 0.272mm箱室部位主楞的最大撓度 v < v=2.400mm，滿足剛度要求！(3)底模主楞方木的抗剪驗算 T = 3Q/2bh < T經(jīng)過計算最大剪力 Q = 3654.72N則截面抗剪強度計算值 T = 1.02N/mm2截面抗剪強度設計值 T = 1.60kN箱室部位主楞方木抗剪強

25、度驗算 T<T，滿足抗剪施工要求！2.腹板部位底模主楞方木驗算荷載設計值 q = 1.2×(q1+q2)×0.60+1.4×(q5+q6)×0.60=17.24kN/m主楞方木的截面慣性矩 I 和截面抵抗矩 W 分別為： I = 6.00×9.003/12 = 364.50cm4 W = 6.00×9.002/6 = 81.00cm3(1)底模主楞強度驗算 f = M / W < f M = 0.100ql2經(jīng)過計算可得 M=620.78N.m主楞強度計算值 f=7.66N/mm2腹板部位主楞的強度驗算 f < f=

26、12.00N/mm2，滿足要求！(2)底模主楞方木剛度驗算 跨中最大撓度 v = 0.677ql4/100EI < v = l/250經(jīng)過計算可得 v = 0.308mm腹板部位主楞的最大撓度 v < v=2.400mm，滿足剛度要求！(3)底模主楞抗剪驗算 T = 3Q/2bh < T經(jīng)過計算最大剪力 Q = 4138.56N則截面抗剪強度計算值 T = 1.15N/mm2截面抗剪強度設計值 T = 1.60N/mm2腹板部位主楞方木抗剪強度驗算 T<T，滿足抗剪要求！6.6立桿穩(wěn)定性計算荷載標準值作用于模板支架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。1.靜荷載標準值包括以

27、下內(nèi)容：(1)腳手架鋼管的自重(kN)： 箱室部位 NG1 = 0.149×5.000=0.745kN 腹板部位 NG1 = 0.149×5.000=0.745kN鋼管的自重計算參照扣件式規(guī)范附錄A 雙排架自重標準值，設計人員可根據(jù)情況修改。(2)模板的自重(kN)： 箱室部位 NG2 = 0.500×0.600×0.600=0.180kN 腹板部位 NG2 = 0.500×0.600×0.600=0.180kN(3)鋼筋混凝土自重(kN)： 箱室 NG3 = 10.400×0.600×0.600=3.744kN

28、腹板 NG3 = 18.200×0.600×0.600=6.552kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值: 箱室部位(包括箱室內(nèi)附加荷載) NG = (NG1+NG2+NG3+NG4) = 6.469kN。 腹板部位 NG = (NG1+NG2+NG3) = 7.477kN。2.活荷載為施工荷載標準值與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載。經(jīng)計算得到，活荷載標準值： 箱室處 NQ = (2.500+2.000)×0.600×0.600=1.620kN 腹板處 NQ = (2.500+2.000)×0.600×0.600=1.620kN3.不考慮風荷載時,立桿

29、的軸向壓力設計值計算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ6.7支撐鋼管立桿穩(wěn)定性驗算(一) 箱室部位：不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 10.03kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 206.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=0.60m； l0 計算長度，取0.600+2×0.300=1.200m； 由長細比，為12

30、00/16=75； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.749；經(jīng)計算得到=10030/(0.749×424)=31.596N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=5×1.4Wklal0/16其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.7×0.200×1.200×0.050=0.300kN/m2 h 立桿

31、的步距，0.60m； la 立桿迎風面的間距，0.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；風荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=5×1.4×0.050×0.600×1.200/16=0.016kN.m；風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=1.4×0.050×0.600×1.200×1.200/8 - 0.016×1.200/4 = 0.003kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw= 1.2×6.469+0.9×1.4×1.620=9.803kN

32、經(jīng)計算得到=9803/(0.749×424)+3000/4491=31.454N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 風荷載作用下的內(nèi)力計算架體中每個節(jié)點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.050×0.600×0.600=0.018kN節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 wv=0.600/0.600×0.018=0.018kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 ws=(0.600×0.600+0.600×0.600)1/2/0.600×0.018=0.026kN支撐架的步數(shù) n=8節(jié)點集中荷載w在立桿中

33、產(chǎn)生的內(nèi)力和為0.026+(8.000-1)×0.026=0.205kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為8.000×0.018=0.145kN架體自重為0.745kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于架體自重,滿足要求!(二) 腹板部位：不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 其中 N 立桿的軸心壓力設計值，N = 11.24kN i 計算立桿的截面回轉半徑，i=1.60cm； A 立桿凈截面面積，A=4.239cm2； W 立桿凈截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 鋼管立桿抗壓強度設計值，f = 206.00N/mm2； a 立桿上端伸出頂層橫桿中心

34、線至模板支撐點的長度，a=0.30m； h 最大步距，h=0.60m； l0 計算長度，取0.600+2×0.300=1.200m； 由長細比，為1200/16=75； 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比 l0/i 查表得到0.749；經(jīng)計算得到=11240/(0.749×424)=35.406N/mm2；不考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW計算公式 MW=1.4Wklal02/8-Prl0/4風荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr計算公式 Pr=5×1.4Wklal

35、0/16其中 Wk 風荷載標準值(kN/m2)； Wk=0.7×0.200×1.200×0.050=0.300kN/m2 h 立桿的步距，0.60m； la 立桿迎風面的間距，0.60m； lb 與迎風面垂直方向的立桿間距，0.60m；風荷載產(chǎn)生的內(nèi)外排立桿間橫桿的支撐力 Pr=5×1.4×0.050×0.600×1.200/16=0.016kN.m；風荷載產(chǎn)生的彎矩 Mw=1.4×0.050×0.600×1.200×1.200/8 - 0.016×1.200/4 = 0.0

36、03kN.m； Nw 考慮風荷載時，立桿的軸心壓力最大值； Nw= 1.2×7.477+0.9×1.4×1.620=11.013kN經(jīng)計算得到=11013/(0.749×424)+3000/4491=35.264N/mm2；考慮風荷載時立桿的穩(wěn)定性計算 < f,滿足要求! 風荷載作用下的內(nèi)力計算架體中每個節(jié)點的風荷載轉化的集中荷載 w =0.050×0.600×0.600=0.018kN節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 wv=0.600/0.600×0.018=0.018kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力 ws=(0

37、.600×0.600+0.600×0.600)1/2/0.600×0.018=0.026kN支撐架的步數(shù) n=8節(jié)點集中荷載w在立桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為0.026+(8.000-1)×0.026=0.205kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和為8.000×0.018=0.145kN架體自重為0.745kN節(jié)點集中荷載w在斜桿中產(chǎn)生的內(nèi)力和小于架體自重,滿足要求!6.8支撐鋼管立桿豎向變形計算 1.技術參數(shù)立桿實際豎向高度 H = 5.00m；立桿實際工作長度內(nèi)接頭數(shù)量 n = 0；每個接頭處非彈性變形值 det = 0.50mm；鋼管的計算溫度差

38、 detT = 10.00度；立桿鋼材的線膨脹系數(shù) a = 1.20×10-5； 2.腹板部位立桿變形計算荷載組合作用下立桿軸向力 Q = 10030.20N；立桿彈性壓縮變形 t1 = QH/EA = 0.574mm；立桿接頭處非彈性變形 t2 = n×det = 0.000mm；溫度差產(chǎn)生變形 t3 = H×a×detT = 0.600mm；立桿總變形為 t = t1 + t2 + t3 = 1.174mm；t < t=H/1000=5.000mm, 立桿軸向變形滿足施工要求！ 3.箱室部位立桿變形計算荷載組合作用下立桿軸向力 Q = 1123

39、9.80N；立桿彈性壓縮變形 t1 = QH/EA = 0.644mm；立桿接頭處非彈性變形 t2 = n×det = 0.000mm；溫度差產(chǎn)生變形 t3 = H×a×detT = 0.600mm；立桿總變形為 t = t1 + t2 + t3 = 1.244mm；t < t=H/1000=5.000mm, 立桿軸向變形滿足施工要求！6.9基礎承載力計算立桿基礎底面的平均壓力應滿足下式的要求 p fg其中 p 立桿基礎底面的平均壓力 (kN/m2)，p = N/A；箱室處 p = 40.12, 腹板處 p = 44.96 N 上部結構傳至基礎頂面的軸向力設

40、計值 (kN)；箱室處 N = 10.03, 腹板處 N = 11.24 A 基礎底面面積 (m2)；A = 0.25 fg 地基承載力設計值 (kN/m2)；fg = 105.00地基承載力設計值應按下式計算 fg = kc × fgk其中 kc 腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)；kc = 1.00 fgk 地基承載力標準值；fgk = 105.00箱室處地基承載力的計算滿足要求!腹板處地基承載力的計算滿足要求!變截面箱梁模板和支撐體系計算滿足要求！七、支架預壓7.1預壓目的為保證施工安全、提高現(xiàn)澆梁質(zhì)量，在箱梁支架搭設完畢，箱梁底模鋪好后，對支架進行預壓。預壓的目的是驗證支架設計計算及搭

41、設的正確性和支架結構的可靠性，消除基礎不均勻沉降，消除支架及地基的非彈性變形，確定支架的彈性變形值。7.2預壓方案（1）工藝流程測量加載后標高砂袋分級加載測量支架初始標高支架檢查、鋪底模 卸載測量卸載后標高數(shù)據(jù)分析、支架標高調(diào)整（2）預壓荷載 預壓荷載為箱梁和模板重量荷載的110%。箱梁鋼筋砼預壓總重：300t*1.1=330t預壓采用袋裝砂子預壓，每袋裝砂最重1.5t, 加載中砂袋碼放根據(jù)梁體重量分布情況，用吊車均勻堆碼砂袋，人工配合擺放。加載順序為從跨中向支座依次進行，避免造成支架偏心受壓。由技術人員現(xiàn)場控制加載重量和加載位置，避免出現(xiàn)過大誤差而影響觀測結果。（3）采取分次分級進行預壓。第

42、一次按30%的荷載預壓，觀測24小時；第二次按70%荷載預壓，觀測24小時；第三次按100%荷載預壓，觀測48小時。加載時要專人清點、記錄、檢查堆載高度。（4）沉降觀測：加載前布設好觀測點，觀測點的布設應上下對應，縱向在跨中、兩1/4斷面及兩墩位處（縱向離墩柱中心1米位置）共5個斷面，橫向主要在腹板位置設置測點，可設置57個點，分別設在翼板邊緣、底板邊緣（兩側腹板位置）、底板中間（或中間腹板位置）；豎向在支架底部及支架頂部共2個斷面，每天定時觀測，派專人用同一臺儀器分早8:00，中12:00，晚16:00三次觀測，取平均值作為觀測結果，記錄詳細、清楚，并繪制測點布置圖，根據(jù)觀測值繪制沉降動態(tài)圖

43、進行分析，直至標高變化趨于平穩(wěn)，一般認為連續(xù)三天沉降值不超過3mm，即沉降已穩(wěn)定。并分析數(shù)據(jù)，確定支架的非彈性變形值，及支架的強度、剛度、穩(wěn)定性等指標是否符合設計要求，如發(fā)生支架變形量超出設計值或變形異常，則應立即采取卸載等措施進行處理，確保施工安全。預壓時間一般不少于7天。測量方法1）基礎頂面、支架底面和頂面設置測點，測出加載前各測點的高程值，然后在每次加載、卸載時測量各測點的高程，根據(jù)測得數(shù)據(jù)進行列表，分出各對應情況下的數(shù)值并和理論計算值進行對照、分析，找出規(guī)律，為支架標高即立模標高的調(diào)整提供基礎資料，并據(jù)之進行適當調(diào)整。預設反拱2）對于預應力鋼筋混凝土連續(xù)箱梁，考慮到張拉時起拱及設計文件

44、要求，不設預拱度。但需根據(jù)觀測結果考慮彈性變形調(diào)整底模標高。（5）支架調(diào)整架體預壓前，支架按照計算標高調(diào)整，確保支架各桿件均勻受力。預壓后架體在預壓荷載作用下基本消除了地基塑性變形和支架豎向各桿件的間隙即非彈性變形，并通過預壓得出支架彈性變形值。根據(jù)以上實測的支架變形值，結合設計標高，確定和調(diào)整梁底標高。梁底立模標高=設計梁底標高+支架彈性變形值+（±前期施工誤差的調(diào)整量）。（6）安全注意事項1）所有工作人員必須戴安全帽2）設立安全禁區(qū)，預壓時嚴禁無關人員進入預壓區(qū)。3）壓重試驗總負責人由作業(yè)隊隊長擔任，現(xiàn)場預壓人員及機具由負責人統(tǒng)一指揮。4）加載和卸載均要逐步均勻進行。5）發(fā)現(xiàn)異常

45、情況，應立即停止作業(yè)；經(jīng)檢查分析方可繼續(xù)進行。6）預壓前仔細作好安全技術交底工作，使所有參加預壓人員嚴格按規(guī)程進行操作，確保預壓過程安全。7）特別注意事項支架預壓施工時應準備好防水油布，及時覆蓋，避免雨水直接澆淋，增加砂袋重量超出支架荷載承載范圍引起事故。八. 支架拆除方案8.1拆架時間現(xiàn)澆筑箱梁支架何時可拆除，應按施工設計圖的要求：結構物現(xiàn)澆砼強度達設計要求100%；結構物有關的預應力工程施工完成；經(jīng)過單位工程負責人、質(zhì)量自檢人員和監(jiān)理工程師的檢查驗證，確認不再需要支架時，并由監(jiān)理工程師批準確認，方可拆除施工支架。8.2拆除順序拆架程序應遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先松頂托，使底梁板、翼

46、緣板底模與梁體分離。拆架時一定要先拆箱梁翼板后底板或先外伸梁后主梁，并必須從跨中對稱往兩邊拆。支架拆除宜分兩階段進行，先從跨中對稱往兩端松一次支架，再對稱從跨中往兩端拆，而且在整個拆架過程中必須有技術人員跟班指揮與檢查，以防拆架產(chǎn)生過大的的瞬時荷載引起不應有的施工裂縫，多跨連續(xù)梁應同時從跨中對稱拆架。8.3支架拆除的安全技術措施1、拆架前，全面檢查待拆支架，根據(jù)檢查結果，擬訂作業(yè)計劃，進行技術交底后才準備工作。2、拆除現(xiàn)場必須設警戒區(qū)域，張掛醒目的警戒標志。警戒區(qū)域內(nèi)嚴禁非操作人員通行或在支架3、如遇強風、雨、雪等特殊氣候，不應進行支架的拆除。夜間實施拆除作業(yè)，應具備良好的照明設備。4、拆除支

47、架前，班組成員要明確分工，統(tǒng)一指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望和開玩笑，工具不用時要放入工具袋內(nèi)。5、正確穿戴好個人防護用品，腳應穿軟底鞋。拆除挑架等危險部位要掛安全帶。6、所有高處作業(yè)人員，應嚴格按高處作業(yè)規(guī)定執(zhí)行和遵守安全紀律，拆除工藝要求。7、拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除步層內(nèi)留的材料、物件及垃圾塊。所有清理物應安全輸送至地面，嚴禁高處拋擲。8、架體拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設施等各類障礙物、地錨、纜風繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。9、拆架時應劃分作業(yè)區(qū)，周圍設繩綁圍欄或豎立警戒

48、標志，地面應設專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。10、拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應，動作協(xié)調(diào)，當解開與另一人有關的結扣時，應先通知對方，以防墜落。11、所有模板、步板拆除，應自外向里豎立、搬運，防止自里向外翻起后，板面垃圾物件直接從高處墜落傷人。 12、在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應將拆除情況交代清楚后方可離開。13、每天拆架下班時，不應留下隱患部位。14、拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。15、所有桿件和扣件在拆除時應分離，不準在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。16、所有的腳手板應自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。17、拆下的零配件要裝入容器內(nèi)，用吊籃吊下

49、；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴禁從離空拋擲。九、支架施工安全措施9.1支架使用規(guī)定1）嚴禁上架人員在架面上奔跑、退行；2）嚴禁在架上戲鬧或坐在欄桿上等不安全處休息；3）嚴禁攀援腳手架上下，發(fā)現(xiàn)異常情況時，架上人員應立即撤離；4）腳手架上垃圾應及時清除，以減輕自重。5）腳手架使用中應定期檢查下列項目：a扣件螺栓是否松動；b立桿的沉降與垂直度的偏差是否符合要求；c安全防護措施是否符合要求；d是否超載。9.2拆除規(guī)定1)拆除順序：護欄腳手板剪刀撐橫桿立桿；2）拆除前應先拆除腳手架上雜物及地面障礙物；3）拆除作業(yè)必須由上而下逐層拆除，嚴禁上下同時作業(yè)；4）拆除過程中，凡已松開連接的桿、配件應及時

50、拆除運走，避免誤扶、誤靠；5）拆下的桿件應以安全方式吊走或運出，嚴禁向下拋擲。9.3支架安全措施1）禁止任意改變構架結構及其尺寸；2）禁止架體傾斜或連接點松馳；3）禁止不按規(guī)定的程序和要求進行搭設和拆除作業(yè)；4）搭拆作業(yè)中應采取安全防護措施，設置防護和使用防護用品；5）禁止隨意增加上架的人員和材料，引起超載；6）禁止在架面上任意采取加高措施，增加荷載或加高部分無可靠固定，防護設施也未相應加高；7）不得將模板支架、纜風繩、泵送混凝土輸送管等固定在腳手架上，嚴禁懸掛起重設備；8）不得在架上搬運重物；9）不得在六級以上大風、雷雨和雪天下繼續(xù)施工；10）支架長期擱置以后未作檢查的情況下不得重新使用；1

51、1）在支架上進行電氣焊作業(yè)時，必須有防火措施和專人看守；12）搭拆支架時，地面應設圍欄和警示標志，并派專人看守，嚴禁非操作人員入內(nèi)；13）支架搭拆時應制止和杜絕違章指揮、違章作業(yè)；14）拆下的桿件以安全方式運下，集中堆碼整齊。9.4支架的防電、避雷措施9.4.1防電措施1)鋼管腳手架在架設的使用期間要嚴防與帶電體接觸，否則應在架設和使用期間應斷電或拆除電源，如不能拆除，應采取可靠的絕緣措施。2)鋼管腳手架應作接地處理，每隔25m左右設一接地極，接地極入土深度為22.5m。3)夜間施工照明線通過鋼管時，電線應與鋼管隔離，有條件時應使用低壓照明。9.4.2避雷措施1）避雷針：設在架體四角的鋼管腳手

52、立桿上，高度不小于1m，可采用直徑為2532mm，壁厚不小于3mm的鍍鋅鋼管。2）接地極：按腳手架連續(xù)長度不超過50m設置一處，埋入地下最高點應在地面以下不淺于50cm，埋接地極時，應將新填土夯實，接地極不得埋在干燥土層中。垂直接地極可用長度為1.52.5m，直徑為2550mm的鋼管，壁厚不小于2.5mm。3）接地線：優(yōu)先采用直徑8mm以上的圓鋼或厚度不小于4mm的扁鋼，接地線之間采用搭接焊或螺栓連接，搭接長度5d，應保證接觸可靠。接地線與接地極的連接宜采用焊接，焊接點長度應為接地線直徑的6倍或扁鋼寬度的2倍以上。4）接地線裝置宜布置在人們不易走到的地方，同時應注意與其它金屬物體或電纜之間保持

53、一定的距離。5）接地裝置安設完畢后應及時用電阻表測定是否符合要求。6）雷雨天氣，鋼管腳手架上的操作人員應立即離開。9.5鋼管腳手架的維護與管理1）支架使用完畢后要及時回收構件、零件，并分類堆放，堆放地點要求場地平坦，排水良好，下設支墊。宜堆放在室內(nèi)，露天堆放應加以覆蓋。2）鋼管要定期防腐，外壁宜每半年涂刷防銹漆一度，內(nèi)壁宜每24年涂刷防銹漆，每次涂刷兩道。3）扣件及螺栓應在每次使用后用煤油洗滌并涂機油防銹。4）長鋼管搬運時應有防彎曲措施。5）建立健全管理制度，加強管理，按誰維護，誰管理的原則，減少丟失和損耗。6）腳手架搭設人員必須是經(jīng)過按現(xiàn)行國家標準特種作業(yè)人員安全技術考核管理規(guī)則（GB5036）考核合格的專業(yè)架子工。上崗人員應定期體檢，合格者方可持證上崗。7）搭設腳手架人員必須戴安全帽、系安全帶、穿防滑鞋。 十、事故應急預案為了有效預防，及時控制控制和消除施工過程中緊急突發(fā)災情的危害，保障施工人員的健康和生命安全，維護正常的施工生產(chǎn)秩序，保障工程進度。根據(jù)本橋滿堂支架的特點，為應對可能發(fā)生的災情事件，制定安全救援應急預案和措施。1）成立應急工作