裝載機反轉(zhuǎn)連桿機構(gòu)工作裝置的設(shè)計全套圖紙

1、設(shè)計題目：ZL40裝載機反轉(zhuǎn)連桿機構(gòu)工作裝置的設(shè)計設(shè) 計 者：學(xué)校名稱： 班 級： 指導(dǎo)老師： 目 錄一、 課程設(shè)計題目-1二、 鏟斗設(shè)計-21、 鏟斗的構(gòu)造-32、 鏟斗的斷面形狀和基本參數(shù)-43、 斗容計算-7三、動 臂 設(shè) 計-8 1、動臂長度-8 2、動臂鉸點的確定-9四、反轉(zhuǎn)斗四連桿機構(gòu)設(shè)計-101、斗四連桿設(shè)計-112、運動學(xué)和動力學(xué)分析-122、程序代碼-163、程序運行結(jié)果-175、ZL40裝載機參數(shù)-20 6、轉(zhuǎn)斗缸四連桿設(shè)計-20五、 心 得 體 會-21六、 參 考 文 獻-21ZL40裝載機反轉(zhuǎn)連桿機構(gòu)工作裝置的設(shè)計1 裝載機工作裝置介紹 裝載機的工作裝置是由鏟斗、升降

2、動臂的液壓缸、連桿機構(gòu)組成，用以完成鏟掘、裝載作業(yè)。對中小型裝載機，一般還常配有可以更換的工作裝置，以適應(yīng)多種作業(yè)的需要。 裝載機工作裝置應(yīng)滿足如下要求： 1.鏟斗的運動軌跡符合作業(yè)要求，即要滿足鏟掘、裝載的要求；2.要滿足卸載高度和卸載距離的要求，并保證動臂在任何位置都能卸凈鏟斗中的物料；3.在滿足作業(yè)要求的前提下，工作裝置結(jié)構(gòu)簡單，自重輕、受力合理、強度高； 4.保證駕駛員具有良好的工作條件，確保工作安全，視野良好，操作簡單和維修方便。 原始的裝載機工作裝置如圖11所示，鏟斗與動臂固定，若轉(zhuǎn)斗液壓缸不動，當(dāng)動臂提升時，鏟斗和動臂一起繞著定點轉(zhuǎn)動，斗的傾角隨著動臂轉(zhuǎn)角的增大而增大，使斗中物料

3、撒落，為使物料不撒落，要求動臂舉升時，鏟斗應(yīng)相對動臂向前傾，以補償鏟斗隨動臂轉(zhuǎn)動所引起的后傾，實現(xiàn)鏟斗接近平移運動。這樣的運動通常是由連桿機構(gòu)來實現(xiàn)。 圖12所示，為一個由機架、動臂拉桿和框架（斗）組成的工作裝置連桿機構(gòu)，動臂和拉桿的一端與車架鉸接，另一端則與框架鉸接。斗和斗液壓缸固定在框架上。動臂舉升時，動臂與機架的夾角改變，引起框架和動臂的夾角ß改變，由于斗裝在框架上，故斗相對于動臂產(chǎn)生了轉(zhuǎn)動。動臂舉升時，斗在空間的運動，可以為斗跟隨動臂一起繞定點轉(zhuǎn)動的牽連運動和相對動臂轉(zhuǎn)動的相對運動的合成。 若動臂轉(zhuǎn)角（即斗的牽連運動），通過連桿機構(gòu)使框架（斗）相對于動臂轉(zhuǎn)動ß（斗的

4、相對運動），則斗在空間的實際轉(zhuǎn)角為： =+ß若-ß，則0，即使動臂在舉升時，斗在空間基本上無轉(zhuǎn)角變化。2 鏟斗的設(shè)計2.1 鏟斗的介紹鏟斗是鏟裝物料的工具，它的斗型與結(jié)構(gòu)是否合理，直接影響裝載機的生產(chǎn)率，在設(shè)計工作裝置連桿之前，首先要確定鏟斗的幾何形狀和尺寸，因為它與連桿機構(gòu)的設(shè)計有密切的關(guān)系。設(shè)計鏟斗首先要具有合理的斗型，以減少切削和裝料阻力，提高作業(yè)生產(chǎn)率，其次是在保證鏟斗具有足夠強度和剛度的前提下，盡量減少自重，同時也應(yīng)考慮到更換工作裝置和修復(fù)易換零件（切削刃、斗點）的方便。 1. 普通鏟斗的構(gòu)造（圖21）圖21所示是一個焊接結(jié)構(gòu)的鏟斗，底板上的主切削刃1和側(cè)板上側(cè)刀

5、刃2均由耐磨材料制成；在鏟斗上方有擋板3把斗后壁加高，以防止斗舉高時物料向后撒落。斗底上鑲有耐磨材料制成的護壁4，以保護斗底，并加強斗的剛度。 直線型刀刃適宜用于轉(zhuǎn)載輕質(zhì)和松散小顆粒物料，并可以利用刀刃作刮平、清理場地工作；V形刀刃便于插入料堆，有利于改善 作用裝置的偏載，適宜于鏟裝較密實物料。由于其刀刃突出，影響卸載高度。 通常在設(shè)計鏟斗時都采用帶齒的鏟斗，因為斗齒的作用是鏟斗插入物料時，減少鏟斗與物料的作用面積使插入力集中在斗齒上，破壞物料結(jié)構(gòu)，因而帶齒的斗具有較大的插入料堆的能力，適宜于裝礦石和堅硬的物體，齒型的鏟斗的選擇使提高鏟斗的壽命，使鏟斗的插入力減小，如果齒變鈍了易于更換和維修，

6、設(shè)計時采用分體式鏟斗。（如圖22）鏟斗的截面形狀如圖22所示，它的基本形狀由一段圓弧、兩段直線所焊接而成的基本的斗狀圓弧的半徑r、張開角、后臂高h(yuǎn)、底臂長l等四個參數(shù)決定的，圓弧半徑大，物料進入鏟斗的流動性能好，有利于減少物料裝入斗內(nèi)的阻力，卸料快而干凈，但圓弧半徑過大，斗的張開角大，不易于裝滿，且鏟斗外形高，影響駕駛員的視野。后臂過小則容易漏料，過大則增加鏟斗的外形影響駕駛員的視野底臂長，則斗的插入料堆深度大，斗易于裝滿，但 鏟起力由于力臂的增加而減少，底臂長度小則鏟起力大，且由于卸料時鏟斗刃口降落的高度小，可以減少動臂舉升高度，縮短作業(yè)時間。2.2 鏟斗的斷面形狀和基本參數(shù)的確定 斗的斷面

7、形狀由圓弧半徑r、張開角、后臂高度h、和底臂長l等四個參數(shù)決定。如圖23所示， 圓弧半徑r越大，物料進入鏟斗的流動性越好，有利于減少物料裝入斗內(nèi)的阻力，卸載快而干凈，但r過大，斗的開口大，不易裝滿，且鏟斗的外形較高，影響駕駛員觀察鏟斗刃的工作情況。 后壁高h(yuǎn)和底壁長h是指斗上緣至圓弧與后壁切點的距離，h過小則易漏料，過大則增加鏟斗外形，影響駕駛員視線。 根據(jù)圖23鏟斗截面基本參數(shù)： 已知該工作機構(gòu)的額定載重量Q=4t 由土壤的自然重度公式得 V=mg/=40/20=2 在應(yīng)用中采用平裝斗容來計算鏟斗的截面面積的基本參數(shù)，鏟斗的截面面積： （21） 鏟斗的幾何容積V=S×B，則可以建立

8、下式： （22）式中V平裝斗容量圖24所示陰影面積由設(shè)計給定； B鏟斗的凈寬度； Q=4tV=2鏟斗斗底長度系數(shù)，=L/R； 后斗壁長度，=L/R； L后斗壁長度，是指由后斗壁上緣至斗壁與斗底延長線相交點的距離； 擋板高度系數(shù)，=L/R； Lk擋板高度； 圓弧半徑系數(shù)，=r/R； 斗底與后斗壁間的夾角,又稱斗張開角； 擋板與后斗壁的夾角。由式（22）可見，已知V、B，只要選定g、z、k、r等系數(shù)值和、1值，即可求得新鏟斗的基本R。為此，實測所選樣機鏟斗的下列數(shù)據(jù)R,Lg,Lk,Lr,r,1和值，并分別計算出g,z,k和r值，帶入（21）式，即可求得新鏟斗的回轉(zhuǎn)半徑R，由基本參數(shù)R，根據(jù)所選定的

9、各系數(shù)值，即可求得新鏟斗的其他參數(shù)值。鏟斗側(cè)板切削刃，相對于斗底的傾交0=50°60°。取0=60°。根據(jù)已知條件取合適的值：取=8°、r =0.4、z =1.2、g =1.5、=50°把以上數(shù)據(jù)代入式（22）得鏟斗的回轉(zhuǎn)半徑：并由R得到以下數(shù)值：鏟斗的橫截面面積 S= V/B=2/2.5=0.8;后 斗 臂 長 度Lz =1.2×1.08=1.31m;斗 底 長 度Lg =1.5×1.08=1.62m;擋 板 高 度Lk =0.12×1.08=0.13m;鏟 斗 圓 弧 半徑 r = 1.08×0.4=

10、0.43 m;底 臂 長l =1.8/5.3×1.62=0.59m;2.3 斗容的計算 根據(jù)確定的鏟斗幾何尺寸即可計算鏟斗的容量。 1.平裝容量（幾何容量）Vp:鏟斗的平裝斗容分為裝有當(dāng)板和無擋板兩種。我選用有擋板鏟斗： （1）平裝斗容V V=SB-2ab/3 m 式中：S鏟斗橫截面積等于0.8 B鏟斗內(nèi)側(cè)寬度等于2.5m a近似取0.108m b鏟斗刀刃與擋板最上部之間的距離（如圖25），又余弦定理得 b=1.338m所以 0=60°=8°r =0.4z =1.2g =1.5=50°R=1.08S=0.8Lz=1.08mLg=1.62mLk=0.13m

11、r=0.43 ml=0.59mS=0.8B=2.5mb=1.338m（2） 堆裝容量VH（額定斗容量） VH= VbB/8b(a+c)/6 C 物料堆積高度 由于物料按2：1的坡度角堆裝，所以c近似等于c=0.730m 所以2.4 斗鉸點位置的確定 動臂與斗的連接鉸點（簡稱下鉸點）的位置應(yīng)盡量使鏟斗在鏟掘位置時布置在靠近切削與地面。下鉸點靠近鏟斗切削刃，則轉(zhuǎn)斗時力臂l小，有利于增加作用在刀刃上的鏟起力。下鉸點靠近地面，可減少在作業(yè)時，由插入阻力所引起的附加力矩(ph,見圖26），此力矩將影響掘起力值。對裝載輕質(zhì)物料的鏟斗，其下鉸點允許高一些，以增加回轉(zhuǎn)半徑R，增加轉(zhuǎn)斗時斗刃所掃過的料堆面積，從

12、而提高鏟斗物料的裝滿程度。下鉸點距離斗底高度一般可取h=（0.060.15）R。即： 下鉸點距斗底高度 h=0.11×1.08=0.108m。 三： 動臂的設(shè)計 動臂長度決定于動臂與機架的鉸點位置和動臂與鏟斗的鉸點的位置。 動臂下鉸點在動臂舉升最高位置A1由所需的最大卸載高度Hmax和相應(yīng)的卸載距離S確定。動臂的下鉸點在動臂下落時的位置A2則應(yīng)盡量靠近輪胎，以減少對傾覆軸的力臂，縮短整機總長，但應(yīng)保證鏟斗上翻時，斗與輪胎有一定的間隙。動臂繞定軸轉(zhuǎn)動至最高和最低位置時，要求其下鉸點分別落在A1和A2位置上，則A1和A2兩點必在同一圓弧上，故動臂與機架鉸接點（簡稱動臂上c=0.730mh

13、=0.108m鉸點）應(yīng)在A1A2連線的垂直平分線上。上鉸點在該平分線上的具體位置由總體布置確定。上鉸點O的位置將影響動臂轉(zhuǎn)角和動臂的最大外伸距離。由圖31可見，O點靠后布置，可減少動臂轉(zhuǎn)角（<)和動臂最大外伸距離（l<l')，有利于整機的穩(wěn)定。但O點布置太后面，對駕駛室的布置造成困難，可能影響駕駛員的操作安全。對鉸接式裝載機則還受到折腰鉸接點位置的限制 動臂的長度決定于動臂與機架的鉸點位置（上鉸點）和動臂與鏟斗的鉸點（下鉸點）的位置。動臂上鉸點:在確定了A1、A2、則上鉸點O一定在由A1、A2、連線的垂直平分線上，具體位置由總體布置確定，O點向后布置可減少和最大外伸 ，有利

14、于整機穩(wěn)定，但靠后布置受駕駛室布置及折腰鉸點位置限制。動臂的上、下鉸點位置確定后，就可以用計算或作圖法確定動臂長度。如圖31根據(jù)已知條件可知：轉(zhuǎn)角=90°； 取鏟斗離輪胎的距離為=0.1m； 卸載高度H=2.8m； 下鉸點距離地的高度h=0.108m； 則=arcsin（h/R）= arcsin（0.10/0.9）5.7°；=90°=0.1mH=2.8m=5.7° 又有=50°；+=50°+5.7°=55.7°；L=Rsin55.7°=0.108sin55.7°=0.89m；A1A2=2.8-0

15、.108+0.89=3.582m；取 A1=90°則角為90°-50°-34.3°=5.7°；則L=A1A2/cos5.7°=3.6m；OA1=3.6/2cos45°=2.55m。四 反轉(zhuǎn)斗連桿機構(gòu)的設(shè)計 根據(jù)題目的設(shè)計要求可得，要求工作裝置設(shè)計成斗四連桿機構(gòu)，此機構(gòu)的動力學(xué)特點是在產(chǎn)掘位置時的傳動角大，轉(zhuǎn)斗液壓缸以大腔作用，能產(chǎn)生較大的崛起力。我設(shè)計反轉(zhuǎn)六連桿工作裝置，采用以動臂為固定件的圖解法來設(shè)計連桿機構(gòu)，把六連桿分成兩個四連桿機構(gòu)（即斗四連桿和斗油缸四連桿機構(gòu)）分別設(shè)計。 連桿機構(gòu)設(shè)計要求： （1）鏟斗運動軌道符合作

16、業(yè)要求。 （2）滿足動臂在任意位置都能卸載，即卸載角。 （3）連桿機構(gòu)的傳動角盡可能大，以提高傳動效率。 （4）作業(yè)時，各構(gòu)件間無運動干涉。 4.1 斗四連桿機構(gòu)的設(shè)計 1.斗四連桿機構(gòu)的設(shè)計要求：（1） 滿足斗（相對動臂）的轉(zhuǎn)角范圍，在轉(zhuǎn)角范圍內(nèi)，傳動角大于10°轉(zhuǎn)角范圍比較大。傳動角取得比較大較難，但傳動角最小值時，連桿機構(gòu)受載不大，因此傳動角可小些，但不得小于10°。如圖40 =50°L=0.89mA1A2=3.5m=5.7°L=3.6mOA1=2.55m （2）斗四連桿機構(gòu)傳動比應(yīng)符合掘起力變化規(guī)律要求。即在鏟掘位置附近力傳動比比較大，以保證有足

17、夠的掘起力。 （3）連桿尺寸要適當(dāng)，考慮結(jié)構(gòu)布置的可能性和合理性。 4 .2 運動學(xué)與動力學(xué)分析 1.運動學(xué)特點： （1）動臂提升時，收斗角變化不大，因而在不增加動臂在最高位置的收斗的條件下，可加大動臂在下部位置的收斗角，這樣即可提高鏟掘是的裝滿程度，避免撒料。 （2）卸料時，轉(zhuǎn)斗角速度小，易于控制卸料速度，減少卸料沖擊。圖41所示是正轉(zhuǎn)連桿機構(gòu)和反轉(zhuǎn)連桿工作裝置在動臂處于舉升高度時鏟斗卸載速度隨鏟斗轉(zhuǎn)角的變化曲線，很明顯，在鏟斗卸載的后期（鏟斗切削刃與水平面夾角<0）反轉(zhuǎn)連桿的卸載速度顯著下降。 （3）易于實現(xiàn)自動效率，鏟斗自頂部降至地面時，無需操縱轉(zhuǎn)斗油缸，鏟斗自動回到鏟掘位置，簡化

18、操作，提高功效。由圖42可以看成兩個四連桿機構(gòu)組合而成的（轉(zhuǎn)斗缸四連桿機構(gòu)ABCD和斗四連桿機構(gòu)DEFG），由兩種不同的線條標(biāo)出。 2. 運動學(xué)與動力學(xué)分析 斗四連桿機構(gòu)是雙搖桿機構(gòu)，其最長桿d與最短桿a之和應(yīng)大于是b與c長度之和，即 adbca鏟斗上下鉸點連線長 b斗上鉸點和下?lián)u臂連桿長 c下?lián)u臂長 d搖臂鉸支點與動臂下鉸點之連線長度。1）斗四連桿機構(gòu)斗鉸線的最大轉(zhuǎn)角范圍當(dāng)機構(gòu)桿件長度確定后，為保證最小傳動角 10°，則該機構(gòu)所容許的最大轉(zhuǎn)動范圍也就確定了。斗四連桿機構(gòu)的最小傳動角的位置有兩個，如圖43所示：一個是當(dāng)斗鉸線a在右端極限位置，a、b桿所夾的銳角為最小傳動角，作輔助線e

19、 得到： 可得 D桿與e線之夾角由此可得，a桿在右端極限位置b桿夾角為10°時，a桿與d桿之最大夾角為： 另一個是斗鉸線在左端位置，當(dāng)搖臂c轉(zhuǎn)至d桿相重合時，由解析幾何可以證明，a,b桿所夾之銳角為最小傳動角min.其值可由三角關(guān)系求得： 如上述求得的min 10°，則說明該機構(gòu)斗鉸線a在左端位置均能滿足傳動角要求。由于我們不希望斗四桿機構(gòu)出現(xiàn)正、反轉(zhuǎn)變化，故其極限位置是當(dāng)c、b桿拉直時，此時a、d之夾角為：如上述求得min10°，則說明該機構(gòu)為保證傳動角10°，c與d桿不可能達到重合位置。可令min=10°，應(yīng)用三角關(guān)系可求得max。由上述斗

20、鉸線的兩個極限位置即可求得該機構(gòu)所允許的最大轉(zhuǎn)角范圍max max=maxmax 3.斗四連桿機構(gòu)的最大力傳動比斗四連桿機構(gòu)在運動時，連桿b的力作用線把旋轉(zhuǎn)運動的桿件轉(zhuǎn)動中心連線分為兩端如圖44所示，由力學(xué)三心定理可知：分截點即為a、c 桿件的相對瞬心，則二桿件角度之比等于該二桿件相對瞬心距離的反比。即 c/a=x/(d-x)如果不計摩擦的損失，得： cMc=aMa則：Ma/ Mc=x/(d-x)式中Ma ，Mc分別為桿件a、c的力矩。式中可見，x值越大，則Ma/ Mc值越大，設(shè)計要求鏟掘位置時x值在極大值附近。斗四連桿機構(gòu)各桿長度確定后，x值有如下關(guān)系。 設(shè)連桿b的兩端點在d桿為x軸的直角坐

21、標(biāo)系中的坐標(biāo)分別為（x1,y1)和（x2,y2),可列出連桿直線方程由圖44可見： 代入上式經(jīng)簡化得 令即可求得該機構(gòu)在x達到極限值時的斗鉸線a與d桿的夾角EJ，在此位置，該機構(gòu)獲得最大力傳動比。 4.斗四連桿尺寸的選擇 根據(jù)統(tǒng)計資料： K= 0.98,a/d=0.260.36,c/d=0.460.72。 5.在選擇長度比時，若斗的轉(zhuǎn)角范圍大，k和c/d值應(yīng)取大些；若k和a/d值取小些，則可以使連桿機構(gòu)最小傳動角增大。取定一連桿長度值，即可根據(jù)已選擇之長度比確定四連桿各構(gòu)件尺寸。K= 0.98a/d=0.260.36c/d=0.500.60連桿機構(gòu)設(shè)計參數(shù)可變性很大，每選定一組k、a/d、c/

22、d值，即相應(yīng)有一機構(gòu)方案。利用上述運動學(xué)和動力學(xué)分析的計算式，即可求得每一個方案為保證最大傳動角所允許的最大轉(zhuǎn)角范圍max，以及最大力傳動比位置的a、d桿夾角EJ.為了能迅速確定機構(gòu)參數(shù)，并提高設(shè)計質(zhì)量，我們把k、a/d、c/d在上述推薦范圍內(nèi)的數(shù)值按一定步長變化，利用電子計算機很容易算出相應(yīng)每組k、a/d、c/d值所對應(yīng)的一組max、max、min和EJ值，將它們列成表，利用此表使選的方案在滿足下列條件的前提下，確定機構(gòu)的初始位置： 原始代碼： #include<iostream>#include<iomanip>#include<cmath>using

23、namespace std;int main() double K=0.99, A=0.3, C=0.55; double B=0.0; double Wmax,$max,Rmax,swap1,swap2;/聲明 最大角 桿的極限角 double min=0.0;cout<<setw(8)<<"a/d"<<setw(8)<<"c/d"<<setw(8)<<"b/d"<<setw(8)<<"Wmax"<<set

24、w(8)<<"$max"<<setw(8)<<"min"<<endl; for(int i=0;i<11;i+)for(int j=0;j<11;j+) B=K+A-C; swap1=(1+B*B+A*A-C*C-2*A*B*( cos(3.14*17/18) )/sqrt( A*A+B*B-2*A*B*( cos(3.14*17/18) ) );/給 兩個角賦值swap2=B*sin(3.14*17/18)/sqrt( A*A+B*B-2*A*B*cos(3.14*17/18) ); Rmax

25、=swap1-swap2; $max=acos( (A*A+1-B*B-2*B*C-C*C)/(2*A) ); Wmax=($max+Rmax)*180/3.14;/最大角度 min= acos( ( A*A+B*B-(1-C)*(1-C) ) /(2*A*B) )*180/3.14;/最小角度cout<<setw(8)<<A<<setw(8)<<C<<setw(8)<<B<<setw(10)<<Wmax<<setw(10)<<$max*180/3.14<<set

26、w(10)<<min<<endl; C+=0.01;A+=0.01; C=0.55;return 0; 運行結(jié)果： a/d c/d b/d Wmax $max min 0.3 0.55 0.74 205.019 163.187 11.4971 0.3 0.56 0.73 204.639 163.187 11.4446 0.3 0.57 0.72 204.251 163.187 11.3904 0.3 0.58 0.71 203.855 163.187 11.3344 0.3 0.59 0.7 203.451 163.187 11.2765 0.3 0.6 0.69 20

27、3.04 163.187 11.2167 0.3 0.61 0.68 202.619 163.187 11.1547 0.3 0.62 0.67 202.191 163.187 11.0905 0.3 0.63 0.66 201.753 163.187 11.024 0.3 0.64 0.65 201.306 163.187 10.9551 0.3 0.65 0.64 200.849 163.187 10.8835 0.31 0.55 0.75 205.479 163.399 11.2337 0.31 0.56 0.74 205.097 163.399 11.1814 0.31 0.57 0.

28、73 204.708 163.399 11.1274 0.31 0.58 0.72 204.311 163.399 11.0716 0.31 0.59 0.71 203.907 163.399 11.014 0.31 0.6 0.7 203.494 163.399 10.9544 0.31 0.61 0.69 203.073 163.399 10.8927 0.31 0.62 0.68 202.644 163.399 10.8289 0.31 0.63 0.67 202.206 163.399 10.7628 0.31 0.64 0.66 201.759 163.399 10.6942 0.3

29、1 0.65 0.65 201.302 163.399 10.6231 0.32 0.55 0.76 205.939 163.6 10.983 0.32 0.56 0.75 205.557 163.6 10.9309 0.32 0.57 0.74 205.166 163.6 10.8771 0.32 0.58 0.73 204.769 163.6 10.8216 0.32 0.59 0.72 204.364 163.6 10.7642 0.32 0.6 0.71 203.95 163.6 10.7049 0.32 0.61 0.7 203.529 163.6 10.6436 0.32 0.62

30、 0.69 203.1 163.6 10.5801 0.32 0.63 0.68 202.661 163.6 10.5144 0.32 0.64 0.67 202.214 163.6 10.4463 0.32 0.65 0.66 201.758 163.6 10.3756 0.33 0.55 0.77 206.401 163.792 10.7441 0.33 0.56 0.76 206.018 163.792 10.69220.33 0.57 0.75 205.627 163.792 10.63870.33 0.58 0.74 205.228 163.792 10.5834 0.33 0.59

31、 0.73 204.822 163.792 10.5263 0.33 0.6 0.72 204.409 163.792 10.4673 0.33 0.61 0.71 203.987 163.792 10.4064 0.33 0.62 0.7 203.557 163.792 10.3432 0.33 0.63 0.69 203.119 163.792 10.2779 0.33 0.64 0.68 202.672 163.792 10.2102 0.33 0.65 0.67 202.216 163.792 10.14 0.34 0.55 0.78 206.865 163.974 10.5162 0

32、.34 0.56 0.77 206.48 163.974 10.4646 0.34 0.57 0.76 206.089 163.974 10.4113 0.34 0.58 0.75 205.69 163.974 10.3563 0.34 0.59 0.74 205.283 163.974 10.2995 0.34 0.6 0.73 204.869 163.974 10.2408 0.34 0.61 0.72 204.447 163.974 10.1801 0.34 0.62 0.71 204.018 163.974 10.1174 0.34 0.63 0.7 203.579 163.974 1

33、0.0525 0.34 0.64 0.69 203.133 163.974 9.98521 0.34 0.65 0.68 202.677 163.974 9.91551 0.35 0.55 0.79 207.33 164.148 10.2985 0.35 0.56 0.78 206.945 164.148 10.2471 0.35 0.57 0.77 206.552 164.148 10.194 0.35 0.58 0.76 206.153 164.148 10.1393 0.35 0.59 0.75 205.746 164.148 10.0828 0.35 0.6 0.74 205.332

34、164.148 10.0244 0.35 0.61 0.73 204.91 164.148 9.96414 0.35 0.62 0.72 204.48 164.148 9.90178 0.35 0.63 0.71 204.042 164.148 9.83726 0.35 0.64 0.7 203.596 164.148 9.77046 0.35 0.65 0.69 203.141 164.148 9.70124 0.36 0.55 0.8 207.797 164.313 10.0903 0.36 0.56 0.79 207.411 164.313 10.0391 0.36 0.57 0.78

35、207.018 164.313 9.98626 0.36 0.58 0.77 206.618 164.313 9.93181 0.36 0.59 0.76 206.211 164.313 9.87562 0.36 0.6 0.75 205.797 164.313 9.8176 0.36 0.61 0.74 205.375 164.313 9.757660.36 0.62 0.73 204.945 164.313 9.69569 0.36 0.63 0.72 204.508 164.313 9.63158 0.36 0.64 0.71 204.062 164.313 9.56523 0.36 0

36、.65 0.7 203.607 164.313 9.49651 0.37 0.55 0.81 208.265 164.472 9.89084 0.37 0.56 0.8 207.879 164.472 9.83988 0.37 0.57 0.79 207.486 164.472 9.78736 0.37 0.58 0.78 207.085 164.472 9.7332 0.37 0.59 0.77 206.678 164.472 9.67732 0.37 0.6 0.76 206.264 164.472 9.61963 0.37 0.61 0.75 205.842 164.472 9.5600

37、5 0.37 0.62 0.74 205.413 164.472 9.49847 0.37 0.63 0.73 204.975 164.472 9.43479 0.37 0.64 0.72 204.53 164.472 9.3689 0.37 0.65 0.71 204.076 164.472 9.30066 0.38 0.55 0.82 208.736 164.623 9.69968 0.38 0.56 0.81 208.349 164.623 9.64897 0.38 0.57 0.8 207.955 164.623 9.59672 0.38 0.58 0.79 207.555 164.6

38、23 9.54285 0.38 0.59 0.78 207.148 164.623 9.48729 0.38 0.6 0.77 206.733 164.623 9.42994 0.38 0.61 0.76 206.312 164.623 9.37073 0.38 0.62 0.75 205.882 164.623 9.30954 0.38 0.63 0.74 205.446 164.623 9.24629 0.38 0.64 0.73 205.001 164.623 9.18085 0.38 0.65 0.72 204.548 164.623 9.11311 0.39 0.55 0.83 20

39、9.208 164.768 9.51624 0.39 0.56 0.82 208.821 164.768 9.46579 0.39 0.57 0.81 208.427 164.768 9.41381 0.39 0.58 0.8 208.026 164.768 9.36024 0.39 0.59 0.79 207.619 164.768 9.305 0.39 0.6 0.78 207.205 164.768 9.248 0.39 0.61 0.77 206.783 164.768 9.18916 0.39 0.62 0.76 206.355 164.768 9.12837 0.39 0.63 0

40、.75 205.918 164.768 9.06555 0.39 0.64 0.74 205.474 164.768 9.00057 0.39 0.65 0.73 205.022 164.768 8.93333 0.4 0.55 0.84 209.682 164.907 9.34004 0.4 0.56 0.83 209.294 164.907 9.289850.4 0.57 0.82 208.9 164.907 9.23816 0.4 0.58 0.81 208.5 164.907 9.18489 0.4 0.59 0.8 208.093 164.907 9.12997 0.4 0.6 0.79 207.678 164.907 9.07332 0.4 0.61 0.78 207.257 164.907 9.01485 0.4 0.62 0.77 206.829 164.