(42+70X2+45)m掛籃計算書

1、河浦大道特大橋（42+2×70+45.5）m連續(xù)梁掛籃計算書計算： 復核： 技術負責： 二二二二二二年三月七日 目 錄一、工程概況1二設計依據(jù)及主要參數(shù)3三、主構架計算4四、混凝土澆注時后錨力學計算8五、前上、下橫梁及吊帶計算8六、后下橫梁及吊帶計算12七、凝土澆筑時外滑梁計算14八、掛籃走行時外滑梁計算16九、混凝土澆筑時內滑梁計算模型17十、掛籃走行時內滑梁計算18十一、底模縱梁計算20十二、結論與注意事項21 一、工程概況河浦大道跨線橋位于直線及A=657的緩和曲線及R=1600m的圓曲線上，起點樁號K0+529.800，中心樁號K0+884.050，終點樁號K1+238.30

2、0。左幅6×25+(42+2×70+45.5)+13×25=702.5m右幅：7×25+(45.5+2×70+42)+11×25 =702.5m。主橋上部結構為（42+2×70+45.5） m變截面連續(xù)箱梁，下部結構為圓柱墩配鉆孔灌注樁。左幅連續(xù)梁主墩：7#、8#、9#；9#支承的連續(xù)梁截面坡度最大，坡度最大為5%。中支點處截面中心線處梁高4m，梁底下緣按二次拋物線變化。橋面板上設置擋砟墻、電纜槽和人行道欄桿。梁體為單箱雙室、變高度、變截面結構。橋面寬度：橋梁寬16.45m。9號墩左幅0# 塊長：10m；懸澆段最重塊：1#塊

3、(168.03t)；梁頂寬：16.45m，梁底寬：10.75m，左翼緣寬度2.7m，右翼緣寬度3.0m頂板厚度28cm，腹板厚度65cm，底板厚度45cm，節(jié)段長4m。最長塊：4米；采用三角掛籃施工。 圖1 0#塊、1#塊縱斷面和橫斷面掛籃為三角掛籃,主要包括主構架、行走及錨固裝置、底模架、內外側模板、前吊裝置、后吊裝置、前上橫梁、后上橫梁等組成。圖2 掛籃總體結構（側面圖,單位mm）圖3 掛籃總體結構(橫斷面圖,單位mm）圖4 掛籃總體結構(橫斷面圖,單位mm）二設計依據(jù)及主要參數(shù) 1設計依據(jù) 鐵路混凝土梁支架法現(xiàn)澆施工技術規(guī)程 TB110-2011鋼結構設計規(guī)范GB 50017-2003冷

4、彎薄壁型鋼結構技術規(guī)范GB50018-2002相關設計圖紙和地質資料2結構參數(shù) （1）懸臂澆筑砼箱梁最不利段長度為4m。（2）箱梁底板寬10.75m，頂板寬16.45m。 3.設計荷載： （1）懸臂澆筑最重梁段為1#，約168.03t。（2）掛籃及模板總重約803kN，其中內模系統(tǒng)自重55.3kN，外側模系統(tǒng)自重55.3kN，底模板系統(tǒng)54.3kN。（3）人群及機具荷載取2.5KPa。 （4）荷載組合： a.1.2*(砼重+掛籃自重)+1.4*人群機具 (強度、穩(wěn)定) b.砼重+掛籃自重+人群機具 (剛度) c.砼重+掛籃自重+風荷載 (穩(wěn)定) （5）核算參數(shù)： a.鋼筋砼比重取值為； 26k

5、N/m3d.主桁架前頂點變形位移小于20mm； e.頂橫梁、底橫梁撓度小于10mm； f.錨固桿、懸吊帶強度安全系數(shù)不小于2.5； g. 抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)不小于2.0。（6）最不利工況下最大組合荷載值： a.荷載組合：1.2*（1680+803）+1.4*2.5*16.45*4=3209.9kN(強度、穩(wěn)定性) b.荷載組合：1*(1680+803)+1*2.5*16.45*4=2647.5kN(剛度) （7）主材設計標準強度4、本計算書單位除特殊標注外，長度單位為m,應力單位為MPa，彎矩單位為kN·m,剪力和軸力單位為kN。三、主構架計算1、主構架結構圖5主構架結構2、主構架各桿件

6、截面特性構件-為232b槽鋼，構件-為2工40b,Q235鋼 ,見下圖： 圖6雙32b槽鋼截面特性 圖7 雙I40工字鋼截面特性 3、主構架強度和穩(wěn)定性計算模型由前上橫梁、前下橫梁計算模型的支座反力得，中腹板處的主構架承受的荷載最大為：542.6kN，見下圖。圖8 三角形構架荷載情況4、主構架計算結果圖9最大截面正應力圖10軸力圖圖11 支座反力5、結論最大正應力=112.3MPa<f=205MPa，滿足強度要求。6、壓桿穩(wěn)定性計算2號桿為最不利受壓桿，其承載能力由其穩(wěn)定性確定。穩(wěn)定性計算結果如下： 圖12軸力圖軸心壓力設計值=1196.05kN截面面積A=109.796cm2繞X軸彎曲

7、的計算長度Lx=350cm繞Y軸方向計算長度Ly=350cm繞X軸方向上截面慣性矩Ix=16113.514cm4繞Y軸方向上截面慣性矩Iy=6578.8cm4材料抗壓強度設計值f=205MPa容許長細比【】=150繞X軸的回轉半徑ix=12.11cm繞Y軸的回轉半徑iy=7.74cm繞X軸的長細比x=28.9 < 【】=150, 剛度條件滿足要求！繞Y軸的長細比y=45.2 < 【】=150 剛度條件滿足要求！根據(jù)x查表得穩(wěn)定系數(shù)x=0.939根據(jù)y查表得穩(wěn)定系數(shù)y=0.877繞X軸的穩(wěn)定性檢算：=116MPa <f=205MPa,結論:滿足壓桿穩(wěn)定性要求！繞Y軸的穩(wěn)定性檢算

8、：=124.2MPa <f=205MPa,結論:滿足壓桿穩(wěn)定性要求！【總體結論】:滿足壓桿穩(wěn)定性要求！5、主構架剛度計算一片主構架的計算荷載為：542.6kN圖13剛度計算荷載相應的變形為：圖14變形圖四、混凝土澆注時后錨力學計算掛籃主構架一側由兩對32精扎螺紋鋼筋錨固，32精扎螺紋鋼筋承載能力為：1/4×3.14×32×32×830=667.2kN;后錨最大錨固力為：Nmax=666.2kN,則一根32精扎螺紋鋼筋最大承受最大軸力N=666.2/4=166.55kN<P= 667.2kN軸力, 抗傾覆安全系數(shù)K=667.2/166.55=4

9、,滿足抗傾覆穩(wěn)定性要求。五、前上、下橫梁及吊帶計算1、 前上橫梁及前下橫梁、吊帶的截面特性 圖15 前上橫梁截面特性 圖16 前下橫梁截面特性 圖17 吊帶截面特性2、前上橫梁、前下橫梁及吊帶等效計算模型 圖18 前上橫梁計算模型3、前上橫梁、前下橫梁及吊帶等效計算結果 圖19 彎矩圖圖20 前上橫梁、前下橫梁截面正應力圖 圖21吊帶截面正應力圖圖22 軸力圖 圖23 剪力圖 圖24 變形曲線4、結論（1）前上橫梁與前下橫梁的最大截面正應力為=82.2Mpa<f=205Mpa,滿足強度要求；（2）吊帶的最大拉應力為=66.9 Mpa <f=830Mpa。K=830/66.9=12.

10、4,滿足強度要求。（3）吊帶處最大位移w=16.3+2.2=18.2mm,滿足掛籃剛度要求。六、后下橫梁及吊帶計算1、后下橫梁及吊帶截面特性圖25后下橫梁截面特性圖26后長吊帶截面特性 圖27后短吊帶截面特性2、后下橫梁計算模型圖28 后下橫梁計算模型3、后下橫梁計算結果圖29 彎矩圖圖30 后下橫梁截面正應力圖圖31 后下吊帶截面正應力圖圖32 軸力圖 圖33剪力圖 圖34 變形曲線4、結論（1）后下橫梁的最大截面正應力為=13.1Mpa<f=205Mpa,滿足強度要求；（2）吊帶最大拉應力為=59Mpa <f=830Mpa。K=830/59=14.06滿足強度要求。（3）吊帶處

11、最大位移w=0.585mm,滿足掛籃剛度要求。七、混凝土澆筑時外滑梁計算1、外滑梁截面特性圖35 外滑梁截面特性2、外滑梁計算模型圖36 計算模型3、外滑梁計算結果圖37 彎矩圖圖38 截面正應力圖圖39 剪力圖圖40 變形曲線4、結論(1)最大正應力=52MPa<f=205MPa，滿足強度要求。(2)最大剛度：w=3.134/5500/1.2=1/2100<w=1/400，滿足剛度要求。八、掛籃走行時外滑梁計算1、掛籃走行時計算模型圖41 計算模型2、掛籃走行時計算結果圖42 彎矩圖圖43 截面正應力圖圖44 剪力圖圖45 變形曲線3、結論(1)最大正應力=19.8MPa<

12、f=205MPa，滿足強度要求。(2)最大剛度：w=2.959/9000=1/3000<w=1/400，滿足剛度要求。九、混凝土澆筑時內滑梁計算模型1、內滑梁截面特性圖46 內滑梁截面特性2、混凝土澆筑時內滑梁計算模型圖47 計算模型3、混凝土澆筑時內滑梁計算結果圖48 彎矩圖圖49 截面正應力圖圖50剪力圖圖51 變形曲線4、結論(1)最大正應力=105.6MPa<f=205MPa，滿足強度要求。(2)最大剛度：w=8.83/5500/1.2=1/750<w=1/400，滿足剛度要求。十、掛籃走行時內滑梁計算1、掛籃走行時內滑梁計算模型圖52計算模型2、掛籃走行時內滑梁計算

13、結果 圖53 彎矩圖圖54截面正應力圖圖55 剪力圖圖56 變形曲線3、結論(1)最大正應力=23MPa<f=205MPa，滿足強度要求。(2)最大剛度：w=4.826/9000/1.2=1/2200<w=1/400，滿足剛度要求。十一、底?？v梁計算1、底模縱梁截面特性圖57 底?？v梁I36b截面特性2、底?？v梁計算模型圖58 計算模型3、底?？v梁計算結果圖59彎矩圖圖60 截面正應力圖圖61剪力圖圖62 變形曲線4、結論(1)最大正應力=89.3MPa<f=205MPa，滿足強度要求。(2)最大剛度：w=7.5/5500/1.2=1/880<w=1/400，滿足剛度要求。十二、結論與注意事項1、通過對掛藍主構架、前后吊帶、前上