機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)二級(jí)直齒圓柱齒輪減速器設(shè)計(jì)說明書3

1、目錄第一節(jié)設(shè)計(jì)任務(wù)書1第二節(jié)傳動(dòng)方案的擬定及說明2第三節(jié)電動(dòng)機(jī)的選擇2第四節(jié)計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)3第五節(jié)傳動(dòng)件的設(shè)計(jì)計(jì)算4第六節(jié)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算9第七節(jié)滾動(dòng)軸承的選擇及計(jì)算15第八節(jié)鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算17第九節(jié)聯(lián)軸器的選擇18第十節(jié)潤滑與密封18第十一節(jié)設(shè)計(jì)小結(jié)19參考資料目錄20第一節(jié)設(shè)計(jì)任務(wù)題目：設(shè)計(jì)一用于帶式帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置中的展開式二級(jí)圓柱斜齒輪減速器一.總體布置簡圖1電動(dòng)機(jī)；2聯(lián)軸器；3齒輪減速器；4聯(lián)軸器；5一卷筒。二.工作情況：載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)三.原始數(shù)據(jù)運(yùn)輸帶的拉力（N）:2600卷筒的直徑D（mm:220運(yùn)輸帶速度V（m/s）:1.1帶速允許偏差（）:5使用年限（

2、年）：8工作制度（班/日）：24 .設(shè)計(jì)內(nèi)容1 .電動(dòng)機(jī)的選擇與運(yùn)動(dòng)參數(shù)計(jì)算；2 .斜齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)計(jì)算3 .軸的設(shè)計(jì)4 .滾動(dòng)軸承的選擇5 .鍵和聯(lián)軸器的選擇與校核；6 .裝配圖、零件圖的繪制7 .設(shè)計(jì)計(jì)算說明書的編寫5 .設(shè)計(jì)任務(wù)1 .減速器總裝配圖一張2 .齒輪、軸零件圖各一張3 .設(shè)計(jì)說明書一份6 .設(shè)計(jì)進(jìn)度1 .第一階段：總體計(jì)算和傳動(dòng)件參數(shù)計(jì)算2 .第二階段：軸與軸系零件的設(shè)計(jì)3 .第三階段：軸、軸承、聯(lián)軸器、鍵的校核及草圖繪制4 .第四階段：裝配圖、零件圖的繪制及計(jì)算說明書的編寫第二節(jié)傳動(dòng)方案的擬定及說明傳動(dòng)機(jī)構(gòu)類型為：展開式二級(jí)圓柱斜齒輪減速器。故只對(duì)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)進(jìn)行分析論證。本傳動(dòng)

3、機(jī)構(gòu)的特點(diǎn)是：減速器橫向尺寸較小，兩大吃論浸油深度可以大致相同。結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，軸向尺寸大，兩邊軸較長、剛度第三節(jié)電動(dòng)機(jī)的選擇1、 電動(dòng)機(jī)類型和結(jié)構(gòu)的選擇因?yàn)楸緜鲃?dòng)的工作狀況是：載荷平穩(wěn)、單向旋轉(zhuǎn)。綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸、重量、價(jià)格和減速器的傳動(dòng)比，所以選用常用的封閉式Y(jié)系列的電動(dòng)機(jī)。2、 電動(dòng)機(jī)容量的選擇1 .卷筒所需功率PwPw=FXV=2.86kw2 .電動(dòng)機(jī)的輸出功率Pd=Pw/4由表1-7查出：“1=0.99,為輸入聯(lián)軸器的效率，42=0.99,為第一對(duì)軸承的效率，43=0.99,為第二對(duì)軸承的效率，44=0.99,為第三對(duì)軸承的效率，“5=0.98,為每對(duì)齒輪嚙合傳動(dòng)的效率（齒

4、輪為7級(jí)精度，稀油潤滑），“6=0.99,為輸出聯(lián)軸器的效率，“7=0.96,為卷筒的效率，刀二刀1刀243Tl445?刀6刀7=0.99X0.99X0.99X0.99乂0.982X0.96=0.88;所以Pd=3.25kW三、電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的選擇初選為同步轉(zhuǎn)速為1500r/min的電動(dòng)機(jī)四、電動(dòng)機(jī)型號(hào)的確定由表121查出，電動(dòng)機(jī)型號(hào)為Y112M-4的三相異步電動(dòng)機(jī)，具額定功率為4kW滿載轉(zhuǎn)速1440r/min?；痉项}目所需的要求。第四節(jié)傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)1、 計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比及其分配1 .計(jì)算總傳動(dòng)比卷筒"圻Snw=60X1000XV/(I!D)=95.54r/min=

5、96r/min由電動(dòng)機(jī)的滿載轉(zhuǎn)速nmf口工作機(jī)主動(dòng)軸轉(zhuǎn)速nw可確定傳動(dòng)裝置應(yīng)有的總傳動(dòng)比為：i=nm/ns15.072 .合理分配各級(jí)傳動(dòng)比因?yàn)閕=15.07,取i=15。由于減速箱是展開式布置，所以i1=3,i2=5速度偏差為0.467%<5%所以可行。2、 各軸轉(zhuǎn)速、輸入功率、輸入轉(zhuǎn)矩1 .各軸轉(zhuǎn)速n【=nw=1440=1440r/minnil=nl/i1=1440/3=480r/minn0=nl/(ilxil)=96r/min2 .各軸輸入功率PLp/x41=4X0.99=3.96kWP口=P1x42x45=3.96義0.99義0.98=3.84kWP0=plxn3Xn5=3.84

6、X0.99X0.98=3.73kW3 .各軸輸入轉(zhuǎn)矩I軸T1=9550p1/n!=9550X3.96/1440=26.26NmII軸T=9550pI/n=9550X3.84/480=76.4Nm田軸T4=9550PLJ/nH=9550X3.73/96=371.1Nm列表如下:項(xiàng)目電動(dòng)機(jī)軸高速軸I中間軸II低速軸III卷筒轉(zhuǎn)速(r/min)144014404809696功率(kW43.963.843.732.86轉(zhuǎn)矩(N*M26.2626.2676.4371.1371.1傳動(dòng)比11351效率10.990.980.980.96第五節(jié)傳動(dòng)件設(shè)計(jì)計(jì)算因?yàn)榈退偌?jí)的載荷大于高速級(jí)的載荷，所以通過低速級(jí)的數(shù)

7、據(jù)進(jìn)行計(jì)算。一、低速級(jí)齒輪的設(shè)計(jì)計(jì)算4 .選精度等級(jí)、材料及齒數(shù)材料及熱處理考慮此減速器的功率及現(xiàn)場安裝的限制，故大小齒輪都選用硬齒面漸開線齒輪(1)齒輪材料及熱處理大小齒輪材料為40Cr。齒面滲碳淬火，齒面硬度為4855HRC(2)齒輪精度選才?7級(jí)，齒根噴丸強(qiáng)化。5 .初步設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)的主要尺寸因?yàn)橛昌X面齒輪傳動(dòng)，具有較強(qiáng)的齒面抗點(diǎn)蝕能力，故先按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)，再校核持面接觸疲勞強(qiáng)度。又(1)按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)2一日2kth(i±1XZhZe)按式(10-21)試算，即dt>3三一"一'.di一h.1)確定公式內(nèi)的各計(jì)算系數(shù)試選Kt=1.6試選小齒輪

8、齒數(shù)Z1=20,則大齒輪齒數(shù)Z2=100因?yàn)辇X輪為硬齒面，宜選取較小齒寬系數(shù)小d=0.8由圖1030選取區(qū)域系數(shù)ZH=2.433由圖1026查得知=0.76,2=0.92,則£a=如+的2=1.681由表106查得材料的彈性影響系數(shù)ZE=189.8MPa由圖10-21,按齒面硬度查得小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限，查取丁施1=丁祝=1100MPa由式1013計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N1=60n1jLh=60X480X1X(2X8X300X8)=1.105X1。9N2=N1/5=2.21X108由圖1019查得接觸疲勞壽命系數(shù)KHNh0.95;KHN20.97計(jì)算接觸疲勞許用應(yīng)力取失效概率為1%,安

9、全系數(shù)S=1,由式(1012)得(rH1=0.95X1100MPa1045MPa(rH2=0.97X1100MPa1067MPa(rH=(tH1+H2)/2=1056MPa2)計(jì)算試算小齒輪分度圓直徑d1td1t>3221.6371.11036189.82.433,0.81.68計(jì)算圓周速度二d1tnv=1.48m/sXK|51056=58.748601000計(jì)算齒寬b及模數(shù)mntb=(|)dxd1t=0.8x58.748mm=46.9984.mmd1tcos:mnt=2.85Zih=2.25mnt=2.25x2.85mm=6.413mmb/h=46.9984/6.413=7.33計(jì)算縱

10、向重合度£B=0.318dZ1tan'=0.318X0.8X20Xtan14=1.269計(jì)算載荷系數(shù)K已知載荷平穩(wěn)，所以取KA=1根據(jù)v=1.48m/s,7級(jí)精度，由圖108查得動(dòng)載系數(shù)KV=1.04;由表10-4查kHP與直齒輪的相同，按硬齒面，非對(duì)稱布置查得kHP=1.281由表1013查得KF0=1.19由表103查得KHa=KHa=1.4。故載荷系數(shù)K=KaKvKhqKhP=1X1.04X1.4X1.281=1.865按實(shí)際的載荷系數(shù)校正所得的分度圓直徑，由式(1010a)得,一Kd二d1t3=61.824mmKt計(jì)算模數(shù)mnmn=d1Z01S：mm=2.9993.按

11、齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)由式(1017)mn>dZ；：kil1)確定計(jì)算參數(shù)計(jì)算載荷系數(shù)K=KAKvKFaKFp=1X1.04X1.4義1.19=1.733根據(jù)縱向重合度eB=1.269,從圖1028查得螺旋角影響系數(shù)0.88計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)Z1=Z1/cosB=20/cos14=20.061Z2=Z2/cosB=100/cos14=103.061查取齒型系數(shù)由表105查得YFa1=2.80;YFa2=2.18查取應(yīng)力校正系數(shù)由表105查得Ysa1=1.55；Ysa2=1.790計(jì)算(7F查10-20(d)圖，取oFMl=700Mpa取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,KFN1=0.9KFN2=0.9

12、2(rF1=450Mpa(TF2=460MPa計(jì)算大、小齒輪的Y獸并加以比較YFa1YSa1k-Fi=0.009435YFa2YSa2l：F)2=0.008215小齒輪的曾數(shù)值大。.F2）設(shè)計(jì)計(jì)算、.21.733371.11030.88cos2140.009345mg32=2.76990.82021.68對(duì)比兩計(jì)算結(jié)果，法面模數(shù)相差不多。取標(biāo)準(zhǔn)值，mn=3,d1=61.8244.幾何尺寸計(jì)算1）計(jì)算中心距Z161.824cos143=19.996,取Zi=20Z1Z22cos:則Z2=100)mn=185.5mm,a圓整后取186mm2）按圓整后的中心距修正螺旋角nZ1+Z2mnP=arcos

13、=14.593<2aJ3）計(jì)算大、小齒輪的分度圓直徑di=62.000d2=310.0004）計(jì)算齒輪寬度b=tdxd1=49.6mm圓整B1=50mmB2=45mm5）結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)以大齒輪為例。因齒輪齒頂圓直徑大于160mm而又小于500mm故以選用腹板式為宜。如圖5-1所示，其他有關(guān)尺寸參看大齒輪零件圖。二、高、低速級(jí)齒輪參數(shù)列表如下：(備注：高速級(jí)齒輪參照低速級(jí)齒輪設(shè)計(jì)計(jì)算)名稱高速級(jí)低速級(jí)中心距a(mm)831861法面摸數(shù)(mm)23螺旋角§(°)15.45214.593旋向小齒輪左右大四輪右左1齒數(shù)202060100分度圓直徑%(mm41.50062.000力

14、(mm)124.500310.000齒頂圓直徑d四(mm46.50077.000九(mm)129.500325.000齒根圓直徑%(mm)36.50047.000%(mm)119.500295.000齒寬*(mm4550%(mm4045齒輪等級(jí)精度77材料及熱處理40Cr,齒面條之后淬火，齒面硬度5862HRC40Cr,調(diào)質(zhì)后淬火，齒面硬度4050HRC第六節(jié)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算具體二級(jí)齒輪減速器軸的方案設(shè)計(jì)一.軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1.高速軸I材料為20CrMnTi,經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，硬度為241286HBs查得對(duì)稱循環(huán)彎曲許用應(yīng)力I小和順。按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算，初步計(jì)算軸徑，取乂二105pi.3.96dmin-A310

15、53：14.71mmni1440由于軸端開鍵槽，會(huì)削弱軸的強(qiáng)度，故需增大軸徑5%7%取最小軸徑dmin=18mm2.軸II材料為45鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，硬度為217255HBs查得對(duì)稱循環(huán)彎曲許用應(yīng)力k/：=60Mpa。按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算，初步計(jì)算軸徑，取a=ii0dmin之A；|E之。父3384=22mm取安裝滾動(dòng)軸承處軸徑dmin=25mm,r4803.軸III材料為45,經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，硬度為2420250HBs查得對(duì)稱循環(huán)彎曲許用應(yīng)力LJ=60Mpa。按扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度計(jì)算，初步計(jì)算軸徑，取>1=105,.pwdmin_A3105nrn3.7335.563mm96由于軸端開鍵槽，會(huì)削弱軸的強(qiáng)度，故需

16、增大軸徑dmin=40mm軸I,軸II,軸III的布置方案與具體尺寸分別如圖所示。5%7%取最小軸徑61,圖62,圖63圖6-2圖6-3二.低速軸III的強(qiáng)度校核1.計(jì)算低速軸上的載荷(1)求作用在大齒輪上的力齒輪的圓周力l2T田Ft二d齒輪的徑向力2371.1310102394.2Fttan:ncos:=2394.2tan20°cos14.593=900.5N齒輪的軸向力Fa=Fttan=2394.2tan14.593=(2)根據(jù)軸的設(shè)計(jì)計(jì)算簡圖作出軸的彎矩圖和扭矩圖。如圖623.3N6-4所示,從軸的結(jié)構(gòu)簡圖和彎扭圖可以看出C截面是軸危險(xiǎn)截面?，F(xiàn)計(jì)算截面C處的Mh,Mv,M及T:

17、載荷水平向H垂直向V支反力Fnh2=1801.4N,Fnhi=592.80NFNV1=687.5N,Fnv2=213N彎矩mMh=92772.1NmmMvi=107593.75Nmm,Mv2=_10969.5Nmm總彎矩mM1=Jmh2+Mvi2=142067.2Nmm,M2=JmH2+MV22=93418.4Nmm扭矩TT=371100Nmm2.按彎扭合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面C即可。根據(jù)式(15-5)及軸單向旋轉(zhuǎn)，扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力，取=0.6.軸的計(jì)算應(yīng)力為，二ca=M142067.20.63711003=14.262Mpa0.157所以crca<

18、;tr_1】=60Mpa,故安全。3.精確校核軸的疲勞強(qiáng)度(1)判斷危險(xiǎn)截面截面A,H,IH,B只受扭矩作用，雖然鍵槽、軸肩及過度配合所引起的應(yīng)力集中會(huì)削弱軸的疲勞強(qiáng)度，但由于州的最小直徑是按照扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度較為寬裕確定的，所以由于截面IV處受的載荷較大，直徑較小，所以判斷為危險(xiǎn)截面截面A,n,m,B均無需校核。從應(yīng)力集中對(duì)軸的疲勞強(qiáng)度影響來看，截面VI、vu處過盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重；從受載的情況來看，截面C上應(yīng)力最大。截面叩的應(yīng)力集中和截面VI相近，但截面即不受扭矩作用，同時(shí)軸徑也較大，故也不必作強(qiáng)度校核。截面C上雖然應(yīng)力最大膽應(yīng)力集中不大(過盈配合及鍵槽引起的應(yīng)力集中均在兩端)而軸徑達(dá)，故

19、截面C也不必校核。截面IV、v顯然更不必校核。鍵槽應(yīng)力集中系數(shù)比過盈配合小，因而低速軸只校核截面VI左右兩側(cè)即可。(2)截面VI左側(cè)抗彎截面系數(shù)W=0.1d3=0.1623=23832.8mm3抗扭截面系數(shù)Wt=0.2d3=0.1623=47665.6mm3彎矩M為M156.5-22.5156.5=121642.2Nmm;截面彎曲應(yīng)力為M=4=5.104MpaW23832.8扭矩為T一=371.1Nm扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為T3丁皿371.1,103Wt-47665.6=7.785Mpa軸的材料為45鋼，調(diào)質(zhì)處理。由表15-1查得仃B=640Mpa,仃=275Mpa,i二155Mpa截面上由于軸肩而形成的

20、理論應(yīng)力集中系數(shù)a燈及外，按附表3-2查取口仃=2.04,a產(chǎn)1.50。又由附圖3-1查取軸材料的敏性系數(shù)q。=0.83,q=0.79故有效應(yīng)力集中系數(shù)為k。=1+qe。)=1.86,k=1+qt)=1.40由附圖3-2的尺寸系數(shù)=0.69由附圖3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)0.81軸按磨削加工，由附圖3-4查得表面質(zhì)量系數(shù)為a=P7=0.92軸未經(jīng)表面強(qiáng)化處理，即0q=1。則按式（3-12）和（3-12a）得到綜合影響系數(shù)為：1.822.78取碳鋼特性系數(shù)為二二0.1，.二0.05(15-8)則得計(jì)算安全系數(shù)Sca的值，取S=1.31.5。按式（15-6）2752.785.1040=19.38（由軸向

21、力Fa引起的壓縮應(yīng)力作仃m計(jì)入但因其值甚小，可忽略。）c-1155S二二K.Om7.785cKm1.820.05277852129QrrMQtSca二一-=14.33-S=1.5US2S2故可知其安全。(3)截面VI右側(cè)抗彎截面系數(shù)W=0.1d3=0.1573=18519.3mm3333抗扭截面系數(shù)Wt=0.2d=0.157=37038.6mm156.5-22.5彎矩M為M=M1=121642.2N'mm；156.5M121642.2八一截面彎曲應(yīng)力為66=6.57MpaW18519.3扭矩為t!=371.1NJ-m扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為TT皿=371.1110Wt37038.610.02Mpa

22、過盈配合處的,由附表3-8查得，并取=0.80所以=3.16,8crStz(j知=2.53軸按磨削加工，由附圖3-4查得表面質(zhì)量系數(shù)為故綜合系數(shù)為k1K1:3.25注CTPCTk1K1:2.62zTPE=0.92計(jì)算截面VI右側(cè)的安全系數(shù)則得二-1S=K；一一：一m2753.256.570=12.88Sca的值，取S=1.31.5。按式（15-6）（15-8）（由軸向力Fa引起的壓縮應(yīng)力作rm計(jì)入但因其值甚小，可忽略。）1552.6210.0220.0510.022=11.59Sca=8.62一S=1.5所以低速軸截面VI右側(cè)的強(qiáng)度也是足夠的。因無瞬時(shí)過載以及嚴(yán)重的應(yīng)力循環(huán)對(duì)稱性，故可略去靜強(qiáng)

23、度校核至此，軸的設(shè)計(jì)及計(jì)算結(jié)束。第七節(jié)滾動(dòng)軸承的選擇及計(jì)算一、滾動(dòng)軸承的選擇1. I軸：滾動(dòng)軸承302052. II軸：滾動(dòng)軸承302053. III軸：滾動(dòng)軸承30210二、低速軸III軸的計(jì)算校核查GB/T297-94得圓錐滾子軸承30210的基本額定動(dòng)載荷C=73200N基本額定靜載荷C0=92000N371.1101 .軸III受力分析齒輪的圓周力2394.2N.2T田310Ft二二d齒輪的徑向力Fr=Fttan二ncos:=2394.2tan20°cos14.593°=900.5N齒輪的軸向力Fa=Fttan=2394.2tan14.59那23.加2 .計(jì)算軸上的

24、徑向載荷經(jīng)計(jì)算得垂直面內(nèi)Fvaw=1113.56NFvbiii=-213.06N水平面內(nèi)Fha田=592.8N,Fhb田=1801.4N匕IT再匕TKaIIIKeIIIFbaih降軸HI垂直面內(nèi)受力軸111水平面內(nèi)受力%II軸III軸承受力情況f?BnI圖713 .軸承的校核輕微沖擊，查表得沖擊載荷系數(shù)”-計(jì)算軸承A受的徑向力FrAm=Jf2haw+F2vaw=1261.52N軸承B受的徑向力FrBw=jF2HB/+F2vBw=1813.96N計(jì)算派生軸向力查表（13-7）得3000型軸承附加軸向力居二甲的。查GB/T297-94得圓錐滾子軸承30210的Y=1.4,e=0.42。FraFrB

25、貝U軸承AFS=F=450.54N,軸承BFsbw=F=647.84N2Y2Y計(jì)算軸承所受軸向載荷由于亞位則，即B軸承放松，A軸承壓緊由此得FaAm=1073.8N,FaBw=647.84NFaAm_、，一、，軸承Ae=0.48,Fa=0.851.e=0.4,Xaw=0.4,Yaw=1.4FrAm貝UPaw=fpXawFrAm+YawFaAm=2409.51N,Fab軸承Be=0.48,=0.357<e=0.4,Xbw=1,Ybw=0Frbw貝UPbw=fpXbwFrAm+YbwFaAm=2176.75N軸承壽命4計(jì)算因Pa>Pbe,按軸承A計(jì)算10Lh=尤=0/衛(wèi)0匕丫=1518

26、9264.6h計(jì)算滾動(dòng)軸承的預(yù)期60nmPaw60962409.51壽命L'h取減速器的使用壽命為軸承的預(yù)期壽命，則L'h=8M300Ml6=38400h因?yàn)長h之L'h,所以所選軸承滿足壽命要求。第八節(jié)鍵聯(lián)接的選擇及校核計(jì)算一、鍵聯(lián)接的選擇1 .高速軸I8X7X36（雙頭），6X6X40（單頭）2 .中間軸H8X7X36（雙頭），8X7X45（雙頭）3 .低速軸田16X10X36（雙頭），12X8X80（單頭）二、低速軸上鍵的校核計(jì)算健、軸、輪轂的材料都是鋼，由表（6-2）查得許用擠壓應(yīng)力Lp】=100M20Mpa,取bp】=110Mpa。1 .校核齒輪鍵16X10X

27、36（雙頭）鍵的工作長度l=L-b=20mm,K=h-t=6mm。3由式（6-1）可得：仃p=-=.=108MpaWbp=ll0MpaKld62057所以鍵16X10X36（雙頭），滿足要求。2 .校核聯(lián)軸器鍵12X8X80（單頭）鍵的工作長度l=L-b=68mm,K=h-t=3mm。3由式（6-1）可得：%=至=2371.110=90.96Mpawhp】=110MpaKld36840所以鍵12X8X80（單頭），滿足要求。第九節(jié)聯(lián)軸器的選擇電動(dòng)機(jī)軸與減速器高速軸連接用的聯(lián)軸器，由于軸轉(zhuǎn)速高，為減小起動(dòng)載荷、緩和沖擊，故選用具有較小轉(zhuǎn)動(dòng)慣量和彈性的聯(lián)軸器。并考慮軸的直徑和連接長度，所以選用LX1聯(lián)軸器YC18父42GB/T5014-2003。JB1542減速器低速軸與卷筒連接用的聯(lián)軸器，由于軸轉(zhuǎn)速較低，不必要求具有較小的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量，但傳遞轉(zhuǎn)矩較大。又因兩者常不在同一底座上，要求有較大的軸線偏移補(bǔ)償。同時(shí)考慮工作環(huán)境、裝拆維護(hù)方便及經(jīng)濟(jì)，