小學(xué)石村隧襯砌模板臺(tái)車(chē)跑模事故處理及分析

1、小石村隧道襯砌模板臺(tái)車(chē)跑模事故處理及分析隧道工論文姓 名： 董 澤 忠 單 位：中鐵隧道集團(tuán)四處 實(shí)用文檔 隧道工技師結(jié)業(yè)論文小石村隧道襯砌模板臺(tái)車(chē)跑模事故處理及分析董澤忠中鐵隧道集團(tuán)四處摘要：結(jié)合小石村隧道發(fā)生的一次液壓頂拱式模板襯砌臺(tái)車(chē)跑模故障，淺析了模板臺(tái)車(chē)常見(jiàn)跑模事故引發(fā)原因以及預(yù)防、處理措施。以期對(duì)類(lèi)似事故的預(yù)防和處理具有參考和借鑒作用。關(guān)鍵詞：隧道襯砌 模板臺(tái)車(chē) 跑模 處理及分析引言：隨著我國(guó)高速和高速鐵路的大規(guī)模建設(shè)，“隧道這種構(gòu)筑方式被較為廣泛地運(yùn)用在各項(xiàng)工程設(shè)計(jì)中，而現(xiàn)階段隧道的加固主要采用鋼筋混凝土的方式。在隧道施工中,對(duì)施工進(jìn)度、混凝土質(zhì)量要求較高。為保證混凝土澆注的連續(xù)

2、性和可靠性，通常采用預(yù)制模板臺(tái)車(chē)作為首選設(shè)備。小石村隧道右線出口端方案施工1720米，二次襯砌采用模筑方式施工，為滿足二次襯砌施工需要，采用全液壓頂拱式模板臺(tái)車(chē)。襯砌臺(tái)車(chē)設(shè)計(jì)為整體鋼模板、液壓油缸脫立模,施工中靠絲桿千斤頂支撐,電動(dòng)減速機(jī)自動(dòng)行走或油缸步進(jìn)式自動(dòng)行走,全部采用混凝土輸送泵車(chē)灌注。2010年9月21日晚在小石村隧道右線K49+614+602.1段二次襯砌施工時(shí)，當(dāng)混凝土澆筑至第三倉(cāng)高度時(shí)，右側(cè)邊模突然漲出，溢出混凝土20余方，將正在施工中模板臺(tái)車(chē)右側(cè)淹沒(méi)。1事故處理現(xiàn)場(chǎng)觀察，右側(cè)邊模被混凝土漲開(kāi)1520cm，溢出混凝土將模板臺(tái)車(chē)右側(cè)淹沒(méi)，漫過(guò)門(mén)架軌道，堆積在車(chē)行通道中，導(dǎo)致正在出

3、渣行車(chē)中斷。左側(cè)邊模未出現(xiàn)變形。由于混凝土的特殊性，必須趕在其完全凝固前清理干凈，否那么將嚴(yán)重影響施工進(jìn)度。由于溢出混凝土體積較大，除門(mén)架內(nèi)側(cè)路面的可以用裝載機(jī)清理以外，被埋右側(cè)邊墻根部有施工管線，加之模板臺(tái)車(chē)下部支撐腿等，空間狹小，無(wú)法用大型施工機(jī)械去除。另因采用機(jī)械化施工，二次襯砌班組常備施工人員有限，為處理突發(fā)事件，從其他作業(yè)班組緊急抽調(diào)20人和一臺(tái)40裝載機(jī)參加混凝土清理?yè)岆U(xiǎn)工作，使溢出混凝土在2小時(shí)內(nèi)被及時(shí)清理干凈。同時(shí)及時(shí)清理右側(cè)邊模與已澆注初凝混凝土之間的混凝土，加之右側(cè)邊模漲模、混凝土溢出后、泄壓后自行回復(fù)，事故未造成該?；炷链蟮淖冃?。2事故分析為防止類(lèi)似事故發(fā)生，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)情

4、況，對(duì)事故進(jìn)行了分析。2.1模板臺(tái)車(chē)概況小石村隧道，全長(zhǎng)3424米，屬特長(zhǎng)隧道，為便于二次襯砌施工，采用一臺(tái)全液壓頂拱式模板臺(tái)車(chē)施工。圖1說(shuō)明:2.1.1臺(tái)車(chē)外形尺寸：長(zhǎng)*寬*高=12000X11400X7661。 全斷面加大5cm.2.1.2橫坡為-2%時(shí)，采用加高盒高度360mm調(diào)整；橫坡為0%時(shí)，采用加高盒240mm調(diào)整；橫坡為1%時(shí)，采用加高盒高度120mm調(diào)整；橫坡為3%時(shí)，不采用加高盒； 2.1.3臺(tái)車(chē)軌距7000mm，臺(tái)車(chē)行走速度6.1m/min。圖1右幅正面圖2右幅側(cè)面2.1.4液壓系統(tǒng)額定壓力16MPa，工作壓力12MPa。2.1.5臺(tái)車(chē)升降油缸行程300mm，邊模伸縮油缸行

5、程300mm，橫移油缸行程±100mm。2.1.6面板厚度12mm，面板寬度1.5m，6榀門(mén)架。2.1.7灌注口內(nèi)徑125mm.。2.1.8枕木為高200mm,鋼軌為43kg/m。2.1.9堵頭板為角鋼堵頭板。2.1.10邊模下角對(duì)地絲桿必須支撐牢固。圖3邊模下角鋼精支撐圖4改良后邊模下角支撐2.2事故分析從事故現(xiàn)場(chǎng)觀察，發(fā)現(xiàn)引發(fā)漲模事故的變形部位右側(cè)邊模下部，通過(guò)分析引發(fā)事故原因主要由以下幾個(gè)：2.2.1澆注速度過(guò)快通過(guò)查詢當(dāng)日攪拌站攪拌記錄和現(xiàn)場(chǎng)施工班組，在事發(fā)前兩小時(shí)攪拌站攪拌混凝土共計(jì)50余立方米，實(shí)際澆注40余立方米，加之該段混凝土體相對(duì)較薄，在短時(shí)間內(nèi)使混凝土體高度升高到

6、2號(hào)艙，混凝土塌落度較大，未能及時(shí)凝固，導(dǎo)致其對(duì)右側(cè)邊模壓力增高，超過(guò)邊模下角地絲桿支撐點(diǎn)的支撐受力，導(dǎo)致支撐點(diǎn)變形，引發(fā)漲模事故。2.2.2地絲桿支撐點(diǎn)強(qiáng)度缺乏 模板臺(tái)車(chē)原地絲桿支撐點(diǎn)設(shè)計(jì)是通過(guò)角鐵支撐在隧道路基找平層邊角上圖1，實(shí)際施工中，因施工方案調(diào)整，將找平層工序退后至隧道洞身混凝土體澆注完畢后施工，導(dǎo)致模板臺(tái)車(chē)邊模下角地絲桿改用在仰拱填充面對(duì)應(yīng)點(diǎn)鉆孔打入兩根22螺紋鋼支撐圖3。由此將下角支撐由面支撐改為一點(diǎn)支撐，支撐受力集中，當(dāng)下角支撐受力較大時(shí)，引發(fā)單點(diǎn)支撐變形、位移，進(jìn)而導(dǎo)致整體邊模下角位移變形。引發(fā)跑模事故。2.2.3輸送泵管道與模板臺(tái)車(chē)硬性連接固定輸送泵管道在模板臺(tái)車(chē)上布管固

7、定時(shí)，采用鐵線直接綁定在模板臺(tái)車(chē)門(mén)架上固定，未采取減震緩沖措施，輸送泵在混凝土泵送過(guò)程中，由于壓力變化產(chǎn)生的震動(dòng)直接傳遞給模板臺(tái)車(chē)，導(dǎo)致模板臺(tái)車(chē)下角地絲桿支撐相對(duì)隧洞的周期性位移震動(dòng)，引發(fā)地絲桿支撐瞬時(shí)受力松動(dòng)，導(dǎo)致支撐螺紋鋼變形，地絲桿松脫，失去支撐著力，進(jìn)而跑模。3、處理方法的選取和實(shí)施 就以上事故原因分析，制定出有針對(duì)性的改良施工方法。3.1調(diào)整澆注速度和塌落度。在實(shí)際施工中澆注混凝土的速度嚴(yán)禁大于810m3/h，應(yīng)從距離根底上約1.52m處的作業(yè)窗開(kāi)始澆注，并注意倒換澆注位置，防止局部受力過(guò)大引起變形、甚至跑模。3.2改良邊模下角支撐方式圖四在原有螺紋鋼支撐前加一15cm*15cm*6

8、m方木，使其支撐連成一體，加大支撐面積，分散支撐力，增加彈性附著能力，有效防止地絲桿由于震動(dòng)滑脫。3.3改良輸送管道固定方式由綁定改為懸掛；加墊橡膠減震塊等柔性連接方式。分散、緩沖由于輸送泵管道壓差變化，防止引起的震動(dòng)直接傳遞到模板臺(tái)車(chē)上。4事故預(yù)防41在每次澆注前，應(yīng)檢查絲杠、千斤頂是否有松動(dòng)，防止在澆注時(shí)臺(tái)車(chē)變形。42澆注時(shí)，鋼模板臺(tái)車(chē)前后混凝土高度差要求不超過(guò)600mm；左右側(cè)混凝土高度差要求不超過(guò)500mm。    43澆注到最后、通過(guò)澆注口封頂?shù)暮笃冢仨毷褂玫退贆n進(jìn)行澆注，并時(shí)刻注意澆注口壓力的變化，防止因混凝土注滿后強(qiáng)行注入而導(dǎo)致壓力過(guò)大使模板變形。44定期對(duì)模板臺(tái)車(chē)各局部進(jìn)行保養(yǎng)、檢修。5結(jié)束語(yǔ)此次爆模事故，在主體施工方案修改后，附屬施工措施未經(jīng)嚴(yán)格考量后投入使用，并在施工過(guò)程中盲目趕進(jìn)度，以致澆注過(guò)快，導(dǎo)致爆模事故發(fā)生。雖在爆模后及時(shí)處理得當(dāng)，未造成大的經(jīng)濟(jì)損失，但也應(yīng)從中吸取經(jīng)驗(yàn)和教訓(xùn)，在混凝土澆注前、中、后，組織有經(jīng)驗(yàn)的施工人