鋼結(jié)構(gòu)綜合練習(xí)題及答案

1、精選鋼結(jié)構(gòu)綜合練習(xí)題一、單選題1 鋼材的三項主要力學(xué)性能指標為(A)。A.抗拉強度、屈服點、伸長率B.抗拉強度、屈服點、冷彎性能C.抗拉強度、冷彎性能、伸長串D冷彎性能、屈服點、伸長率2鋼材的伸長率與(D)標準拉伸試件標距間長度的伸長值有關(guān)。A.達到屈服應(yīng)力時B達到極限應(yīng)力時C.試件塑性變形后D試件斷裂后3鋼材的伸長率用來反映材料的(C)。A.承載能力B彈性變形能力C.塑性變形能力D.抗沖擊荷載能力4鋼材的塑性指標，主要用(D)表示。A流幅B沖擊韌性C.可焊性D伸長率5在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，具有明顯先兆的情況是(B)的典型特征。A.脆性破壞B塑性破壞C.強度破壞D失穩(wěn)破壞6.對鋼材的分組是根據(jù)

2、鋼材的(D)確定的。A鋼種B鋼號C.橫截面積的大小D厚度與直徑7部分焊透的對接焊縫的計算應(yīng)按(B)計算。A.對接焊縫B角焊縫C.斷續(xù)焊縫D.斜焊縫8一個承受剪力作用的普通螺栓在抗剪連接中的承載力是(D)。A.栓桿的抗剪承載力B.被連接構(gòu)件(板)的承壓承載力C.A、B中的較大值DA、B中的較小值9承壓型高強度螺栓可用于(D)。A.直接承受動力荷載B，承受反復(fù)荷載作用的結(jié)構(gòu)的連接C.冷彎薄壁鋼結(jié)構(gòu)的連接D承受靜力荷載或間接承受動力荷載結(jié)構(gòu)的連接10為提高軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定，在構(gòu)件截面面積不變的情況下，構(gòu)件截面的形式應(yīng)使其面積分布(B)。A盡可能集中于截面的形心處B.盡可能遠離形心C.任意分布，

3、無影響D盡可能集中于截面的剪切中心11 軸心受壓構(gòu)件柱腳底板的面積主要取決于(C)。A.底板的抗彎剛度B柱子的截面積C.基礎(chǔ)材料的強度等級D.底板的厚度12 當無集中荷載作用時，焊接工字形截面粱翼緣與腹板的焊縫主要承受(C)A.豎向剪力B豎向剪力及水平剪力聯(lián)合作用C.水平剪力D壓力13. 在焊接組合粱的設(shè)計中，腹板厚度應(yīng)(C)。A.越薄越好B.越厚越好C.厚薄相當D厚薄無所謂14.排列螺栓時，若螺栓孔直徑為d。，螺栓的最小端距應(yīng)為（B）。A 1.5doB 2d。C 3d。D 8 d。15.計算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴件時，剪力應(yīng)?。–）。A.構(gòu)件實際剪力設(shè)計值B.由公式V=AL，上計算的剪力85:2

4、35、一.AffC.構(gòu)件實際剪力設(shè)計值或由公式V=型計算的剪力兩者中較大值85.235D.由y=dM/dx計算值16.塑性好的鋼材，則（D）。A.韌性也可能好B.韌性一定好C.含碳量一定高D.一定具有屈服平臺17型鋼中的H型鋼和工字鋼相比，(B)。A.兩者所用的鋼材不同B.前者的翼緣相對較寬C.前者的強度相對較高D兩備的翼緣都有較大的斜度18.在構(gòu)件發(fā)生斷裂破壞前，具有明顯先兆的情況是(B)的典型特征、A.脆性破壞B.塑性破壞C.強度破壞D.失穩(wěn)破壞19在彈性階段，側(cè)面角焊縫應(yīng)力沿長度方向的分布為(C)。A.均分分布B.一端大、一端小C.兩端大、中間小D兩端小、中間大20下列軸心受拉構(gòu)件，可不

5、驗算正常使用極限狀態(tài)的為(D)。A.屋架下弦B.托架受拉腹桿C.受拉支撐桿Do預(yù)應(yīng)力拉桿21.為了(C),確定軸心受壓實腹式構(gòu)件的截面形式時，應(yīng)使兩個主軸方向的長細比盡可能接近。A.便于與其他構(gòu)件連接B.構(gòu)造簡單、制造方便C.達到經(jīng)濟效果D.便于運輸、安裝和減少節(jié)點類型22軸心受壓構(gòu)件發(fā)生彈性失穩(wěn)時，截面上的平均應(yīng)力(C)。A低于鋼材抗拉強度fuB達到鋼材屈服強度fyC.低于鋼材比例極限fpD.低于鋼材屈服強度fy23梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在(B)。A彎曲應(yīng)力大的區(qū)段B.上翼緣或下翼緣有固定集中力作用處C.剪應(yīng)力較大的區(qū)段D有吊車輪壓的部位24鋼材的設(shè)計強度是根據(jù)(D)確定的。A.比例極限B.彈

6、性極限C.屈服點D.抗拉強度)。25單軸對稱截面的壓彎構(gòu)件，一般宜使彎矩(AA.繞非對稱軸作用B.繞對稱軸作用C. 繞任意軸作用D視情況繞對稱軸或非對稱軸作用26彎矩作用在實軸平面內(nèi)的雙肢格構(gòu)式壓彎柱應(yīng)進行（D）和綴材的計算。A強度，剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性，單肢穩(wěn)定性B.彎矩作用平面內(nèi)的穩(wěn)定性單肢穩(wěn)定性C.彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、彎矩作用平面外的穩(wěn)定性D. 強度，剛度、彎矩作用平面內(nèi)穩(wěn)定性、單肢穩(wěn)定性27.鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定，當結(jié)構(gòu)的表面長期受輻射熱達（B）以上或在短時間內(nèi)可能受到火焰作用時，宜采取有效的防護措施（如加隔熱層或水套等）A.50B.15028.在碳素結(jié)構(gòu)

7、鋼中，（A.Q235-A - FC.250D.300A ）不宜用于焊接結(jié)構(gòu)。B.Q235-B - FC.Q235C - FD.Q235-D F29 .有四種不同厚度的Q345鋼，其中（A）厚的鋼板強度設(shè)計值最高。A.12mmB.18mmC.36mmD.52mm30 .格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的等邊單角鋼斜綴條可按軸心受壓構(gòu)件設(shè)計，但強度設(shè)計值要乘以折減系數(shù)以考慮（B）A.剪力的影響B(tài).單面連接偏心的影響C.構(gòu)件的焊接缺陷形的影響D.節(jié)點構(gòu)件不對中的影響31下圖為承受固定集中力設(shè)計值F（包括梁自重）的等截面組合梁，截面1-1處需驗算折算應(yīng)為，其驗算部位為（C）h0/tw>160A.1B.2C.3

8、D.432焊接之字形梁的腹板局部穩(wěn)定常采用配置加勁肋的方法來解決，若時，（D）。A.可能發(fā)生剪切失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋B.可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置縱向加勁肋和橫向加勁肋C.可能發(fā)生彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋D.可能剪切失穩(wěn)和彎曲失穩(wěn)，應(yīng)配置橫向加勁肋和縱向加勁肋33梁的支承加勁肋應(yīng)設(shè)置在（B）A.彎曲應(yīng)力大的區(qū)段B.上翼緣或下翼緣有固定集中力作用處C.剪應(yīng)力較大的區(qū)段D.有吊車輪壓的部位A<f的物34按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范規(guī)定，實腹式軸心受壓構(gòu)件整體穩(wěn)定性的公式N/理意義是（D）。A.構(gòu)件截面上的平均應(yīng)力不超過鋼材抗壓強度設(shè)計值B.構(gòu)件截面上最大應(yīng)力不超過鋼材強度設(shè)計值c構(gòu)件截面上的平均應(yīng)力不

9、超過歐拉臨界應(yīng)力設(shè)計值D.構(gòu)件軸心壓力設(shè)計值不超過結(jié)件穩(wěn)定極限承載力設(shè)計值35在下圖中的連接中，角鋼肢尖上的角焊縫的焊腳尺寸hf應(yīng)滿足（B. hf.min=1.5J12<hf<hf.max=10-(12)C. hf.min=1.5，'10<hf<hf.max=1.2x12A.hf.min=1.5，12<hf<hf.max=10-(12)36兩端較接的軸心受壓構(gòu)件，截面如下圖所示，在不改變鋼種、構(gòu)件截面類別和翼緣、腹板截面面積的情況下(D)采用可提高其承載力。A.調(diào)整構(gòu)件在弱軸方向的計算長度，或加大腹板高度減少厚度B.改變構(gòu)件端連接構(gòu)造，或增設(shè)側(cè)向支承

10、點來減小弱軸方向的計算長度，或減小翼像寬度加大厚度C.調(diào)整構(gòu)件弱軸方向的計算長度，或減小翼緣寬度加大厚度D.增大構(gòu)件端部連接約束，或增加側(cè)向支承點來減小在弱方向上的計算長度，或減少翼像厚度加大寬度37單軸對稱實腹式壓彎構(gòu)件，彎矩作用在對稱平面并使較寬翼緣受壓，其彎矩作用NmxMxfNtxMxf平面內(nèi)的整體穩(wěn)定采用xAXWX(10.8N/NEx)和；AW2x(11.25N/NEx)計算，其中的x,W1x,W2x的取值為(D)。A. x相同；W1x和W2x為繞對稱軸的較大和較小翼緣最外纖維毛截面模量B. x不同；W1x和W2x為繞非對稱軸的較大、較小翼緣最外纖維凈截面模量C. x不同；W1x和W2

11、x為繞非對稱軸的較大、較小翼緣最外纖維凈截面模量D. x不同；W1x和W2x為繞非對稱軸的較大、較小翼緣最外纖維凈截面模量38.高強度螺栓摩擦型連接與高強度螺栓承壓型連接主要區(qū)別是(D)A.預(yù)拉力不同B.連接處構(gòu)件接觸面的處理方法不同C.采用的材料等級不同D.設(shè)計計算方法不同39鋼材的設(shè)計強度是根據(jù)（C）確定的。（A）比例極限（B）彈性極限（C）屈服點40鋼結(jié)構(gòu)梁計算公式網(wǎng)二中x（C（D）極限強度）。xWnx(A)與材料強度有關(guān)(B)是極限彎矩與邊緣屈服彎矩之比(C)表示截面部分進入塑性(D)與梁所受荷載有關(guān)二、填空題1.鋼材五項機械性能指標是抗拉強度、屈服點、伸長率、180度冷W、沖擊韌性。

12、2 .鋼材中氧的含量過多，將使鋼材出現(xiàn)熱脆現(xiàn)象。3 .支承加勁肋應(yīng)驗算的內(nèi)容是腹板平面外的穩(wěn)定性、端面承壓強度、支承加勁肋與腹板的連接焊縫。4 .雙軸對稱的工字型截面軸壓構(gòu)件失穩(wěn)時的屈曲形式是彎曲屈曲。5 .采用手工電弧焊焊接Q345鋼材時應(yīng)采用E50焊條。6 .焊接殘余應(yīng)力不影響構(gòu)件的靜力強度。7 .角焊縫的最小計算長度不得小于8hf和40mm。8 .冷彎性能合格是鑒定鋼材在彎曲狀態(tài)下塑性應(yīng)變能力和質(zhì)量的綜合指標。9 .時效硬化會改變鋼材的性能，將使鋼材的強度提高、塑性、韌性降低。10、軸心受壓構(gòu)件整體屈曲失穩(wěn)的形式有彎曲失穩(wěn)、扭轉(zhuǎn)失穩(wěn)、彎扭失穩(wěn)O11、鋼材的兩種破壞形式為塑性破壞和脆性破壞

13、。12、橫向加勁肋按其作用可分為間隔加勁肋、支承加勁肋兩種。13、軸心受拉構(gòu)件的承載力極限狀態(tài)是以凈截面平均應(yīng)力小于鋼材屈服點為極限狀態(tài)的、判斷題（正確的畫，錯誤的畫x）1 .鋼材中硫含量過多會引起鋼材的冷脆；磷含量過多會引起鋼材的熱脆。（x）2 .承載能力極限狀態(tài)為結(jié)構(gòu)或構(gòu)件達到最大承載力或達到不適于繼續(xù)承載的變形時的極限狀態(tài)。（，）3 .軸心受壓構(gòu)件，應(yīng)進行強度、整體穩(wěn)定、局部穩(wěn)定和剛度的驗算。（，）4 .軸心受拉構(gòu)件計算的內(nèi)容有強度、剛度和穩(wěn)定性。（x）5 .計算雙肢格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸x軸彎曲的整體穩(wěn)定時，其軸心受壓整體穩(wěn)定系數(shù)小應(yīng)根據(jù)換算長細比查表確定。（，）6 .碳的含量對鋼材

14、性能的影響很大，一般情況下隨著含碳量的增高，鋼材的塑性和韌性逐漸增高。（x）7,承受動力荷載重復(fù)作用的鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件及其連接，當應(yīng)力變化的循環(huán)次數(shù)。n>5X1（4次時，應(yīng)進行疲勞驗算。（V）8 .角焊縫中的最大焊腳尺寸hfmax=1.2t,其中t為較厚焊件厚度。（x）9 .采用普通螺栓連接時，栓桿發(fā)生剪斷破壞，是因為螺栓直徑過細。（，）10 .雙軸對稱截面的理想軸心受壓構(gòu)件，可能發(fā)生彎曲屈曲和扭轉(zhuǎn)屈曲。（，）11鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計除疲勞計算外，采用以概率理論為基礎(chǔ)的極限狀態(tài)設(shè)計方法，用分項系數(shù)設(shè)計表達式進行計算（，）。12合理的結(jié)構(gòu)設(shè)計應(yīng)使可靠和經(jīng)濟獲得最優(yōu)平衡，使失效概率小到人們所能接受程度（V）

15、。13冷加工硬化，使鋼材強度提高，塑性和韌性下降，所以普通鋼結(jié)構(gòu)中常用冷加工硬化來提高鋼材強度（x）。14在焊接結(jié)構(gòu)中，對焊縫質(zhì)量等級為3級、2級焊縫必須在結(jié)構(gòu)設(shè)計圖紙上注明，1級可以不在結(jié)構(gòu)設(shè)計圖紙中注明（x）。15軸心受力構(gòu)件的柱子曲線是指軸心受壓桿失穩(wěn)時的臨界應(yīng)力cr與壓桿長細比之間的關(guān)系曲線。（，）16格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件繞虛軸穩(wěn)定臨界為比長細比相同的實腹式軸心受壓構(gòu)件低。原因是剪切變形大，剪力造成的附加繞曲影響不能忽略(V)。17 .在主平面內(nèi)受彎的實腹構(gòu)件，其抗彎強度計算是以截面彈性核心幾乎完全消失，出現(xiàn)塑性鉸時來建立的計算公式(x)。18 .具有中等和較大側(cè)向無支承長度的鋼結(jié)構(gòu)組合

16、梁，截面選用是由抗彎強度控制設(shè)計，而不是整體穩(wěn)定控制設(shè)計(x)。19在焊接連接中，角次I縫的焊腳尺寸hf愈大，連接的承載力就愈高。（x）。20計算格構(gòu)式壓彎構(gòu)件的綴件時，應(yīng)取構(gòu)件的剪力和按式V=Afqfy/235/85計算的剪力兩者中的較大值進行計算（V）。四、簡答題1 .抗剪普通螺栓連接有哪幾種可能的破壞形式？答：螺栓抗剪連接達到極限承載力時，可能的破壞形式有四種形式：栓桿被剪斷;螺栓承壓破壞；板件凈截面被拉斷；端板被栓桿沖剪破壞。2 .簡述鋼結(jié)構(gòu)連接方法的種類。答；鋼結(jié)構(gòu)的連接方法可分為焊接連接、螺栓連接和怫釘連接三種。3 .格構(gòu)式構(gòu)件截面考慮塑性發(fā)展嗎？答：格構(gòu)式構(gòu)件截面不考慮塑性發(fā)展，

17、按邊緣屈服準則計算，因為截面中部空心4 .普通螺栓連接受力情況可分為哪幾類？答：螺栓只承受剪力；螺栓只承受拉力；螺栓承受剪力和拉力的共同作用。5 .減小焊接應(yīng)力和焊接變形的設(shè)計上措施有哪些？答：1）焊接位置安排要合理；2）焊縫尺寸要適當；3）焊縫的數(shù)量要少，且不宜過分集中；4）應(yīng)盡量避免兩條或三條焊縫垂直交叉；5）盡量避免在母材厚度方向的收縮應(yīng)力。6 .影響鋼材脆性的因素?答：化學(xué)成分（P、N導(dǎo)致冷脆，S、O引起熱脆）、冶金缺陷（偏析、非金屬夾雜、裂紋、起層）、溫度（熱脆、低溫冷脆）、冷作硬化、時效硬化、應(yīng)力集中以及同號三向主應(yīng)力狀態(tài)等均會增加鋼材的脆性。7防止受彎構(gòu)件腹板局部失穩(wěn)的途徑？答：

18、（1那加腹板的厚度tw但此法不很經(jīng)濟；（2）設(shè)置加勁肋作為腹板的支承，將腹板分成尺寸較小的區(qū)段，以提高其臨界應(yīng)力，此法較為有效。加勁肋布置方式有：僅加橫向加勁肋；同時設(shè)橫向加勁肋和縱向加勁肋;同時設(shè)橫向加勁肋和受壓區(qū)的縱向加勁肋及短加勁肋。8請撰寫軸心拉桿的強度計算公式，及說明各字母所代表含義？答：（一）強度計算fd軸心拉桿的強度計算公式為式中N軸心拉力；An拉桿的凈截面面積f鋼材抗拉強度設(shè)計值。9 .影響軸心壓桿整體穩(wěn)定的因素？答：軸壓構(gòu)件的穩(wěn)定極限承載力受到以下多方面因素的影響：構(gòu)件不同方向的長細比;截面的形狀和尺寸；材料的力學(xué)性能；殘余應(yīng)力的分布和大??；構(gòu)件的初彎曲和初扭曲：荷載作用點的

19、初偏心；支座并非理想狀態(tài)的彈性約束力；構(gòu)件失穩(wěn)的方向等等。因此，目前以具有初始缺陷的實際軸心壓桿作為力學(xué)模型，用開口薄壁軸心壓桿的彈性微分方程來研究軸壓桿的穩(wěn)定問題。10 .拉彎和壓彎構(gòu)件的整體失穩(wěn)破壞包括幾個方面？答：拉彎和壓彎構(gòu)件整體失穩(wěn)破壞包括幾個方面：(1座向壓彎構(gòu)件彎矩作用平面內(nèi)的失穩(wěn)，這在彎矩作用平面內(nèi)只產(chǎn)生彎曲變形，不存在分校現(xiàn)象，屬于極值失穩(wěn)；(2)單向壓彎構(gòu)件彎矩作用平面外失穩(wěn)，即在彎矩作用平面外發(fā)生側(cè)移和扭轉(zhuǎn)，又稱彎扭失穩(wěn)，這種失穩(wěn)具有分校失穩(wěn)的特點；(3)雙向壓彎構(gòu)件的失穩(wěn)，即同時產(chǎn)生雙向彎曲變形并伴隨有扭轉(zhuǎn)變形的失穩(wěn)。11 .鋼結(jié)構(gòu)焊接形式？答：按兩焊件的相對位置，分為

20、平接、搭接和頂接；對接焊縫按受力方向與焊縫長度方向的關(guān)系，分為直縫和斜縫；角焊縫按受力方向與焊縫長度方向的關(guān)系，分為端縫和側(cè)縫;按焊縫連續(xù)性，分為連續(xù)焊縫和斷續(xù)焊縫;按施工位置，分為俯焊、立焊、橫焊、仰焊。12普通螺栓連接，螺栓的排列和構(gòu)造要求？答：（1應(yīng)力要求：1）端距限制一一防止孔端鋼板剪斷，2d。;2）螺孔中距限制一一限制下限以防止孔間板破裂，即保證3d0限制上限以防止板間翹曲。（2）構(gòu)造要求:防止板翹曲后浸入潮氣而腐蝕，限制螺孔中距最大值。（3）施工要求:為便于擰緊螺栓，宜留適當間距（不同的工具有不同要求）。五、計算題1、驗算圖示角焊縫連接的強度。已知承受靜荷載，鋼材為Q235-AF,

21、焊條為E43型，ffw160N/mm2,偏離焊縫形心的力F500kN,e100mm,hf10mm,圖中尺寸單位：mm,無引弧板。五（1）題圖解：將外力F移向焊縫形心，得:FFe2Nhelw500103220.710(40020)266.47N/mm2Vhelw500103220.710(40020)266.47N/mm26500103100.220.710(40020)22104.95N/mm2104.9566.47)266.472155.44N/mm2ffw160N/mm21.22精選精選2、驗算圖示普通螺栓連接時的強度。已知螺栓直徑d22mm,C級螺栓，螺栓和構(gòu)件材料為Q235,外力設(shè)計值

22、F150kN,fvb140N/mm2,ftb170N/mm2,fcb305N/mm2,Ae3.03cm2。解：NtbAeftb3.0310217010351.51kN.22N；nvfvb114010353.19kN44N；dtfcb2218305103120.78kNcc受力最大的1號螺栓所受的剪力和拉力分別是:F150Nv18.75kNn8zMy1150200240Nt-222-40.18kNNv 2 Nt 2 (一v )2 (t )2 .(N；) (Ntb)myi22(80216022402)18.75240.182v()2()20.86153.1951.51螺栓連接強度滿足要求。Nv18.75kNN；120.78kNvc3 .計算圖示連接的焊縫長度。已知N=900kN（靜力荷載設(shè)計值），手工焊，焊條E43型，hf10mm,f：=160N/mm2。N11N2 9003600KNN22N900300KN1 w1N1600 1031 w2111 w11 w20.7hf ffwN20.7hf ffw2hf2682hf 1342 0.7 10 160300 1030.71010268mm10 160288mm154mm134mm取 11290mm取 l2 155 mmF=300kN,4 .試驗算圖示簡支梁的整體穩(wěn)定性。已知作用在梁跨中的荷載設(shè)計值忽略梁自重產(chǎn)