水力學(xué)試驗(yàn)報(bào)告思考題答案想你所要

1、實(shí)驗(yàn)二不可壓縮流體恒定流能量方程（伯諾利方程）實(shí)驗(yàn)成果分析及討論1 .測(cè)壓管水頭線和總水頭線的變化趨勢(shì)有何不同？為什么？測(cè)壓管水頭線（P-P）沿程可升可降，線坡Jp可正可負(fù)。而總水頭線（E-E）沿程只降不升，線坡J恒為正，即J>0。這是因?yàn)樗诹鲃?dòng)過程中，依據(jù)一定邊界條件，動(dòng)能和勢(shì)能可相互轉(zhuǎn)換。測(cè)點(diǎn)5至測(cè)點(diǎn)7,管收縮，部分勢(shì)能轉(zhuǎn)換成動(dòng)能，測(cè)壓管水頭線降低，Jp>0。測(cè)點(diǎn)7至測(cè)點(diǎn)9,管漸擴(kuò)，部分動(dòng)能又轉(zhuǎn)換成勢(shì)能，測(cè)壓管水頭線升高，Jp<0。而據(jù)能量方程El=E2+hw1-2,hw1-2為損失能量，是不可逆的，即包有hwi-2>0,故E2恒小于Ei,（E-E）線不可能回升。

2、（E-E）線下降的坡度越大，即J越大，表明單位流程上的水頭損失越大，如圖2.3的漸擴(kuò)段和閥門等處，表明有較大的局部水頭損失存在。2 .流量增加，測(cè)壓管水頭線有何變化？為什么？有如下二個(gè)變化：（1）流量增加，測(cè)壓管水頭線（P-P）總降落趨勢(shì)更顯著。這是因?yàn)闇y(cè)壓管水頭二Z十二二/一二二5一衛(wèi)二y2g2引，任一斷面起始時(shí)的總水頭E及管道過流斷面面積A為定值時(shí)，Q增大，士"2g就增大，則尸必減小。而且隨流量的增加阻力損失亦增大，管道任一過水?dāng)嗝嫔系目偹^E相應(yīng)減2十？小，故廠的減小更加顯著。（2）測(cè)壓管水頭線（P-P）的起落變化更為顯著。因?yàn)閷?duì)于兩個(gè)不同直徑的相應(yīng)過水?dāng)嗝嬗?g2g式中為兩個(gè)

3、斷面之間的損失系數(shù)。管中水流為紊流時(shí)，接近于常數(shù)，又管道斷面為定值，故Q增大，H亦增大，（P-P）線的起落變化就更為顯著。3 .測(cè)點(diǎn)2、3和測(cè)點(diǎn)10、11的測(cè)壓管讀數(shù)分別說明了什么問題？Z十已測(cè)點(diǎn)2、3位于均勻流斷面（圖2.2）,測(cè)點(diǎn)高差0.7cm,Hp=7均為37.1cm（偶有毛細(xì)影響相差0.1mm）,表明均勻流同斷面上，其動(dòng)水壓強(qiáng)按靜水壓強(qiáng)規(guī)律分布。測(cè)點(diǎn)10、11在彎管的急變流斷面上，測(cè)壓管水頭差為7.3cm,表明急變流斷面上離心慣性力對(duì)測(cè)壓管水頭影響很大。由于能量方程推導(dǎo)時(shí)的限制條件之一是“質(zhì)量力只有重力”，而在急變流斷面上其質(zhì)量力，除重力外，尚有離心慣性力，故急變流斷面不能選作能量方程

4、的計(jì)算斷面。在繪制總水頭線時(shí)，測(cè)點(diǎn)10、11應(yīng)舍棄。4 .試問避免喉管（測(cè)點(diǎn)7）處形成真空有哪幾種技術(shù)措施？分析改變作用水頭（如抬高或降低水箱的水位）對(duì)喉管壓強(qiáng)的影響情況。下述幾點(diǎn)措施有利于避免喉管（測(cè)點(diǎn)7）處真空的形成：（1）減小流量，（2）增大喉管管徑，（3）降低相應(yīng)管線的安裝高程，（4）改變水箱中的液位高度。顯然（1）、（2）、（3）都有利于阻止喉管真空的出現(xiàn)，尤其（3）更具有工程實(shí)用意義。因?yàn)槿艄芟德洳畈蛔?，單單降低管線位置往往就可完全避免真空。例如可在水箱出口接一下垂90彎管，后接水平段，將喉管的高程降至基準(zhǔn)高程00,比位能降至零，比壓能p/丫得以增大（Z）,從而可能避免點(diǎn)7處的真空

5、。至于措施（4）其增壓效果是有條件的，現(xiàn)分析如下：當(dāng)作用水頭增大h時(shí)，測(cè)點(diǎn)7斷面上，值可用能量方程求得。取基準(zhǔn)面及計(jì)算斷面1、2、3,計(jì)算點(diǎn)選在管軸線上（以下水柱單位均為cm）。于是由斷面1、2的能量方程（取02=83=1）有因hwi-2可表示成此處c1.2是管段1-2總水頭損失系數(shù)，式中e、s分別為進(jìn)口和漸縮局部損失系數(shù)。又由連續(xù)性方程有故式（1）可變?yōu)閅人式中同"可由斷面1、3能量方程求得，即4+從=冬+?+.3工2g2g由此得力2目=0-4+端“1+瓢J代入式（2）有（Z2+P2/T）隨h遞增還是遞減，可由（Z2+P2/T）加以判別。因改外+外/”1（2/心尸+心”=1改編1+

6、心心（5）若1-（d3/d2）4+c1.2/（1+c1.3）0,則斷面2上的（Z+p/丫）隨h同步遞增。反之，則遞減。文丘里實(shí)驗(yàn)為遞減情況，可供空化管設(shè)計(jì)參考。在實(shí)驗(yàn)報(bào)告解答中，d3/d2=1.37/1,Z1=50,Z3=-10，而當(dāng)h=0時(shí)，實(shí)驗(yàn)的（Z2+P2/丫）=6,v12g=33-19,$/2g=9.42,將各值代入式（2）、（3）,可得該管道阻力系數(shù)分別為c1.2=1.5,c1.3=5.37。再將其代入式（5）得=11.374+1.151+5.37=0,267>0表明本實(shí)驗(yàn)管道喉管的測(cè)壓管水頭隨水箱水位同步升高。但因（Z2+P2/T）接近于零，故水箱水位的升高對(duì)提高喉管的壓強(qiáng)（

7、減小負(fù)壓）效果不顯著。變水頭實(shí)驗(yàn)可證明該結(jié)論正確。5.由畢托管測(cè)量顯示的總水頭線與實(shí)測(cè)繪制的總水頭線一般都有差異，試分析其原因。與畢托管相連通的測(cè)壓管有1、6、8、12、14、16和18管，稱總壓管?？倝汗芤好娴倪B續(xù)即為畢托管測(cè)量顯示的總水頭線，其中包含點(diǎn)流速水頭。而實(shí)際測(cè)繪的總水頭是以實(shí)測(cè)的/值加斷面平均流速水頭v2/2g繪制的。據(jù)經(jīng)驗(yàn)資料，對(duì)于園管紊流，只有在離管壁約0.12d的位置，其點(diǎn)流速方能代表該斷面的平均流速。由于本實(shí)驗(yàn)畢托管的探頭通常布設(shè)在管軸附近，其點(diǎn)流速水頭大于斷面平均流速水頭，所以由畢托管測(cè)量顯示的總水頭線，一般比實(shí)際測(cè)繪的總水線偏高。因此，本實(shí)驗(yàn)由1、6、8、12、14、

8、16和18管所顯示的總水頭線一般僅供定性分析與討論，只有按實(shí)驗(yàn)原理與方法測(cè)繪總水頭線才更準(zhǔn)確。實(shí)驗(yàn)四畢托管測(cè)速實(shí)驗(yàn)實(shí)驗(yàn)分析與討論1 .利用測(cè)壓管測(cè)量點(diǎn)壓強(qiáng)時(shí)，為什么要排氣？怎樣檢驗(yàn)排凈與否？畢托管、測(cè)壓管及其連通管只有充滿被測(cè)液體，即滿足連續(xù)條件，才有可能測(cè)得真值，否則如果其中夾有氣柱，就會(huì)使測(cè)壓失真，從而造成誤差。誤差值與氣柱高度和其位置有關(guān)。對(duì)于非堵塞性氣泡，雖不產(chǎn)生誤差，但若不排除，實(shí)驗(yàn)過程中很可能變成堵塞性氣柱而影響量測(cè)精度。檢驗(yàn)的方法是畢托管置于靜水中，檢查分別與畢托管全壓孔及靜壓孔相連通的兩根測(cè)壓管液面是否齊平。如果氣體已排凈，不管怎樣抖動(dòng)塑料連通管，兩測(cè)管液面包齊平。2 .畢托管

9、的動(dòng)壓頭h和管嘴上、下游水位差H之間的大關(guān)系怎樣？為什么？且'即',；一般畢托管校正系數(shù)c=11%o（與儀器制作精度有關(guān)）。喇叭型進(jìn)口的管嘴出流，其中心點(diǎn)的點(diǎn)流速系數(shù)爐=0.9961%0。所以Ah<AHo本實(shí)驗(yàn)Ah=21.1cm,AH=21.3cm,c=1.000。3 .所測(cè)的流速系數(shù)說明了什么？若管嘴出流的作用水頭為H,流量為Q,管嘴的過水?dāng)嗝娣e為A,相對(duì)管嘴平均流速v,則有k=事寸2gh8*稱作管嘴流速系數(shù)。若相對(duì)點(diǎn)流速而言，由管嘴出流的某流線的能量方程，可得式中:為流管在某一流段上的損失系數(shù)；8為點(diǎn)流速系數(shù)o本實(shí)驗(yàn)在管嘴淹沒出流的軸心處測(cè)得爐=0.995,表明管嘴軸

10、心處的水流由勢(shì)能轉(zhuǎn)換為動(dòng)能的過程中有能量損失，但甚微。4 .據(jù)激光測(cè)速儀檢測(cè)，距孔口23cm軸心處，其點(diǎn)流速系數(shù)為0.996,試問本實(shí)驗(yàn)的畢托管精度如何?如何率定畢托管的修正系數(shù)c?若以激光測(cè)速儀測(cè)得的流速為真值u,則有注二#2或田二0.9962x980x213=2035s而畢托管測(cè)得的該點(diǎn)流速為203.46cm/s,則e=0.2%欲率定畢托管的修正系數(shù)，則可令uJ2gA也：,匚二爐/Lh本例,'_5 .普朗特畢托管的測(cè)速范圍為0.22m/s,軸向安裝偏差要求不應(yīng)大于10度，試說明原因。（低流速可用傾斜壓差計(jì)）。（1）施測(cè)流速過大過小都會(huì)引起較大的實(shí)測(cè)誤差，當(dāng)流速u小于0.2m/s時(shí)，

11、畢托管測(cè)得的壓差A(yù)h亦有/202<=0.204cw2g1960若用30傾斜壓差計(jì)測(cè)量此壓差值，因傾斜壓差計(jì)的讀數(shù)值差A(yù)h為-1二-<那么當(dāng)有0.5mm的判讀誤差時(shí)，流速的相對(duì)誤差可達(dá)6%。而當(dāng)流速大于2m/s時(shí)，由于水流流經(jīng)畢托管頭部時(shí)會(huì)出現(xiàn)局部分離現(xiàn)象，從而使靜壓孔測(cè)得的壓強(qiáng)偏低而造成誤差。（2）同樣，若畢托管安裝偏差角（a）過大，亦會(huì)引起較大的誤差。因畢托管測(cè)得的流速U是實(shí)際流速U在其軸向的分速ucosa,則相應(yīng)所測(cè)流速誤差為u-cosa.甘=1CQS口f若>10,則£1>1-cos100=0.0156.為什么在光、聲、電技術(shù)高度發(fā)展的今天，仍然常用畢托管

12、這一傳統(tǒng)的流體測(cè)速儀器？畢托管測(cè)速原理是能量守恒定律，容易理解。而畢托管經(jīng)長(zhǎng)期應(yīng)用，不斷改進(jìn)，已十分完善。具有結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，使用方便，測(cè)量精度高，穩(wěn)定性好等優(yōu)點(diǎn)。因而被廣泛應(yīng)用于液、氣流的測(cè)量（其測(cè)量氣體的流速可達(dá)60m/s）。光、聲、電的測(cè)速技術(shù)及其相關(guān)儀器，雖具有瞬時(shí)性，靈敏、精度高以及自動(dòng)化記錄等諸多優(yōu)點(diǎn)，有些優(yōu)點(diǎn)畢托管是無法達(dá)到的。但往往因其機(jī)構(gòu)復(fù)雜，使用約束條件多及價(jià)格昂貴等因素，從而在應(yīng)用上受到限制。尤其是傳感器與電器在信號(hào)接收與放大處理過程中，有否失真，或者隨使用時(shí)間的長(zhǎng)短，環(huán)境溫度的改變是否飄移等，難以直觀判斷。致使可靠度難以把握，因而所有光、聲、電測(cè)速儀器，包括激光測(cè)速儀都不得不

13、用專門裝置定期率定（有時(shí)是利用畢托管作率定）。可以認(rèn)為至今畢托管測(cè)速仍然是最可信，最經(jīng)濟(jì)可靠而簡(jiǎn)便的測(cè)速方法。實(shí)驗(yàn)六文丘里流量計(jì)實(shí)驗(yàn)d2=0.7cm的管道而言，若實(shí)驗(yàn)分析與討論L本實(shí)驗(yàn)中，影響文丘里管流量系數(shù)大小的因素有哪些？哪個(gè)因素最敏感？對(duì)因加工精度影響，誤將（d20.01）cm值取代上述d2值時(shí)，本實(shí)驗(yàn)在最大流量下的小值將變?yōu)槎嗌伲坑墒侥反劫|(zhì)二得qt=Qjd”d：陪可見本實(shí)驗(yàn)（水為流體）的小值大小與Q、di、d2、Ah有關(guān)。其中di、d2影響最敏感。本實(shí)驗(yàn)中若文氏管di=1.4cm,d2=0.71cm,通常在切削加工中di比d2測(cè)量方便，容易掌握好精度，d2不易測(cè)量準(zhǔn)確，從而不可避免的要

14、引起實(shí)驗(yàn)誤差。例如當(dāng)最大流量時(shí)以值為0.976,若d2的誤差為0.01cm,那么小值將變?yōu)?.006,顯然不合理。2 .為什么計(jì)算流量Q'與實(shí)際流量Q不相等？因?yàn)橛?jì)算流量Q'是在不考慮水頭損失情況下，即按理想液體推導(dǎo)的，而實(shí)際流體存在粘性必引起阻力損失，從而減小過流能力，Q<Q',即以<1.0。3 .試證氣一水多管壓差計(jì)（圖6.4）有下列關(guān)系：=瓦-%+電如圖6.4所述，助、二瓦一%,%=%了包二包凡：+A宿+從+/+Myy-區(qū)+A自+H7.（7+/?/）（Z；+尸,/y）=N+P）/4-A/ij+A&+-Z.2p*fy=區(qū)+g）-（4+%）+m+的

15、二飽一電+電為4.試應(yīng)用量綱分析法，闡明文丘里流量計(jì)的水力特性。運(yùn)用量綱分析法得到文丘里流量計(jì)的流量表達(dá)式，然后結(jié)合實(shí)驗(yàn)成果，便可進(jìn)一步搞清流量計(jì)的量測(cè)特性。對(duì)于平置文丘里管，影響V1的因素有：文氏管進(jìn)口直徑d1,喉徑d2、流體的密度p、動(dòng)力粘滯系數(shù)祖及兩個(gè)斷面間的壓強(qiáng)差A(yù)P。根據(jù)冗定理有/gaw,。",你"o從中選取三個(gè)基本量，分別為：平73卜平廠/同=片/>共有6個(gè)物理量，有3個(gè)基本物理量，可得3個(gè)無量綱冗數(shù)，分別為：為二%/小“，根據(jù)量綱和諧原理，冗i的量綱式為國(guó)=小小了皿分別有聯(lián)解得:L:T:M:ai=1,1=ai+bi-3ci0=-bi0=cibi=0,ci

16、=0,則同理&="由當(dāng)戶_巧一二二當(dāng)白將各冗值代入式（i）得無量綱方程為或?qū)懗?d1進(jìn)而可得流量表達(dá)式為(2)式（2）與不計(jì)損失時(shí)理論推導(dǎo)得到的(3)相似。為計(jì)及損失對(duì)過流量的影響實(shí)際流量在式（3）中引入流量系數(shù)陽計(jì)算，變?yōu)?=%分/他/心），-1.（4）比較（2）、（4）兩式可知，流量系數(shù)四與Re一定有關(guān)，又因?yàn)槭剑?）中d2/di的函數(shù)關(guān)系并不一定代表了式（2）中函數(shù)力所應(yīng)有的關(guān)系，故應(yīng)通過實(shí)驗(yàn)搞清四與Re、d2/di的相關(guān)性。通過以上分析，明確了對(duì)文丘里流量計(jì)流量系數(shù)的研究途徑，只要搞清它與Re及d2/di的關(guān)系就行了。由實(shí)驗(yàn)所得在紊流過渡區(qū)的Re關(guān)系曲線（d2/di為

17、常數(shù)），可知隨Re的增大而增大，因包有N<i,故若使實(shí)驗(yàn)的Re增大，將漸趨向于某一小于i的常數(shù)。另外，根據(jù)已有的很多實(shí)驗(yàn)資料分析，（JQ與di/d2也有關(guān)，不同的di/d2值，可以得到不同的（JQRe關(guān)系曲線，文丘里管通常使dl/d2=2o所以實(shí)用上，對(duì)特定的文丘里管均需實(shí)驗(yàn)率定Re的關(guān)系，或者查用相同管徑比時(shí)的經(jīng)驗(yàn)曲線。還有實(shí)用上較適宜于被測(cè)管道中的雷諾數(shù)Re>2Xl05,使闈值接近于常數(shù)0.98。流量系數(shù)g的上述關(guān)系，也正反映了文丘里流量計(jì)的水力特性。5.文氏管喉頸處容易產(chǎn)生真空，允許最大真空度為67mHQ工程中應(yīng)用文氏管時(shí)，應(yīng)檢驗(yàn)其最大真空度是否在允許范圍內(nèi)。據(jù)你的實(shí)驗(yàn)成果，

18、分析本實(shí)驗(yàn)流量計(jì)喉頸最大真空值為多少？本實(shí)驗(yàn)若di=1.4cm,d2=0.71cm,以管軸線高程為基準(zhǔn)面，以水箱液面和喉道斷面分別為11和22計(jì)算斷面，立能量方程得則:I=315-3.5-80.22-_2=-5222-%,為>0<<-52.22cmH2O即實(shí)驗(yàn)中最大流量時(shí)，文丘里管喉頸處真空度耳;5加陽°,而由本實(shí)驗(yàn)實(shí)測(cè)為60.5cmH2Oo進(jìn)一步分析可知，若水箱水位高于管軸線4m左右時(shí)，實(shí)驗(yàn)中文丘里喉頸處的真空度可達(dá)7mH2O（參考能量方程實(shí)驗(yàn)解答六一4）0（八）局部阻力實(shí)驗(yàn)1、結(jié)合實(shí)驗(yàn)成果，分析比較突擴(kuò)與突縮在相應(yīng)條件下的局部損失大小關(guān)系。2由式hj='

19、v2g及=f（dd2）表明影響局部阻力損失的因素是v和djd2,由于有突擴(kuò)：；=(1-%AV突縮：；=0.5(1-A.A2)則有0.5(1-AA2)_0.5(1-AA2)2-1-AA2A1.A2:二0.5dvd2<0.707時(shí)，突然擴(kuò)大的水頭損失比相應(yīng)突然收縮的要大。在本實(shí)驗(yàn)最大流量Q下，突擴(kuò)損失較突縮損失約大一倍，即hje/hjs=6.54/3.60=1.817。d1/d2接近于1時(shí)，突擴(kuò)的水流形態(tài)接近于逐漸擴(kuò)大管的流動(dòng)，因而阻力損失顯著減小。2 .結(jié)合流動(dòng)演示儀的水力現(xiàn)象，分析局部阻力損失機(jī)理何在？產(chǎn)生突擴(kuò)與突縮局部阻力損失的主要部位在哪里？怎樣減小局部阻力損失？流動(dòng)演示儀I-VII

20、型可顯示突擴(kuò)、突縮、漸擴(kuò)、漸縮、分流、合流、閥道、繞流等三十余種內(nèi)、外流的流動(dòng)圖譜。據(jù)此對(duì)局部阻力損失的機(jī)理分析如下：從顯示的圖譜可見，凡流道邊界突變處，形成大小不一的旋渦區(qū)。旋渦是產(chǎn)生損失的主要根源。由于水質(zhì)點(diǎn)的無規(guī)則運(yùn)動(dòng)和激烈的紊動(dòng)，相互摩擦，便消耗了部分水體的自儲(chǔ)能量。另外，當(dāng)這部分低能流體被主流的高能流體帶走時(shí)，還須克服剪切流的速度梯度，經(jīng)質(zhì)點(diǎn)間的動(dòng)能交換，達(dá)到流速的重新組合，這也損耗了部分能量。這樣就造成了局部阻力損失。從流動(dòng)儀可見，突擴(kuò)段的旋渦主要發(fā)生在突擴(kuò)斷面以后，而且與擴(kuò)大系數(shù)有關(guān)，擴(kuò)大系數(shù)越大，旋渦區(qū)也越大，損失也越大，所以產(chǎn)生突擴(kuò)局部阻力損失的主要部位在突擴(kuò)斷面的后部。而突

21、縮段的旋渦在收縮斷面前后均有。突縮前僅在死角區(qū)有小旋渦，且強(qiáng)度較小，而突縮的后部產(chǎn)生了紊動(dòng)度較大的旋渦環(huán)區(qū)。可見產(chǎn)生突縮水頭損失的主要部位是在突縮斷面后。從以上分析知。為了減小局部阻力損失，在設(shè)計(jì)變斷面管道幾何邊界形狀時(shí)應(yīng)流線型化或盡量接近流線型，以避免旋渦的形成，或使旋渦區(qū)盡可能小。如欲減小本實(shí)驗(yàn)管道的局部阻力，就應(yīng)減小管徑比以降低突擴(kuò)段的旋渦區(qū)域；或把突縮進(jìn)口的直角改為園角，以消除突縮斷面后的旋渦環(huán)帶，可使突縮局部阻力系數(shù)減小到原來的1/21/10。突然收縮實(shí)驗(yàn)管道，使用年份長(zhǎng)后，實(shí)測(cè)阻力系數(shù)減小，主要原因也在這里。3 .現(xiàn)備有一段長(zhǎng)度及聯(lián)接方式與調(diào)節(jié)閥（圖5.1）相同，內(nèi)徑與實(shí)驗(yàn)管道相同

22、的直管段，如何用兩點(diǎn)法測(cè)量閥門的局部阻力系數(shù)？?jī)牲c(diǎn)法是測(cè)量局部阻力系數(shù)的簡(jiǎn)便有效辦法。它只需在被測(cè)流段（如閥門）前后的直管段長(zhǎng)度大于（2040）d的斷面處，各布置一個(gè)測(cè)壓點(diǎn)便可。先測(cè)出整個(gè)被測(cè)流段上的總水頭損失hW1,有h.二=hj1hj2hjnhjihf»式中：hji-分別為兩測(cè)點(diǎn)間互不干擾的各個(gè)局部阻力段的阻力損失；hjn-被測(cè)段的局部阻力損失；h一兩測(cè)點(diǎn)間的沿程水頭損失。然后，把被測(cè)段（如閥門）換上一段長(zhǎng)度及聯(lián)接方法與被測(cè)段相同，內(nèi)徑與管道相同的直管段，再測(cè)出相同流量下的總水頭損失hw1q,同樣有,hwu:hj1hj2hj-hg所以hjn=hw*-hw145X4、實(shí)驗(yàn)測(cè)得突縮管

23、在不同管徑比時(shí)的局部阻力系數(shù)Re/0如下：序號(hào)i2345d2/d10.20.40.60.81.0wq0.480.420.320.180試用最小二乘法建立局部阻力系數(shù)的經(jīng)驗(yàn)公式(1)確定經(jīng)驗(yàn)公式類型現(xiàn)用差分判別法確定。由實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)求得等差A(yù)x(令x=d2/d1)相應(yīng)的差分Ay(令y=J),其一、二級(jí)差分如下表i12345Ax0.20.20.20.2y-0.06-0.i-0.04-0.i8.2一一一一一一y-0.04-0.04-0.04二級(jí)差分6y為常數(shù)，故此經(jīng)驗(yàn)公式類型為(1)2y=b0b1xb2x(2)用最小二乘法確定系數(shù)令、=x-山bixi力426是實(shí)驗(yàn)值與經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算值的偏差。如用名表示偏差的平方和，即n5；='i2=：yi-b0bixi-b2x2i=1i=1為使名為最小值，則必須滿足CZ二0我0=0cbi二0免于是式(2)分別對(duì)b0、匕、b2求偏導(dǎo)可得5Zi=d5心i=15ziTyi5-5b0-bi_xii155-b2Vx2=0i155yixi-b。'xi-bivx2-b2Xx3(3)iiiii曾555yixi-bo;xi-