鋁鋰合金機身壁板抗剪切能力對比

1、鋁鋰合金機身壁板抗剪切能力對比隨著經(jīng)濟的發(fā)展，飛機已經(jīng)成為人們外出旅行的首選工具。隨著材料科學、制造工藝的日新月異，雖然飛機的結(jié)構(gòu)形式?jīng)]有很大的變化，仍然是蒙皮、長桁、框等結(jié)構(gòu)，但是在制造過程中新工藝、新材料的應用，為飛機設計這提供了更為廣闊的空間來改善飛機的承載能力。因此，本文針對以鋁鋰合金為主要材料的機身壁板結(jié)構(gòu)形式與鋁鋰合金和7000系列鋁合金混用的機身壁板結(jié)構(gòu)形式的抗剪切承載能力進行了有限元分析對比及試驗驗證。1 試驗方案1.1 試驗件基本信息：構(gòu)型一：鋁鋰合金2198-T851蒙皮，高強度鋁合金7075-T62、Z字型鈑彎長桁。構(gòu)型二：鋁鋰合金2198-T851蒙皮，鋁鋰合金2196

2、-T83、Z字型擠壓長桁。其中，擠壓長桁和鈑彎長桁的剖面面積相同。為了后期的仿真計算方面，試驗件所有的材料參數(shù)見表1。表1試驗件的材料參數(shù)1.2 試驗支持及加載方案剪切試驗最主要的影響因素是如何將剪切載荷施加在試驗件上，使試驗件呈受純剪切載荷的作用。為了達到該目的，將試件固定在一個方框形夾具內(nèi)，方框形夾具的各邊之間采用類似球鉸的連接。夾具的一條邊完全固定、其對邊懸掛在一個吊臂上，吊臂的回轉(zhuǎn)半徑與試件的曲率半徑相同。用作動器驅(qū)動吊臂垂直于長桁運動，吊臂就會帶動試件繞固定點旋轉(zhuǎn)，則試件可以受到純剪切載荷的作用。試驗方案如圖1所示。圖1壁板剪切試驗臺照片2 試驗分析剪切屈曲載荷主要由蒙皮來承受，因此

3、估算時估算蒙皮的屈曲載荷即可。蒙皮的屈曲載荷由下式確定：Fcr=KsE”Ks為蒙皮壓縮屈服系數(shù)，E為彈性模量，t為蒙皮厚度，b為蒙皮寬度。式中的Ks由圖2和圖3確定。圖2剪切屈曲系數(shù)（曲板，彎曲邊長度為b）圖3剪切屈曲系數(shù)（曲板，直邊長度為b）根據(jù)工程算法，可以得到相關(guān)的結(jié)構(gòu)的屈曲載荷和屈曲系數(shù)。3 試驗結(jié)果對比3.1 有限元計算有限元計算中，鈑彎試驗件單元數(shù)量為127625；擠壓試驗件單元數(shù)量為145433。通過有限元計算可得：鈑彎長桁壁板在壓縮載荷下破壞位置在壁板中段靠近邊緣的兩根長桁與蒙皮連接處附近。破壞形式應為在張力場的作用下，結(jié)構(gòu)會首先失穩(wěn)，但是并不會降低承載能力。由于結(jié)構(gòu)屬于多長桁

4、結(jié)構(gòu)，導致結(jié)構(gòu)在張力場的作用下不會出現(xiàn)低階屈曲，而是首先出現(xiàn)高階屈曲和局部屈曲，進而由于蒙皮的屈曲導致載荷傳遞到長桁和框上，同時造成變形不協(xié)調(diào)而出現(xiàn)長桁或者框撕裂的情況。有限元計算所得兩種構(gòu)型壁板的最大載荷見表2。表2有限元計算所得兩種構(gòu)型壁板的壓縮破壞載荷3.2 試驗結(jié)果壁板剪切試驗破壞形式見圖4，圖5。圖4蒙皮沿45度方向發(fā)生屈曲圖5蒙皮與長桁分離，鉚釘破壞通過對兩種構(gòu)型壁板多次試驗結(jié)果的整理，得出了兩種長桁形式下的破壞載荷值以及加載端位移數(shù)據(jù)，見表3。表3中的破壞載荷是指試驗件在加載過程中發(fā)生斷裂導致承載能力大幅下降時的載荷；等效破壞載荷是指破壞載荷除以試驗件截面面積。表3不同長桁形式的壁板的剪切破壞載荷從表3中可以看出，擠壓長桁和鈑彎長桁受剪切載荷時破壞載荷相差不大，但擠壓長桁的加載端位移明顯大于鈑彎長桁，鈑彎長桁的等效破壞載荷大于擠壓長桁，因此可以看出，蒙皮壁板在剪切載荷作用下有相對更高的承載力。3.3 試驗結(jié)果分析對比表2、表3可以發(fā)現(xiàn)，由于剪切件給出的有限元模型剛度偏大，試驗中的邊界條件相對較弱，導致有限元分析的結(jié)果較真實的試驗結(jié)果偏大。但是對比有限元仿真過程與試驗加載過程，可以看到二者具有一致性。4 結(jié)論通過有限元計算及試驗驗證結(jié)果可看出，壓縮載荷下構(gòu)型2壁板比構(gòu)型1在剪切載荷作用下有相對更高的承載力