項目風險辨識及控制措施

1、精選優(yōu)質文檔-傾情為你奉上1工程概述及重難點1.1 工程位置和范圍本工程為江西省南昌市軌道交通一號線一期工程土建四標，主要位于紅谷灘新區(qū)，線路起于會展路站、世貿路等道路，途經紅谷灘CBD、秋水廣場等，秋水廣場站中山西路站區(qū)間隧道下穿贛江。圖1-1-1 工程范圍示意圖本工程內容包括2個明挖車站、3個盾構區(qū)間隧道，全長3822.254米。豐和站車站站臺中心里程為CK10+116.522，起始里程為CK9+913.709，終點里程為CK10+248.622，車站凈長334.913m，標準段凈寬21.3m。本站為地下二層兩柱三跨一號線與地下三層兩柱三跨二號線成T字換乘。秋水廣場車站站臺中心里程為CK1

2、0+919.395，起訖里程CK10+835.818CK10+983.818，車站主體結構總長148m，標準段寬度19.7m，為地下三層兩柱三跨島式車站。會展路站豐和站盾構區(qū)間起訖里程CK9+197.582CK9+913.709；豐和站秋水廣場站區(qū)間起訖里程CK10+248.622CK10+835.818；秋水廣場站中山西路站區(qū)間起訖里程CK10+983.818CK12+873.336。1.2 線路走向和周邊環(huán)境本標段路線起于會展路站豐和站盾構區(qū)間，到達豐和站，然后向東偏轉，下穿世貿路，途經紅谷灘CBD、秋水廣場、下穿贛江進入中山西路站。本標段區(qū)間隧道主要穿越城市道路及綠化帶，道路兩側多為住宅

3、區(qū)和商業(yè)商鋪區(qū)；在濱江路下穿南昌市水利電力建設公司大樓，該樓為磚混結構；豐和站東南側為江信國際花園的19樓距離1號線主體基坑最近29m，部分出入口分別與世紀中央、南昌銀行、綠地集團等合建。秋水廣場車站周邊有香格里拉國際飯店建設基地、索菲特泰耐克大酒店以及秋水廣場綠化帶。豐和站為1號和2號地鐵站換乘站，該站附近建（構）筑物主要為江信國際花園商住樓，江信國際花園（編號47、48、49、50），樓高1829層，地下1層，采用鉆孔灌注樁基礎，樁基礎持力層為中風化含礫粗砂巖，樁徑0.61.0米，樁端入持力層3，深度大于17.0米；以上幾棟樓房距地鐵站隧道較近，又是高層建筑，在設計施工中，要特別注意地下水

4、位下降引起的地面沉降破壞房屋基礎等問題。1.3工程地質、水文地質和氣侯條件1.3.1 工程地質本工程區(qū)域地面較平坦，地面標高1825m，屬贛江沖積平原地貌單元。場地地層為人工填土（Qml）、第四系全新統(tǒng)沖積層（Q4al）、下部為第三系新余群（Exn）基巖。按其巖性及其工程特性，自上而下依次劃分為1雜填土、2素填土、4淤泥、1-1粉質粘土、1-2粉質粘土、j淤泥質粉質粘土、3-1含粘性土粉砂、3-2細砂、4中砂、5粗砂、6礫砂及砂礫巖。各土層分布情況見下表1-3-1。表1-3-1 工程地層特性表層號巖土名稱頂板埋深(m)頂板高程(m)層厚(m)分布情況1雜填土0.002.4018.8924.27

5、1.2012.80局部分布2素填土0.006.8017.6724.570.5010.10全場分布4淤泥3.405.1018.6920.081.604.70局部分布1-1粉質粘土1.308.4015.6720.670.908.30局部分布1-2粉質粘土3.4012.2011.8218.271.106.50局部分布j淤泥質粉質粘土6.4013.6010.3217.340.502.90局部分布3-1含粘性土粉砂4.7013.4010.7614.490.405.20局部分布3-2細砂7.5015.808.1215.060.508.10局部分布4中砂6.9017.306.8613.030.809.20全

6、場分布5粗砂12.4021.102.9110.630.705.90局部分布6-1礫砂7.8021.802.2111.560.509.10局部分布2-1強風化砂礫巖16.8023.300.873.370.203.00局部分布2-2s中風化砂礫巖上段19.8033.00-9.432.640.8015.40全場分布2-2x中風化砂礫巖下段16.9035.00-12.754.30最大層厚16.23m全場1.3.2 水文地質（1）地表水場區(qū)地表水主要為贛江及池塘，目前地表水位高程約為15.5019.60m之間。 （2） 地下水場地淺層地下水屬上層滯水、孔隙性潛水、微承壓水，主要賦存于表層填土及砂土、礫砂

7、、圓礫中；深部基巖裂隙水，主要分布于第三系新余群泥質粉砂巖、砂礫巖內；孔隙潛水主要賦存于表層填土以及第四系上更新統(tǒng)沖積層的砂礫石層中，主要分布于秋水廣場站、秋水廣場豐和站區(qū)間和豐和站；孔隙微承壓水主要賦存于第四系上更新統(tǒng)沖積層的砂礫石層中，承壓水水頭高度一般為2.505.20m；基巖裂隙水主要賦存于場地第三系新余群泥質粉砂巖、砂礫巖巖層的裂隙中，主要受上部第四系松散層中的孔隙水或微承壓水的補給。地下潛水、微承壓水對混凝土結構具弱腐蝕性，局部工點侵蝕CO2對混凝土結構具中等腐蝕性；對鋼筋混凝土結構中的鋼筋在長期浸水和干濕交潛環(huán)境下無腐蝕性，對鋼結構有弱腐蝕性。地下水位以上場地土的PH指標對鋼結構

8、具弱腐蝕性，場地土對混凝土、鋼筋混凝土結構中的鋼筋無腐蝕性。1.3.3 氣候條件南昌市地處亞熱帶季風氣候區(qū)，氣候溫暖，雨量充沛，四季分明，多年平均氣溫17.8，最低氣溫-9.9，最高氣溫43.2。年降雨量分配不均，每年46月份降雨量較集中，降水量占全年總量的51.3%，為豐水期；11月至翌年2月，為枯水期，降水量占總量的9.6%，其余為平水期。南昌處在季風區(qū)內，季風氣候顯著。冬季多為偏北風，夏季盛西南風。全年主導風向為偏北風，平均風速4.65.4m/s，歷史最大風力11級。1.4工程重難點1.4.1盾構隧道下穿贛江，難度大、風險高秋水廣場中山西路站區(qū)間穿越贛江，河床底隧道覆土厚度淺，水壓大，掘

9、進面容易失穩(wěn)，易發(fā)生涌水、坍塌等災害，地質復雜，難度大、風險高。1.4.2盾構始發(fā)與到達安全本標段三臺盾構共6次始發(fā)、6次到達，端頭地層主要為素填土、粉細砂、中粗砂、礫砂等軟弱土層，端頭加固為攪拌樁、旋噴樁，地下水豐富、水位高，安全風險高。1.4.3富水砂層深基坑防管涌及坍塌施工安全兩個明挖車站均為富水砂層深基坑施工，加上地下水位高水壓頭大，本地區(qū)受季節(jié)性臺風影響較大，支坑圍護結構采用工鋼圍檁和鋼管支撐體系，尤其是世貿站一號線基坑底位于富水砂層，基坑管涌及坍塌安全隱患大。2風險評估的依據及準則2.1 風險評估的依據 2.1.1風險評估依據的主要資料 南昌市軌道交通 1 號線一期工程可

10、行性研究報告 上海市隧道工程軌道交通設計研究院 2009.8 南昌市軌道交通 1 號線一期工程總體設計 上海市隧道工程軌道交通設計研究院 2009.8 南昌市軌道交通 1 號線一期秋水廣場站到濱江大道站區(qū)間工程初步設計上海市隧道工程軌道交通設計研究院 2010.7 南昌市軌道交通 1 號線一期工程 A合同段巖土工程勘察報告（勘察階段：詳勘） 浙江華東建設工程有限公司 2010.1 由業(yè)主提供的地下管線資料 2009.8 2.1.2 風險評估依據的主要規(guī)范規(guī)程及規(guī)定 地鐵設計規(guī)范（GB50157-2003）； 地鐵及地下工程建設風險管理指南建質【2007】254 號； 城市軌道交通地下工程風險管

11、理規(guī)范（征求意見稿） 2009.9； 城市軌道交通工程安全質量管理暫行辦法建質【2010】5 號 2010.1； 建筑基坑工程監(jiān)測技術規(guī)范（GB50497-2009）； 巖土工程勘察規(guī)范（GB50021-2001） 地下鐵道、輕軌交通巖土工程勘察規(guī)范（GB50307-1999） 地下鐵道工程施工及驗收規(guī)范（GB 50299-1999） 其它有關國家現行技術標準、設計規(guī)范和規(guī)定等。 2.2   風險評估的準則 2.2.1風險術語 （1）風險：事故或不利事件發(fā)生的概率（頻率）及其損失的組合表示 （2）風險工程。潛在發(fā)生事故的工程自身（如基坑工程、盾構區(qū)間工程、淺埋暗挖

12、（區(qū)間）工程及其附屬設施等工程）及在其影響范圍內的周邊環(huán)境（如周邊建(構)筑物、道路、管線等）的復雜工程集合體，它反應了工程施工和地質、環(huán)境相互影響、相互作用的復雜風險關系。 （3）風險單元 風險工程中遭受或承擔風險損失的具體對象，如人員、機械設備、工程結構和周邊建（構）筑物包括道路、管線、建筑物、橋梁等及生態(tài)環(huán)境等。 （4）風險因素 導致工程風險發(fā)生的直接因素，如各種施工方案、施工技術、施工設備、施工操作、自然災害、環(huán)境影響及人員活動。 （5）風險后果 風險預期的不利事件發(fā)生后任何潛在的或外在的負面影響或不利的后果，包括經濟損失、人員傷亡、環(huán)境影響或其他等。 2.2.2 風險評估的范圍 本次

13、風險評估的范圍是針對南昌軌道交通 1 號線一期工程土建施工階段由于施工環(huán)境不確定因素和設計、施工、管理等人的行為的不確定因素造成重大財產少損失、人員傷亡和惡劣社會影響的施工安全風險，包括工程自身安全風險和環(huán)境安全風險，不包括機電安裝階段的安全風險。 本次風險評估是針對初步設計成果進行的，從地鐵隧道工程施工工藝（工法）與地質條件、周邊環(huán)境情況的適應性著手，重點對初步設計技術方案在施工實施過程中可能風險后果及其影響因素進行風險分析評價，從而對地鐵隧道區(qū)間工程進行風險評估分級。對一般情況下常見的工程安全問題，如觸電、火災、高空墜落、機械打擊等不做重點評估。由于缺乏相關資料，且業(yè)主已聘用設計監(jiān)理，故對

14、設計風險沒有重點評估。對噪聲、環(huán)境污染等風險也不在本次風險的重點評估范疇中。 2.2.3 風險因素發(fā)生概率和后果評價準則 參考地鐵及地下工程建設風險管理指南，風險因素按風險發(fā)生的概率（或頻率）可能、預期、頻繁五個等級，具體等級標準如下： 風險因素概率等級標準風險后果按風險損失的嚴重程度分為輕微、中等、嚴重、重大、災難五級，賦值分別從 1-5。具體等級標準及賦值如下： 風險后果等級標準及賦值2.2.4 風險單元等級劃分 依據風險因素概率等級和風險后果等級描述風險單元風險發(fā)生程度的等級，共分為四級，依據以下原則劃分： 風險單元風險發(fā)生程度的等級2.2.5 風險工程風險等級劃分 依據風險工程中風險單

15、元等級，結合工程安全重要性等級、周邊環(huán)境保護等級等因素綜合判定風險工程風險等級。風險工程風險等級劃分為一至四級，一級為最嚴重，四級為最輕微，依次排序。風險工程風險等級反應整個工程的風險是否可接受的程度，決定著不同的風險控制對策及處置措施。一般情況下，以工程安全重要性等級為主，根據風險單元的風險等級高低及周邊環(huán)境等級的高低進行適當上調和下調，作為風險工程風險等級。3風險識別依據工程特點，認真分析并識別出所有影響施工進度、工程質量、工程安全、人員安全、環(huán)境影響等方面的風險并進行分析評價。結合本工程特殊的地理位置、工程地質水文等特點，參考國內外類似工程隧道施工經驗，結合我單位在類似工程施工中的施工經

16、驗的基礎上，采用專家調查法和層次分析法識別出本工程施工存在的主要風險有：地質勘察準確性風險；盾構適應性和可靠性風險；盾構始發(fā)及到達風險；開挖面失穩(wěn)風險；開挖面有障礙物及盾構機被卡的風險；盾尾密封失效風險；刀具非正常損壞風險、江底段可能換刀風險；軟硬不均且差異性較大地層施工；較大地層損失及不均勻沉降；隧道上??；聯(lián)絡通道施工風險；建筑物傾斜或沉降、管線損害、道路破壞風險；基坑坍塌失穩(wěn)風險等。4 風險分析4.1 地質勘察準確性風險由于地質勘探的局限性，加之隧道位于江水下部，通過深水進行地質勘測比在地面的地質勘測更困難、造價更高、而且準確性相對較低，所以遇到未預測到的不良地質和地下障礙物的風險更大。因

17、此，施工前及施工中必須通過地質補勘以及超前地質預報等手段對隧道工作面前方地層進一步探明。深圳地鐵一期工程2B標段盾構工程（福民站會展中心站）右線區(qū)間盾構推進過程中，就出現了因地質勘探不準而造成盾構機不能正常掘進，刀具及刀盤磨損嚴重。甚至釀成一些安全事故。4.2盾構機適應性和可靠性（即盾構選型）風險根據場地地質報告及盾構隧道縱向布置，盾構機械推進過程中主要面對的地層為砂性土，但在某一些階段，開挖面上同時存在著土層、卵石層及砂巖、泥巖層的強、中分化的巖石地層。因此，開挖機械的選擇及其施工的可靠性，包括保持開挖面的穩(wěn)定、切削刀盤的種類、出土方式、主軸的扭矩、推進能力以及最為關鍵的盾構機械的密封性能等

18、方面，均應認真對待?？梢哉f盾構機選用正確與否是工程成功的重要因素。上海合流污水治理9.1標排放口隧道發(fā)生的左線隧道斷裂、沉陷事故，除了全斷面流砂和局部沼氣包突然釋放等原因之外，其中小刀盤攪削拖板式前進盾構機機型不對，也是其中主要原因。4.3盾構始發(fā)及到達風險國內外盾構施工經驗表明：盾構始發(fā)到達的安全是盾構法隧道施工一個非常重要的環(huán)節(jié)，目前，國內盾構法隧道多起事故均發(fā)生在盾構始發(fā)到達上，主要表現在盾構始發(fā)到達端頭地層的加固（加固方案、加固范圍等）、盾構始發(fā)到達盾構姿態(tài)的控制、良好的泥水平衡的盡快建立、洞口密封破壞等方面。本工程盾構始發(fā)、到達端頭地層主要為卵石層，從地質勘察鉆芯取樣及車站開挖觀察看

19、，卵石層中卵石空隙由粉砂填充，卵石層在飽水狀態(tài)下自穩(wěn)能力差。選擇合理可靠的端頭地層加固方案、加固范圍、良好可靠的密封止水裝置對盾構安全始發(fā)、到達至關重要。盾構始發(fā)到達端頭地層處理不當，在破除洞門時，洞門土層坍塌；始發(fā)基座定位不夠準確、反力架剛度不夠，可能使盾構機一出洞就偏離設計軸線。上海延安東路南線隧道出洞段覆土為6m，采用深層攪拌樁加固，盾構出洞后發(fā)生嚴重的泥水冒漿和加固土體堵塞泥水管道現象，引起掘進施工困難，土體嚴重坍方，拖延了施工期，南京地鐵一期工程、深圳地鐵一期工程等都先后發(fā)生盾構進出洞地面塌陷或盾構上漂的事故；廣州地鐵四號線大學城專線某盾構區(qū)間，因端頭地層加固缺陷，導致盾構出洞時工作

20、面出現大面積坍方，影響工期近1個月。4.4開挖面失穩(wěn)風險泥水加壓式盾構在掘進過程中，泥水不斷循環(huán)，開挖面的泥膜因受刀盤的切削而處于形成破壞形成的過程中。由于地層的變化等因素，開挖面的平衡是相對的。在泥水盾構施工中，合理進行泥水管理、切口水壓管理和同步注漿管理，控制每循環(huán)掘削量是開挖面穩(wěn)定的必要保證，由于本工程隧道穿越地層較為復雜，因此，泥漿特性（密度、粘度、壓力等）必須適應地層的變化而及時調整，合適的泥水質量和泥水壓力對于開挖面穩(wěn)定是至關重要的，而對于盾構掘進前方一些不確定的地質因素，顯然存在一定的風險。其產生的后果主要為：（1）致使前方地表產生較大隆起或沉陷；（2）工作面前方遭遇流砂或發(fā)生管

21、涌，盾構機將發(fā)生磕頭或突沉；（3）推進過程中出現超淺覆土將導致冒頂、泥水冒溢等事故；（4）承壓水引起突然涌水回灌，盾構正面塌方；（5）地表產生較大變形，危及地表及周邊建（構）筑物及地下管線的安全。4.5盾尾密封失效風險盾尾密封主要是防止地下水、泥水和壁后注漿漿液滲入盾殼后部，確保開挖面的穩(wěn)定和盾構的正常掘進。由于盾尾密封裝置隨盾構機移動而向前滑動，當其配置不合理或受力后被磨損和撕拉損壞時，就會使密封失效，隧道涌水涌泥，從而造成開挖面失穩(wěn)引起嚴重后果，因此盾尾密封裝置的耐久性、密封性能以及能安全方便的更換是盾構施工中一個特殊而重要的問題。盾尾密封失效后，不能保證管片背后注漿效果；加快剩余盾尾密封

22、的磨損速度；地下水和砂可能流入隧道影響盾構掘進，造成地表過大沉陷，從而危及地表正上方及周邊建（構）筑物、地下管線的安全。4.6開挖面有障礙物及盾構機被卡的風險由于地下工程地質條件的復雜性以及地質勘探的局限性，隧道穿越的地層不可能一一查明，盾構推進工作面前方可能會出現各類障礙物，如大的孤石、廢棄鋼筋砼樁、舊橋臺、沉船甚至啞炮彈等，造成刀具的非正常損壞，盾構機被卡、盾構機較大破損等情況，使盾構機無法向前推進。南京地鐵一期工程TA15標盾構許府巷玄武門區(qū)間在推進過程中，發(fā)現了未經探明的廢棄的房屋基礎樁，對盾構機刀具造成一定傷害。4.7刀具非正常損壞、江底可能換刀的風險在盾構機掘進過程中由于掌子面存在

23、大漂石，導致刀具受到大漂石的沖擊、偏壓；泥漿與砂或破碎卵石粉末有可能形成泥餅，導致局部泥漿糊刀，從而造成刀具的非正常損壞。無論采用地層加固后開倉換刀還是人員帶壓進艙換刀，都可能帶來難以預料的后果。另外因為盾構機換刀的復雜性，可能對工期產生嚴重影響，從而影響整個工程的進展。根據地質勘察資料，本工程盾構隧道主要在江底段穿越軟硬不均地層，盾構穿越時具有一定的換刀風險。江底換刀本身就存在著較大安全風險。4.8建（構）筑物傾斜或沉降、管線損壞、道路破壞風險盾構區(qū)間范圍內的建（構）筑物及管線密集，隧道埋深相對較淺，對建筑物影響較大。由于在掘進過程中，對地層存在擾動，可能造成地表建筑物傾斜開裂、地下管線破損

24、，直接影響地面建（構）筑物及管線正常、安全運行，對項目員工和周邊居民的生活秩序、人身安全、周邊單位財產安全造成極大危害。4.9隧道上浮泥水盾構在建立泥水壓力開始正常掘進時，具有一定壓力的泥水會從開挖面沿著盾殼竄至盾尾，甚至竄到已建成的隧道襯砌外。實際施工發(fā)現，泥水會從開挖面沿著盾殼竄至盾尾后約30m處，已建成的隧道就會處于泥水的包裹中而產生上浮的風險，同時，漿液參數及配比的適應與否，也會是盾構隧道產生上浮的風險。上海延安東路隧道南線工程的圓隧道部分，開始時使用日方提供的漿液配合比配置漿液進行注漿，雖然每環(huán)壁后注漿量為建筑空隙的100250，已建隧道的軸線上浮量達到80mm，后經對漿液配比進行調

25、整，隧道才不再上??；上海大連路隧道為防止隧道上浮，曾每隔10m在隧道外周利用雙液漿打環(huán)箍；南京地鐵一期工程某盾構隧道也曾因注漿而使隧道不同程度的有35cm的上浮。4.10車站深基坑失穩(wěn)的風險根據初步設計說明豐和站采用支護結構內的明挖順筑法施工。2#線標準段基坑開挖深度約 23.5m，端頭井開挖深度約 25m； 1#線換乘點以東標準段基坑開挖深度約 16.5m，東端頭井開挖深度約 18m；1#線換乘點以西標準段基坑開挖深度約 11.7m，西端頭井開挖深度約 13.6m；1、2 號線之間聯(lián)絡線基坑開挖深度約 14.3m。地下二層的附屬風井基坑開挖深度約 16.7m；地下一層附屬風井及出入口基坑開挖

26、深度約 10m。因此，基坑保護等級最高為一級。因此，施工中稍有不慎，就可能產生基坑坍塌?；臃€(wěn)定性破壞往往具有突發(fā)性、災難性的特點，且難以補救?；邮Х€(wěn)的主要形式有：整體失穩(wěn)破壞、承載力不足導致的破壞、基底滑動破壞、基底潛蝕與管涌、滲流、支擋結構破壞、被動土壓區(qū)被動土壓力喪失等。在施工過程中發(fā)生事故的主要原因有：一施工方法問題，二施工質量問題；三對施工風險認識不深。5風險的規(guī)避對策與措施5.1地質預測預報準確性風險對策（1）工程施工前，通過補充地質鉆孔和回聲測深儀，進一步查清過江隧道的地質條件和覆土厚度，為盾構機選型、盾構掘進參數的選取及制定相應的輔助措施提供第一手準確資料。（2）盾構機本身具

27、有超前地質鉆機及超聲波等超前地質探測裝置，在施工中進一步對工作面前方地層進行探明，以便早發(fā)現、早處理。5.2盾構機適應性和可靠性（即盾構選型）風險對策首先，要認真研究工程地質和水文地質條件，擬建工程特點，明確工程施工對盾構機性能和功能的要求，盾構機必須有應付突發(fā)事故的設備配置；其次，保證盾構機推進不出現無法現場維修更換的機械故障，要求盾構機主要部件原材料性能優(yōu)良，無損傷。大軸承在長時間擠壓力和扭轉力矩負荷的作用下，應基本不變形，無磨損。廣州地鐵施工，日本產的二手盾構機推進地鐵區(qū)間隧道時曾發(fā)生大軸承斷裂。這種事故如果發(fā)生在南昌贛江隧道中，將造成不可彌補的損失。因此要求本盾構大軸承使用周期超過15

28、000小時。其中，液壓推進系統(tǒng)品質優(yōu)良，應具有如下性質：（1）不可壓縮性；（2）足夠的粘性；（3）物理化學性能穩(wěn)定；（4）可防銹防腐蝕；（5）潤滑性能良好；（6）密封性能好；（7）可將水，灰塵等不溶性不純物分離；（8）千斤頂重量輕，耐壓性能好，易于維護更換。第三，配置耐磨性的盤刀和滾刀，防止砂礫復雜地質條件下刀具快速磨損，刀具易于在常壓或局部氣壓下更換。盾構機必須具有滿足人員帶壓進倉的保壓裝置。第四，測定工作面水土壓力傳感器，超前地震波探測系統(tǒng)，元件要可靠，能經受振動、潮濕、污染等惡劣條件而不損失其性能。其中地震探測系統(tǒng)隨時向盾構機操作者提供切土刀盤前方2030m實時三維反射圖像，超聲波可以自

29、動檢測顯示碎石渣，金屬廢棄物對切土刀盤和盾殼的磨損。第五，泥漿泵應當有足夠的揚程，泥水輸送的管路應采用耐高壓、耐磨損的管材。第六，盾構機必須配備多功能超前鉆機，可實現全斷面帷幕注漿。5.3盾構始發(fā)及到達風險對策（1）認真研究盾構進出洞端頭地層條件，借鑒類似工程盾構端頭地層加固經驗，同時結合武漢成功的地層改良方法，制定出安全可靠的地層加固方案。（2）洞口打開前，必須對地層的加固效果進行檢驗，只有符合規(guī)定后方可打開。（3）在進行始發(fā)臺、反力架和首環(huán)負環(huán)管片的定位時，要嚴格控制始發(fā)臺、反力架和負環(huán)的安裝精度，確保盾構始發(fā)姿態(tài)與設計線路基本重合。（4） 第一環(huán)負環(huán)管片定位時，管片的后端面應與線路中線垂

30、直。負環(huán)管片軸線與線路的切線重合。（5）出洞前應在基座軌道上涂抹油脂，減少盾構推進阻力；在刀頭和簾布橡膠板上涂抹油脂，避免推進時刀頭損壞洞門簾布橡膠板；（6） 在始發(fā)階段，由于盾構機推力較小、地層較軟，而盾構始發(fā)基座相對不會沉降變形，要特別注意防止盾構機低頭。由于盾構與地層間無摩擦力，盾構易旋轉，宜加強盾構姿態(tài)測量，如發(fā)現盾構有較大轉角，可以采用刀盤正反轉的措施進行調整。始發(fā)掘進速度宜緩慢，盡量減少對土體的擾動。（7） 在始發(fā)階段由于設備處于磨合階段，要注意推力、扭矩的控制，同時也要注意各部位油脂的有效使用。掘進總推力應控制在反力架承受能力以下，同時確保在此推力下刀具切入地層所產生的扭矩小于始

31、發(fā)臺提供的反扭矩。5.4開挖面失穩(wěn)對策（1）正確地計算選擇合理的艙壓，艙壓應采用靜止水土壓力的1.2倍左右；掘進由膨潤土懸浮液穩(wěn)定，水壓力可以精細調節(jié)。膨潤土懸浮液由空氣控制，隨時補償正面壓力的變化。（2）流砂地質條件時，要及時補充新鮮泥漿。事前檢驗泥漿物理性質，包括流變試驗，滲透試驗，成泥膜的檢驗。測定固體顆粒的密度，泥漿密度，屈服應力，塑性粘滯度，顆粒大小分布。泥漿可滲入砂性土層一定的深度，在很短時間內形成一層泥膜。這種泥膜有助于提高土層的自立能力，從而使泥水艙土壓力泥漿對整個開挖面發(fā)揮有效的支護作用。對透水性小的粘性土可用原狀土造漿，并使泥漿壓力同開挖面土層始終動態(tài)平衡。（3）控制推進速

32、度和泥渣排土量及新鮮泥漿補給量。（4）超淺覆土段，一旦出現冒頂、冒漿隨時開啟氣壓平衡系統(tǒng)。（5）利用探測裝置進行土體崩塌檢查。為保證開挖面的穩(wěn)定，施工中要利用安裝在盾構頂部的探測裝置定期進行檢查，判斷盾構前上方的土體有無松動。一般要求每天進行23次的檢查，并做好探測記錄。（6）地表沉降與信息反饋。地表沉降是反映盾構正面穩(wěn)定的一個方面，跟蹤測量因盾構掘進而引起的地表沉降情況。一般每天需對盾構前1020m、盾構后3050m軸線區(qū)域內的各沉降點進行監(jiān)測。開挖面不穩(wěn)定而產生的地表沉降往往發(fā)生在盾構切口前方，這是應檢查泥水質量及切口水壓。（7）開挖面水壓信號檢查。在檢查開挖面水壓時，應注意檢查開挖面水壓

33、信號傳感器，有時會因管路堵塞而影響正常采集數據。5.5盾尾密封失效對策（1）高水壓下，地層滲透系數較大情況下，隧道盾尾水密封壓力要達到1.2Mpa。（2）至少設四排密封刷，有緊急止水裝置，集鋼彈簧、鋼絲刷、不銹鋼金屬網于一體。在鋼彈簧板和鋼絲刷上涂氟樹脂防銹劑。（3）經常向密封刷注油脂。（4）避免同步注漿漿液對鋼絲刷的損害。（5）具備氣壓保護下更換維修盾尾密封系統(tǒng)。（6）管片應居中拼裝，以防盾構與管片之間建筑空隙一邊過分增大、一邊過分減少，從而可能降低盾尾密封效果。（7）嚴格按地下工程防水施工驗收規(guī)范標準要求施工。（8）及時對接縫嵌縫，封堵手孔。（9）針對漏水、滲水、漏泥漿部位集中壓注盾尾油脂

34、。（10）配制初凝時間較短的雙液漿進行壁后注漿，壓漿位在盾尾后510環(huán)。（11）發(fā)生漏水、滲水、漏泥漿部位進行注漿堵漏達到允許標準，防止由此引起不均勻沉降。5.6開挖面有障礙物的施工對策（1）對開挖面前方20m實行超聲波障礙物探測，及時查出大石塊、沉船、啞炮彈；附設從密封艙隔板中向工作面延伸的鉆機，對障礙物破除。（2）設氣壓進出閘門，局部氣壓下進入密封艙排障，對刀盤維修。（3）設置石塊破碎機，將塊石破碎到粒徑10mm以下，以便泥漿泵排出。渣土分離排放系統(tǒng)滿足泥水處理及環(huán)保要求。5.7刀具非正常損壞及江底段可能換刀對策（1）工程施工前，要通過地質補勘手段進一步查明過江段隧道的地層條件，覆土厚度，

35、軟硬不均地層的分布情況，為盾構機的刀盤、刀具設計提供盡可能準確的資料。（2）配置耐磨性的盤刀和滾刀，防止砂礫復雜地質條件下刀具快速磨損，提高刀具的磨損性；（3）通過對復合式盾構機滾刀、齒刀互換組合不同的刀具配置形式，減少對刀具的磨損，延長刀具使用壽命，爭取過江段不換刀；（4）在盾構過江前預先處理過的穩(wěn)定的地層中，更換全套新刀具，確保過江段不換刀。（5）盾構機刀具能夠安全、快速的更換，盾構所有的可更換刀具均能夠從刀盤的后面進行更換。且配有人員倉及保壓裝置，以滿足人員帶壓進倉需要；（6）設計可調式刀座，即在巖層掘進時使?jié)L刀超前副刀2040mm，既加強破巖效率，又保護了刮刀；而碰到土層時，則將滾刀縮

36、回，使刮刀超前5065mm，這樣就可保護滾刀不受單邊磨損之苦，從而減小更換刀具的頻率。5.8盾構穿越建筑物、構筑物及地下管線的施工對策（1）在盾構機試掘進段，通過信息化施工積累盾構機掘進參數，使盾構機正常掘進時掘進參數達到最優(yōu)化，并通過信息反饋對盾構泥水倉壓力進行調整 。（2）加強盾構設備的保養(yǎng)與維修，避免盾構發(fā)生故障。（3）嚴格盾構糾偏量等姿態(tài)控制，使盾構均衡勻速施工，減少泥水壓力波動對地層的影響。（4）通過同步注漿及時充填盾尾建筑空隙，嚴格同步注漿量、注漿壓力和注漿質量的控制，減少施工過程土體變形；（5）根據地表的變形情況和監(jiān)測結果及時通過管片預留注漿孔進行二次注漿；（6）若地面沉降過大，

37、二次注漿改為雙液漿；（7）做好盾尾油脂的壓注，確保盾尾密封效果；（8）制定監(jiān)控量測方案，施工中加強對周圍道路、管線和臨近建筑物的監(jiān)測，并及時信息反饋，據此調整和優(yōu)化施工技術參數，做到信息化施工。（9）事先在需要保護的關鍵建筑物四周布置跟蹤注漿監(jiān)測孔，盾構穿越時根據監(jiān)控量測結果，必要時通過跟蹤注漿孔進行跟蹤注漿。5.9防止隧道上浮對策（1）施工期間嚴格控制隧道軸線，使盾構盡量沿著設計軸線推進，每環(huán)均勻糾偏，減少對土體的擾動。（2）同步注漿采用水硬性漿，注入量一般為盾構和管片外徑之間建筑空隙的200%250%,實際注入量要根據施工過程中地表沉降觀測的監(jiān)測資料進行調整，同步注漿的注入速度必須與盾構的

38、實際掘進速度相匹配，避免注入過多導致漿液前竄或地面隆起，或注入量過少導致泥水后竄，隧道上浮甚至地面產生沉降。（3）為防止正面泥水后竄至盾尾，造成成環(huán)隧道上浮，應每隔10m在隧道外周利用雙液漿打環(huán)箍，必要時采用聚氨酯。（4）當發(fā)現隧道上浮量較大，且波及范圍較遠時應立即采取對已建隧道進行補壓漿措施，割斷泥水繼續(xù)流失的途徑。補壓漿要均勻，壓漿后漿液成環(huán)狀，補壓漿采用雙液漿與聚氨酯相結合的注漿方法，注漿范圍510環(huán)。（5）加強隧道縱向變形的監(jiān)測，并根據監(jiān)測的結果進行針對性的注漿糾正，如調整注漿部位及注漿量，配置快凝及提高早期強度的漿液。（6）為正確觀測隧道縱向變形，消除潮汐對隧道的影響，正確判斷隧道是

39、否穩(wěn)定，采用連通管進行縱向變形監(jiān)測。5.10防止車站深基坑失穩(wěn)、坍塌的對策本工程車站基坑埋深較大、部分地段承壓水侵入隧道底板、地質條件較差，穿越的地層主要有淤泥質粉質粘土，粉質粘土，粉土以及粉細砂層，具有天然含水量高、孔隙比大、壓縮性高而強度低的特點，基坑周圍道路、各種建（構）筑物，管線分布較多，保證基坑穩(wěn)定是隧道順利施工并保證周邊環(huán)境安全的關鍵，因而也是明挖隧道施工控制的重點。針對可能出現基坑失穩(wěn)的風險，施工中采取如下對策：（1）做好基坑降水降水施工應遵循：圍護結構施工先行完成后再降水，降水隨開挖區(qū)域安排分區(qū)進行，降深隨開挖深度分段到位。一般降水區(qū)域應在開挖范圍15m以外，降水深度應在開挖深

40、度1m以下，每個節(jié)段的降水工作應在該節(jié)段開挖前2030天提前開始，并持續(xù)到本節(jié)段完工后結束。加強降水管理。井點的抽水工作安排專門班組負責，晝夜值班，確保降水工作的持續(xù)進行。（2）土方開挖與支護措施當基坑開挖前的準備工作已經就緒，地下連續(xù)墻混凝土已經達到要求強度，基坑土體加固，降水已經達到預期效果，基坑才可正式按照施工設計開挖。本工程土方開挖工程量大，開挖方法對工期影響很大。在開挖過程中嚴格按照“時空效應”理論，掌握好“分層、分步、對稱、平衡、限時”五個要點，遵循“豎向分層、縱向分區(qū)分段、先支后挖”的施工原則。鋼管橫撐的設置時間必須嚴格按設計工況條件掌握，土方開挖時應分段分層，嚴格控制安裝橫撐所

41、需的基坑開挖深度。所有支撐連接處，均應墊緊貼密，防止鋼管支撐偏心受壓。端頭斜撐處鋼圍囹及斜撐支座，必須嚴格按設計尺寸和角度加工焊接、安裝，保證支撐為軸心受力。內支撐體系的拆除：拆除時應避免瞬間預加應力釋放過大而導致結構局部變形、開裂；利用主體結構換撐時，主體結構的樓板或底板混凝土強度應達到設計強度?；娱_挖過程中要防止挖土機械碰撞支撐體系，特別是豎向支撐，以防支撐失穩(wěn)，造成事故。施工時加強監(jiān)測，對基坑回彈導致豎向支撐位移而產生的橫向支撐豎向撓曲變形在接近允許值時，必須及時松弛橫梁，釋放橫向支撐的豎向應力，保證鋼支撐受力穩(wěn)定，確?；影踩Ｈα菏┕r預埋鐵環(huán)，第一道支撐架設完成后用鋼絲繩將其端部

42、與預埋鐵環(huán)連接，防止第一道鋼支撐移動脫落。（3）基坑開挖過程中地連墻滲漏處理措施在基坑開挖過程中，若發(fā)現地下墻以及其接縫處有滲漏水現象，要及時進行封堵，具體方法可根據滲漏情況采用不同方法進行處理：對滲漏較為嚴重，出現線流甚至夾砂等現象的，可以在地下連續(xù)墻深滲水處的基坑外側即迎土面采用壓密注漿（雙液注漿）進行堵漏，在地墻外側形成一道止水帷幕；同時基坑內側對滲漏處可采用引流措施，并涂刷聚合物或水泥基滲透結晶防水涂料。對于輕微滲漏水的，則可采取直接在基坑內滲漏處進行引流、壓注化學漿液如聚氨脂等進行防滲堵漏。（4）加強監(jiān)控量測，實現信息化施工施工過程中應建立嚴格的監(jiān)測網，對施工全過程進行監(jiān)測監(jiān)控，以達

43、到確保安全、指導施工、積累資料、改進設計的目的。施工監(jiān)測項目包括：圍護結構水平位移、頂部沉降、坑周地表沉降、地下水位、鋼支撐軸力、立柱隆沉、周圍建筑物沉降和傾斜、周圍地下管線位移、地下墻內力、坑外土壓力等。發(fā)現情況異常，及時報警，據此采取相應施工措施如復加軸力，跟蹤注漿等，施工過程實現信息化施工管理，確?；拥姆€(wěn)定與安全。6風險點匯總6.1會展路站豐和站區(qū)間風險點匯總6.1.1概述衛(wèi)東大道站世貿路區(qū)間（CK9+197.582CK9+933.268）位于南昌市紅谷灘新區(qū)鳳凰中大道與世貿路西段交匯處，該段路線由南北走向轉東西走向，沿鳳凰中大道地下展布，穿越池塘到達世貿路地下。主要穿越為城市道路及城

44、市綠化、池塘，道路沿線地下分布有管線；鳳凰中大道段線路兩側均為藕塘，世貿路段線路兩側均有在建的高層建筑。區(qū)間隧道位于贛江沖積平原區(qū)，路線呈弧型，沿鳳凰中大道池塘世貿路由南北向轉東西向展布。對隧道掘進影響范圍內的土層主要為1-2 粉質粘土、3-1 含粘性土粉砂、3-2 細砂、4 中砂、4j 礫砂、5 粗砂、6 礫砂、7 圓礫。 隧道沿線基本無地下工程和地下構筑物。鳳凰中大道、世貿路兩側人行道下有給水管、污水管、通訊光纜、煤氣和路燈線等。除污水管外地下管線埋深一般小于4.0m，對隧道盾構施工影響不大。采用土壓平衡盾構施工。區(qū)間設計長度為 735.686m。區(qū)間最大坡度為 8.173，線路豎曲線半徑

45、為 380m。隧道埋深為 5-12m 左右。區(qū)間隧道始于衛(wèi)東大道站，路線由南北走向轉東西走向，沿鳳凰中大道地下展布，穿越池塘到達世貿路地下，地面無已有建筑，僅世貿路站西段線路兩側有正在進行基礎施工的建筑，對工程影響較小。周邊建筑在施工影響區(qū)域以外。根據軌道一號線地形管線綜合圖，鳳凰中大道、世貿路兩側人行道下有給水管、污水管、通訊光纜、煤氣和路燈線等，盾構下穿、臨近給水管 DN1600、污水管 DN300、通訊光纜、煤氣 DN300 和路燈線。除污水管外地下管線埋深一般小于 4.0m，對隧道盾構施工影響不大。該段盾構在前一部分段和后一部分分別下穿城市主干道鳳凰中大道和世貿路。 6.1.2會展路站

46、到豐和站區(qū)間風險評估 (1)工程自身風險評估 自身風險包括盾構準備風險、盾構進出洞風險、聯(lián)絡通道施工風險、盾構掘進施工風險、管片施工風險、注漿施工風險。依據對這些風險進行的風險分析，可確定風險等級為二級。 (2) 環(huán)境風險評估 經對周邊環(huán)境綜合分析，主要環(huán)境風險包括既有地下管線風險、既有道路風險、既有水體風險，依據對這些風險進行的風險分析及評估，可確定環(huán)境風險等級為二級。 (3)區(qū)間安全重要性評估 根據詳勘資料和初步設計說明，本區(qū)間采用采用復合型土壓平衡盾構施工,隧道埋深在 5-12m左右，地下水位埋深 2.405.80m，隧道主要穿越：1-2 粉質粘土、3-1 含粘性土粉砂、3-2 細砂、4

47、 中砂、4j 礫砂、5 粗砂、6 礫砂、7 圓礫。聯(lián)絡通道采用攪拌樁加固，礦山法施工。盾構進出洞采用攪拌樁和旋噴樁加固。根據設計資料分析，該區(qū)間安全重要性等級為二級。 (4)風險等級綜合評估 (5) 主要結論 綜合以上的評估結果，可以發(fā)現二級風險工程 4 個，三級風險工程 1 個。本區(qū)間施工風險較大，需采用一定的控制措施，應引起建設相關各方的重視。該段穿越地層主要為沙礫層，含水量大，采用土壓平衡盾構機時，要注意流砂管涌事故的發(fā)生。地層中存在直徑比較大強度比較高的圓礫，應合理選擇刀盤。周邊管線比較復雜，需要合理組織施工，嚴格控制施工參數，盡量把對環(huán)境的影響降到最低限度。6.1.3聯(lián)絡通道施工風險

48、點(1)聯(lián)絡通道概述區(qū)間隧道于樁號 CK9+525.000 設置聯(lián)絡通道 1 個； 地表空曠，其中聯(lián)絡通道底板高程為 7.13m，其中聯(lián)絡通道尺寸為 2.9×11.4m； 聯(lián)絡通道開挖范圍內的主要土層為4 中砂。場地地下水豐富，4 層滲透性好。上層地層主要為1-1 粉質粘土、1-2 粉質粘土、3-1 含粘性土粉砂、3-2細砂。詳勘階段在鉆孔內測得地下水位埋深2.405.80m，高程15.6116.40m。地下水主要接受大氣降水垂直補給和贛江水體的側向補給，受人為開采影響較小，水量較豐富。聯(lián)絡通道位于地下水位以下。采用暗挖法施工，攪拌樁加固，加固范圍為隧道頂以上4m，底下3m內。（2）

49、聯(lián)絡通道施工可能引起的風險1) 拱頂坍塌 2) 聯(lián)絡通道變形過大 3) 地表沉降過大 4) 聯(lián)絡通道開口附近襯砌環(huán)變形過大、開裂（3）采取的對策1) 施工前對隧道通過和影響地段進行空洞普查，對查出的空洞采取注漿或其他措施回填，保證回填密實； 2) 加強開挖施工前的降水工作，確保隧道無水作業(yè)； 3) 加強超前支護施工質量，保證超前小導管或管棚的數量、長度、外插角和搭接長度，嚴格控制注漿量和注漿壓力，并根據巖層特性及時調整注漿參數及工藝； 4) 拱部采用人工開挖，保證在加固范圍內開挖；嚴格按設計要求打設鎖腳錨管，保證鎖腳錨管的長度及角度，保證縱向聯(lián)接筋和鋼筋網的焊接和搭接質量；保證及時封閉成環(huán)；開

50、挖完成后及時架設鋼支撐和噴射混凝土；5) 及時加強背后回填注漿； 6) 開挖過程中如出現小范圍的局部坍塌時，應立即停止開挖，并封堵開挖面，根據地質情況、坍塌范圍和部位，待制定可靠的防止繼續(xù)坍塌措施后方可繼續(xù)施工； 7) 加強監(jiān)控量測，根據監(jiān)測結果調整施工工藝和參數。6.1.4臨近基坑的地下管線風險及對策CK9+197.582CK9+933.268盾構下穿臨近鳳凰中大道、世貿路兩側人行道下的給水管 DN1600、污水管 DN300、通訊光纜、煤氣 DN300 和路燈線等位置。管線埋深一般小于 4m。(1)存在風險1) 調查有誤，管線埋設與實際位置有較大偏差，施工期間標志樁不明 2) 保護措施不當

51、或失效，防腐措施破壞，初始缺陷加重 3) 土體擠壓或地層移動等因素引起的管線內應力增大 4) 腐蝕裂紋擴展，管材性管線穿孔、開裂，煤氣泄漏，管道水流出，嚴重時會引起爆炸涌水等事故(2)采取對策1) 收集施工影響范圍內的所有管線圖紙和管線竣工資料，確定需要保護的管線，制定相關應急預案及保護方案，報監(jiān)理工程師備案。 2) 當施工中遇見未知管線時，宜到現場進行人工挖槽探測，及時向業(yè)主及監(jiān)理匯報；必要時，應在業(yè)主的指導下，積極與管線產權或管理單位聯(lián)系，確立管線保護和處理方案。 3) 工程施工前，確定管線保護專職人員負責本工程管線的監(jiān)護和保護工作，組織成管線監(jiān)護體系，嚴格按照審定批準的施工組織設計和管線

52、產權或管理單位認定的保護技術措施的要求落實，并在現場設置必要的安全標志牌。 4) 工程實施前，應查清各類管線的允許變形量。對受施工影響的地下管線設置若干數量的沉降測點，工程實施時，應定期觀測管線的沉降量，及時報告沉降預警。 5) 定期檢查管線保護措施和落實情況，研究施工中出現的新情況、新問題，及時采取措施完善保護方案。 6) 合理選擇盾構施工參數，嚴格控制開挖地層變形值在管線允許變形范圍內6.1.5既有道路風險及對策(1)存在風險CK9+197.582CK9+933.268盾構局部段下穿衛(wèi)東大道和世貿路。存在以下風險引發(fā)因素：1) 滲漏水嚴重 2) 土倉壓力控制不當 3) 路面車流量大，承受荷

53、載過大 4) 路面質量不合格 5) 隧道穿越砂層，可能會存在流砂、管涌的地質災害 6) 同步注漿壓力過高或注漿量過多，注漿壓力過低或注漿量不足 7) 注漿壓力控制過大 8) 螺旋出土器故障 9) 壓力倉壓力控制過大基于以上因素可能會造成路面沉陷、開裂路面隆起等風險(2)采取對策1) 盾構掘進過程中，做好防滲措施，及時注漿,控制好壓力倉壓力，防止工作面失穩(wěn)，出現地表隆起或沉陷 2) 適當在施工期間限制路面車流量，必要時禁行 3) 施工中，對于在隧道下穿的道路，制定嚴密的專業(yè)監(jiān)測方案，在整個施工過程中對地表的沉降、偏移等進行監(jiān)測，根據監(jiān)測結果，對變形超出規(guī)范要求道路采取必要的措施對變形加以控制。

54、4) 加強施工管理，嚴格控制施工程序，防止因施工不當而產生對道路不良影響的現象發(fā)生。要嚴格按照施工組織設計要求進行施工，當建筑物下沉速率較快，變形量較大超過規(guī)范允許值時立即停止施工，查明原因并采5) 取有利措施后方可繼續(xù)施工。 6) 以道路調查結果和量測結果為基礎，對施工前和施工初期施工引起的地層沉降及其對道路的影響進行精確預測。對地表沉降進行嚴密監(jiān)測，同時利用實測數據進一步修正完善地表沉降的預測結果。 7) 在施工期間嚴格控制隧道出土量，減少地層損失，及時進行同步注漿及二次注漿，減少地層變形。 6.2豐和站風險點匯總6.2.1概述豐和站位于位于紅谷灘規(guī)劃 CBD中軸線上，豐和中大道和世貿路交

55、叉口，車站與 2 號線換乘，為“T”形換乘車站，兩站同時實施。1 號線車站位于世貿路下，2 號線車站位于豐和中大道下。世貿路現狀道路寬約 18m，豐和大道現狀道路寬約 55m，中間綠化帶寬 12.9m。車站東南側為江信國際花園，其 19樓距離1號線主體基坑最近 31m，距離 2 號線主體基坑最近 48m，距離 2 號出入口最近約 6m。豐和中大道下的主要管線有埋深約 3m 的雨水管（DN800 砼） 、埋深約 3.47m 的污水管（DN400 砼）、埋深約 1.67m的給水管（DN500 鑄鐵） 、埋深約 1.5m的煤氣管（DN200 PE） 、埋深約 1.59m的供電管廊（600x300 銅

56、）等。世貿路下的主要管線有埋深約 3.74m 的雨水管（DN1000 砼）、埋深約 4.88m 的污水管（DN400 砼） 、埋深約 1.24m的給水管（DN500 鑄鐵）、 埋深約 1.42m的供電管廊（800x400 銅） 、埋深約 0.86m的供電管廊（1600x400 銅）等。 車站施工時大量管線需臨時搬遷。車站主要位于豐和中大道和世貿路下，豐和中大道、世貿路均為交通主干道，交通流量大，地下管較多。6.2.2豐和路站風險評估 (1)工程自身風險評估 自身風險包括地下連續(xù)墻、鉆孔灌注樁的施工風險、SMW 工法樁、三軸深攪樁止水帷幕、明挖法開挖的施工風險、支撐體系的施工風險、降水風險。依據上述對這些風險單元的風險分析，以及對基坑安全性的要求，可確定風險等級為一級。 (2)環(huán)境風險評估