結(jié)構(gòu)設(shè)計建議

1、A-1地塊結(jié)構(gòu)設(shè)計建議（基礎(chǔ)）xxxxxx2015-xx-xx1. 關(guān)于基礎(chǔ)設(shè)計的條件及參數(shù)：（1）抗浮設(shè)防水位及最低水位：按照原設(shè)計結(jié)構(gòu)設(shè)計總說明，±0.000相當(dāng)于絕對標(biāo)高5.4m，抗浮設(shè)防水位相當(dāng)于絕對標(biāo)高4.35m，最低水位相當(dāng)于絕對標(biāo)高3.35m，按最低水位進(jìn)行樁基和筏板的結(jié)構(gòu)設(shè)計?；A(chǔ)設(shè)計取抗浮工況和最低水位工況的包絡(luò)結(jié)果，事實(shí)上，兩者的水頭僅差1m，差異并不大。（2）抗壓樁和抗拔樁的剛度：建議在進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計時，按基樁受力狀態(tài)抗壓或者抗拔，分別取相應(yīng)的抗壓剛度和抗拔剛度。按照基樁靜載荷試驗(yàn)報告，估算基樁的抗壓剛度和抗拔剛度，在基礎(chǔ)計算模型中，抗壓剛度取150000kN/m

2、，抗拔剛度取100000kN/m。（3）進(jìn)行抗浮設(shè)計的荷載條件：按原設(shè)計結(jié)構(gòu)設(shè)計總說明，地下室頂板覆土及上部結(jié)構(gòu)完成后，才能停止井點(diǎn)降水。建議在進(jìn)行抗浮設(shè)計時，考慮結(jié)構(gòu)自重、地面覆土、樓面做法和固定隔墻（如外圍護(hù)墻、樓電梯間隔墻等）等確定的恒荷載。（4）水浮力的分項(xiàng)系數(shù)取值：±0.000相當(dāng)于絕對標(biāo)高5.4m，抗浮設(shè)防水位相當(dāng)于絕對標(biāo)高4.35m，最低水位相當(dāng)于絕對標(biāo)高3.35m，筏板底標(biāo)高為相對標(biāo)高-16.8m（按筏板厚0.65m計算）?？垢∷^為15.75m，假定水位在±0.000時，抗浮水頭為16.8m，16.8/15.75=1.07；最低水位水頭為14.75m，假定

3、水位在±0.000時，抗浮水頭為16.8m，16.8/14.75=1.14。建議水浮力分項(xiàng)系數(shù)取1.2。（5）考慮上部剛度的有利影響建議在進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計時，考慮上部剛度的有利影響，且不考慮上部結(jié)構(gòu)連梁剛度的折減。（6）計算軟件建議在進(jìn)行基礎(chǔ)設(shè)計時，采用盈建科基礎(chǔ)設(shè)計軟件（YJK-F），該軟件在進(jìn)行網(wǎng)格劃分和計算穩(wěn)定性方面較PKPM基礎(chǔ)設(shè)計軟件（JCCAD）有較大的優(yōu)勢。設(shè)計院回復(fù)不修改的理由甲方意見修 改 后復(fù)核意見2. 關(guān)于基礎(chǔ)墊層：原設(shè)計：按原設(shè)計基礎(chǔ)總說明和基礎(chǔ)平面圖，基礎(chǔ)墊層混凝土強(qiáng)度等級為C20，厚度為200mm。墊層混凝土厚度偏厚，強(qiáng)度偏高。建議做法：建議基礎(chǔ)墊層混凝土強(qiáng)度

4、等級調(diào)整為C15，厚度調(diào)整為100mm，經(jīng)濟(jì)性較好。設(shè)計院回復(fù)不修改的理由甲方意見修 改 后復(fù)核意見3. 關(guān)于樁基布置：原設(shè)計：按原設(shè)計基礎(chǔ)施工圖，本工程采用樁基礎(chǔ)，用于抗壓或抗拔，樁徑均為850mm，樁型為擴(kuò)底灌注樁，總樁數(shù)為2282根，基樁數(shù)量、樁長和承載力如下：基樁類別樁長（m）承載力（kN）數(shù)量抗壓393900313抗壓373900268既抗壓又抗拔393900（1500）23既抗壓又抗拔373900（1500）23抗拔3320501655（1）關(guān)于抗拔承載力利用率：純地下室范圍內(nèi)恒載合計為2415282kN，面積為24407m²，水浮力為（16.8-1.05）×1

5、0×24407=3844102kN；從整體看，抗拔樁需要承擔(dān)的浮力為3844102-2415282=1428820kN。該區(qū)域抗拔樁數(shù)量為1495根，總體承載力為3064750kN?？傮w抗拔承載力利用率為1428820/3064750=46.6%，利用率較低，偏于不經(jīng)濟(jì)。建議利用率控制在70%80%范圍內(nèi)較為合理，經(jīng)濟(jì)性好。（2）關(guān)于樁徑：對于抗拔樁而言，基樁承載性狀為摩擦樁，直徑越大，抗拔效率越低；對于抗壓樁，承載力的來源主要為樁側(cè)阻力，基樁承載性狀為端承摩擦樁，同樣直徑越大，抗側(cè)效率越低。原設(shè)計樁直徑取850mm，偏于不經(jīng)濟(jì)。以直徑600mm和直徑850mm的抗拔樁作對比，直徑6

6、00mm的基樁的抗拔效率為直徑850mm基樁的1.42倍。建議樁徑調(diào)整為600mm，經(jīng)濟(jì)性好。（3）關(guān)于裂縫控制：按照地勘報告，淺層地下水和土對混凝土有微腐蝕性。地下水對鋼有弱腐蝕性，當(dāng)長期浸水狀態(tài)下，對鋼筋混凝土中的鋼筋有微腐蝕性，當(dāng)交替浸水條件下，對其有弱腐蝕性。本工程基樁位于最低水位以下，不存在交替浸水的工況。按照混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設(shè)計規(guī)范（GB/T 50476-2008）第條，本工程環(huán)境作用等級為I-A；按第條，樁身表面裂縫寬度限值可取0.4mm，計算裂縫寬度時保護(hù)層厚度可取30mm。抗拔承載力為2050kN的基樁，其荷載效應(yīng)基本組合下樁頂軸向拉力設(shè)計值為2600kN，配筋1825（88

7、.38cm²）即可滿足要求。原設(shè)計配筋為1625+822（108.96cm²），超出23.2%，不經(jīng)濟(jì)。建議配筋調(diào)整為1825，第二段調(diào)整為925。（4）關(guān)于抗拔樁配筋：按照原設(shè)計基樁詳圖，抗拔承載力為2050kN的基樁，縱筋分為兩段，第一段為自樁頂向下20.25m范圍，縱筋為1625+822；第二段為剩余12.75m范圍，縱筋為825+822。第二段縱筋量偏多，不經(jīng)濟(jì)。按照上述建議調(diào)整之后，可獲得良好的經(jīng)濟(jì)效益，節(jié)省量簡述如下：提高承載力利用率（按75%）節(jié)?。夯炷?1735m³，鋼筋2496t；減小樁徑（按600mm）節(jié)省（在考慮提高利用率之后樁數(shù)減少的基礎(chǔ)

8、上）：混凝土9646m³；合理控制裂縫和第二段鋼筋節(jié)?。ㄔ诳紤]提高利用率之后樁數(shù)減少的基礎(chǔ)上）：鋼筋598t。鑒于樁基已經(jīng)施工完畢，不再做進(jìn)一步的詳細(xì)建議。設(shè)計院回復(fù)不修改的理由甲方意見修 改 后復(fù)核意見4. 關(guān)于筏板布置：原設(shè)計：按原設(shè)計基礎(chǔ)施工圖，原設(shè)計筏板厚度主要由1200mm和650mm兩種，1200mm厚筏板主要位于主樓范圍，650mm厚筏板主要位于純地下范圍，局部小范圍筏板厚度為800mm、1200mm、1500mm、1600mm、1800mm或2200mm，部分柱下設(shè)置樁承臺。原設(shè)計筏板布置主要存在如下問題：（1）純地下范圍內(nèi)較多的柱下筏板厚度不足，沖切驗(yàn)算不滿足規(guī)范要

9、求，存在較大的安全隱患。以筏板厚度650mm范圍的柱底豎向荷載較大的框架柱（17軸交Xs軸）為例，進(jìn)行沖切驗(yàn)算，計算簡圖如下：其中：Fz上部豎向荷載基本組合豎向力；Mx（My）上部豎向荷載基本組合彎矩；pw水浮力；Fp柱下樁抗拔力；FG沖切椎體范圍內(nèi)筏板自重。沖切力為上部豎向荷載+柱下樁抗拔力+沖切椎體范圍內(nèi)筏板自重-沖切錐體范圍內(nèi)水浮力。Fz=10056kN；Mx=12kN·m；My=133kN·m；Fp=518kN；pw=（0.8+0.6×2）²-0.85²）×163=534 kN；FG=（0.8²+2²+（0

10、.8×2）0.5）×0.65×25/3=32 kN。豎向沖切力合計：10056+518+32-534=10671 kN。經(jīng)核算，滿足抗沖切需要的厚度為1210mm?？梢姡O(shè)計厚度650mm存在較大不足，即便不考慮荷載分項(xiàng)系數(shù)、按混凝土強(qiáng)度的標(biāo)準(zhǔn)值驗(yàn)算也不滿足要求。（注：水浮力分項(xiàng)系數(shù)取1.2的結(jié)果，否則更為不足。）經(jīng)初步核算，筏板厚度650mm范圍內(nèi)多數(shù)柱均存在沖切問題，包括部分設(shè)置了承臺的框架柱。（2）主樓范圍內(nèi)部分柱下筏板厚度不足，沖切驗(yàn)算不滿足規(guī)范要求，存在安全隱患。以筏板厚度1200mm范圍的柱底豎向荷載較大的框架柱（4軸交1/Fn軸）為例，進(jìn)行沖切驗(yàn)算

11、，計算簡圖如下：其中：Fz上部豎向荷載基本組合豎向力；Mx（My）上部豎向荷載基本組合彎矩；pw水浮力；Fp樁反力；FG沖切錐體范圍內(nèi)筏板自重。沖切力為上部豎向荷載+沖切椎體范圍內(nèi)筏板自重-樁反力-沖切椎體范圍內(nèi)水浮力。Fz=21439kN；Mx=119kN·m；My=285kN·m；Fp=2108kN；pw=（0.9+1.15×2）²-0.85²）×163=1551kN；FG=（0.9²+3.2²+（0.9×3.2）0.5）×1.2×25/3=127kN。豎向沖切力合計：21439+

12、127-1551-2108=17907 kN。經(jīng)核算，滿足抗沖切需要的厚度為1720mm，原設(shè)計厚度1200mm不足。（注：水浮力分項(xiàng)系數(shù)取1.2的結(jié)果，否則更為不足。）（3）原設(shè)計純地下范圍內(nèi)采用厚度為650mm的平筏板，主要計算配筋率在0.45%0.7%范圍內(nèi)，經(jīng)濟(jì)性差。（4）原設(shè)計主樓范圍內(nèi)采用厚度為1200m的平筏板，除靠近擋土墻的范圍和核心筒下外，其他范圍筏板厚度偏厚，經(jīng)濟(jì)性差。（5）原設(shè)計軸線2b6bBbGb范圍內(nèi)地下二層為宴會廳，中柱全部抽空，筏板厚度為800m或650mm，筏板厚度偏薄，剛度不足，筏板需要與地下二層樓板協(xié)同工作，相當(dāng)于空間空腹桁架，受力復(fù)雜，且筏板配筋很大，不合

13、理。（6）原設(shè)計軸線6b8bAbFb范圍內(nèi)筏板厚度為1600m或2200mm，厚度偏厚，不經(jīng)濟(jì)。（7）原設(shè)計軸線1a11aBaDa范圍內(nèi)筏板厚度為1200mm，厚度偏薄，計算上筋很大，不合理。建議做法：（1）純地下范圍：建議筏板厚度650mm，柱下設(shè)置平面尺寸4m×4m的下柱墩（個別柱墩平面尺寸取5m×5m），厚度1.2m或者按沖切要求取更大值。筏板布置調(diào)整為變厚度筏板（或者平筏板+柱墩）之后，筏板通長筋可以大幅度減?。恢瘴恢孟陆钣嬎闩浣钶^大，在此范圍內(nèi)單獨(dú)配置即可。按照建議調(diào)整之后，既解決了結(jié)構(gòu)存在的安全隱患，又能夠獲得良好的經(jīng)濟(jì)性。（2）主樓范圍：建議靠近擋土墻的范圍

14、和核心筒下維持原厚度1.2m不變，其他位置筏板厚度調(diào)整為1m，柱下或墻下按照沖切要求增設(shè)柱墩，平面尺寸可取4m×4m。按照建議調(diào)整之后，既解決了結(jié)構(gòu)存在的安全隱患，又能夠獲得良好的經(jīng)濟(jì)性。（3）軸線2b6bBbGb范圍內(nèi)：建議筏板厚度取1.5m，增加結(jié)構(gòu)剛度，筏板計算配筋適中，更為合理。（4）軸線6b8bAbFb范圍內(nèi)：建議筏板厚度調(diào)整為1m，柱下按照沖切要求增設(shè)柱墩。（5）軸線1a11aBaDa范圍內(nèi)：筏板厚度調(diào)整為1.5m，較為合理。設(shè)計院回復(fù)不修改的理由甲方意見修 改 后復(fù)核意見5. 關(guān)于筏板配筋:原設(shè)計：按基礎(chǔ)施工圖，原設(shè)計配筋情況及存在的問題為：（1） 板厚650區(qū)域：通長

15、筋為25150雙層雙向，配筋率為0.5%。該區(qū)域由于筏板布置不合理，導(dǎo)致計算配筋率過高，不安全（沖切不足），且不經(jīng)濟(jì)（配筋率過高，實(shí)際配筋局部略有不足）。（2）板厚1200區(qū)域：通長筋為28150雙層雙向，局部附加上筋或下筋，以附加28150或22150上筋為主。通長筋配筋率為0.34%，偏大，不經(jīng)濟(jì)。（3）軸線2b6bBbGb范圍（筏板厚800或650mm）：X向配筋為25150雙層或28150雙層，Y向配筋為25150雙層。X向配筋不足，存在安全隱患。（4）軸線6b8bAbFb范圍（筏板厚1600mm或2200mm）：上筋雙向25150，下筋雙向32150（配筋率為0.67%）。下筋配筋偏

16、大，不經(jīng)濟(jì)。（5）軸線1a11aBaDa范圍（筏板厚1200mm）：上筋X向28150、Y向32150+28150（配筋率為0.79%）；下筋雙向28150。此處筏板厚度偏薄，導(dǎo)致計算配筋偏大，不合理。建議做法：針對原設(shè)計配筋存在的問題，結(jié)合筏板布置調(diào)整，對筏板配筋建議如下：（1） 板厚650區(qū)域：建議下筋通長筋調(diào)整為雙向16200，柱墩下筋按照實(shí)際計算配筋，多數(shù)可以取25150。上筋分柱下板帶和跨中板帶區(qū)別對待，多數(shù)柱下板帶上筋可以調(diào)整為20200，多數(shù)跨中板帶可以調(diào)整為18200，局部計算配筋大的位置單獨(dú)配置。按照建議調(diào)整筏板布置和配筋之后，既解決了結(jié)構(gòu)存在的安全隱患，又能夠獲得良好的經(jīng)濟(jì)

17、性。（2）板厚1200區(qū)域：建議下筋通長筋調(diào)整為雙向22200，核心筒墻下按照計算配筋附加下筋，柱墩下按照實(shí)際計算配筋或構(gòu)造配置。上筋按照計算配筋進(jìn)行配置，上筋縱向（沿地下室外墻方向）多數(shù)可調(diào)整為22200或25200，個別區(qū)域計算配筋大，可單獨(dú)配置（如軸線492/Kn1/Nn范圍計算配筋為28 cm²/m57cm²/m）；橫向（垂直地下室外墻方向）按照計算配筋分區(qū)段配置（多數(shù)配筋面積為25cm²/m48cm²/m，個別區(qū)域61 cm²/m71cm²/m。）。按照建議調(diào)整之后，經(jīng)濟(jì)性較好。（3）板厚1000區(qū)域：建議下筋通長筋調(diào)整為雙

18、向20200，墻下按實(shí)際需要附加下筋，柱墩下按照實(shí)際計算配筋或構(gòu)造配置；上筋按照計算配筋配筋，其中X向多數(shù)區(qū)域可以調(diào)整為20200或22200，Y向按照配筋結(jié)果分區(qū)段配置（15 cm²/m40cm²/m。）。按照建議調(diào)整之后，經(jīng)濟(jì)性較好。（4）軸線2b6bBbGb范圍（筏板厚1500mm）：建議下筋為25200雙向，X向上筋為28130，Y向配筋為25200雙層。按照建議調(diào)整之后，消除了原設(shè)計存在的安全隱患，結(jié)構(gòu)更加合理。（5）軸線6b8bAbFb范圍（筏板厚800mm）：建議上筋雙向22200；下筋雙層雙向20200，局部按需要附加下筋，柱墩下按計算需要配置。調(diào)整后，經(jīng)濟(jì)

19、性較好。（6）軸線1a11aBaDa范圍（筏板厚1200mm）：建議上筋X向25200、Y向32200+28200；下筋雙向25200。按照建議調(diào)整之后，結(jié)構(gòu)更加合理。設(shè)計院回復(fù)不修改的理由甲方意見修 改 后復(fù)核意見6. 關(guān)于地下室外墻:原設(shè)計：按本工程基坑圍護(hù)方案，采用“樁墻合一”技術(shù)，圍護(hù)結(jié)構(gòu)同時考慮作為正常使用階段地下室擋土結(jié)構(gòu)的一部分。按其計算假定，在正常使用階段，考慮止水帷幕有效時，坑外全部靜止水土壓力作用于圍護(hù)樁；考慮止水帷幕失效時，地下水通過樁縫滲入直接作用于地下室外墻，土體作用于圍護(hù)結(jié)構(gòu)外側(cè)，最不利情況下，地下室外墻考慮承擔(dān)全部水壓力和按樁墻剛度分配的一部分土壓力。按照原設(shè)計地下室外墻設(shè)計圖紙，各層地下室外墻厚度如下：外墻編號B3（mm）B2（mm）B1（mm）WQ1500500400WQ2800800700WQ3700700700WQ4700700400WQ5500500500WQ6600600600WQ7800650650WQ8800（650）650650原設(shè)計地下室外墻典型剖面如下圖所示：原設(shè)計墻厚偏厚，WQ1地下3層、地下2層沒有必要用500mm，其他墻體厚度為500mm800mm，均可以進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。配筋偏大，可以結(jié)合墻厚的調(diào)整對配筋進(jìn)行適當(dāng)調(diào)整。建議做法：按照“樁墻合一”計算假