設(shè)備電機(jī)校核

1、 設(shè)備電機(jī)校核 1軋制壓力的計(jì)算1.1平均單位壓力的計(jì)算 研究單位壓力在接觸弧上的分布規(guī)律，對(duì)于從理論上正確確定金屬軋制時(shí)的力能參數(shù)軋制力，傳動(dòng)軋輥的轉(zhuǎn)矩和功率具有重大意義，因?yàn)橛?jì)算軋輥及工作機(jī)架的主要零件的強(qiáng)度和計(jì)算傳動(dòng)軋輥所需的轉(zhuǎn)矩及電機(jī)功率，一定要了解金屬作用在軋輥上的總壓力，而金屬作用在軋輥上的總壓力大小及合力作用點(diǎn)位置完全取決于單位壓力。 確定平均單位壓力的方法有三種：理論計(jì)算法、實(shí)測(cè)法、經(jīng)驗(yàn)公式和 圖表法。 采用理論計(jì)算法，計(jì)算平均單位壓力的公式有幾種： Ekelund,Sims,Stone,采利荷夫計(jì)算式等等，這些公式具有自己的適用 范圍和限制條件，本設(shè)計(jì)采用S.Ekelund公

2、式來(lái)計(jì)算平均單位壓力。 S.Ekelund公式適用范圍： 1）S.Ekelund公式適用于熱軋型鋼時(shí)計(jì)算平均單位壓力的半經(jīng)驗(yàn)公式。 2）適用于當(dāng)軋制溫度大于800，錳含量小于1.0%。 3）當(dāng)軋制速度小于5m/s，該公式比較準(zhǔn)確，當(dāng)軋制速度大于5m/s時(shí)，需要 采用S.Ekelund 修正公式。 S.Ekelund 公式：p=(1+m)(k+) m ：外摩擦對(duì)單位壓力的影響系數(shù) h ：該道次平均壓下量 H,h ：軋制前后軋件平均高度 ：粘性系數(shù), =0.01(14-0.01t)C×10 MPa ：平均變形速度、：變形速度對(duì)于變形抗力的影響系數(shù) f ：軋件與軋輥間的摩擦系數(shù) v ：軋制

3、速度 K ：靜載時(shí)平面變形抗力 K=9.8(14-0.01t)(1.4+C+Mn+0.3Cr) Mpa 公式中：t-軋制溫度 c,Mn,Cr-鋼中的碳,錳,鉻含量,%S.Ekelund 修公式:(參考線材生產(chǎn)) p=(1+m)(k+)a ,a-修正系數(shù), a=0.9682+0.00656v12.總軋制壓力P P=p·F軋件與 軋輥接觸面積為： BH,Bh-軋制前后軋件寬度 L-接觸弧長(zhǎng) 軋制壓力計(jì)算程序框圖： 22. 軋輥強(qiáng)度校核 22.1孔型在軋輥上的配置 孔型系統(tǒng)及各孔型尺寸確定以后，還要合理的將孔型分配和布置到各機(jī)架的軋輥上，配輥應(yīng)做到合理，以便軋制操作方便，保證產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)量

4、，并使軋輥得到有效的應(yīng)用?？仔团渲玫囊话阍瓌t為：1） 力求軋機(jī)各機(jī)架的軋制時(shí)間均衡；2） 為了便于調(diào)整，成品孔必須單獨(dú)配置在成品機(jī)架的一個(gè)軋制線上； 3）考慮孔型的磨損程度及對(duì)其質(zhì)量的影響，每一道次備有不同數(shù)量的孔型，當(dāng)孔型磨損到影響成品質(zhì)量時(shí)，可以只換孔型而不必?fù)Q軋輥。 4）咬入條件不好或操作困難的道次應(yīng)盡量布置在下軋制線； 5）確定孔型間距及孔環(huán)寬度時(shí)，應(yīng)盡量考慮輥環(huán)強(qiáng)度以及安裝和調(diào)整軋輥輔件的操作條件；2. .2. 2 軋輥強(qiáng)度校核 由于粗，中軋機(jī)軋制壓力較大且來(lái)料尺寸波動(dòng)大，而予精軋、精軋壓力小，且使用高硬度的碳化鎢輥環(huán)，故本設(shè)計(jì)只校核粗、中軋機(jī)組的軋輥強(qiáng)度，對(duì)輥身只計(jì)算彎曲，對(duì)輥頸則

5、計(jì)算彎曲和扭矩，對(duì)予精軋及精軋機(jī)組軋輥則不予校核。523 危險(xiǎn)斷面尺寸的確定 1軋輥危險(xiǎn)斷面尺寸的確定 Dw=Dmin+S-H 式中：Dw 軋輥危險(xiǎn)斷面直徑； Dmin軋輥?zhàn)钚≈睆?，即?bào)廢前的公稱直徑； S該道次的輥縫； h該道次的孔高度。 2粗、中軋機(jī)組軋輥輥頸尺寸的確定 粗、中軋機(jī)組使用滾動(dòng)軸承,其型式為四列圓柱滾動(dòng)軸，輥頸直徑d和新輥直徑D之間存在以下關(guān)系： d=(0.50.55)D輥頸長(zhǎng)度1和輥頸直徑D之間存在以下關(guān)系：l=（0.831.0D524軋輥強(qiáng)度校核（雙線例） P/2 P/2 a b g L l RA RB Mmax5241軋輥簡(jiǎn)支梁圖示及受力如下所示：上圖中：L軋輥輥身長(zhǎng)度

6、；1軋輥輥頸長(zhǎng)度； a壓下螺絲中心線至輥身邊緣的距離，一般a12； b輥身邊緣至第N孔作用點(diǎn)距離，bc（n1）e， c為輥身邊緣至第一孔中心線的距離，e為相鄰的兩孔中心線間距。 RA、RB是機(jī)架對(duì)軋輥的支撐作用力。 M兩條軋制線之間的距離，對(duì)于第5、6架，m=400mm 對(duì)于第 712架, m=355mm2作彎矩圖 Rb=p(b+a)+p(m+b+a)/(L+2a) Ra=2p-Rb=p(2L+2a-2b-m)/(L+2a) 分段列出彎矩方程： M1=Ra(a+b)=p(2L+2a-2b-m)(a+b)/(L+2a) M2=Ra(a+b)-p·m=p(a+b)(L-2b-m)/(L+

7、2a) 當(dāng)n=1,2,3時(shí)，計(jì)算M1(1)、M1(2)；M2(1)、M2(2)；M3(1)、M3(2) 則Mmax=max(M1(1)、M1(2)；M2(1)、M2(2)；M3(1)、M3(2) 3輥身強(qiáng)度較核 彎曲應(yīng)力 =Mmax/W=Mmax/(0.1Dw3) 對(duì)QT60-2球墨鑄鐵軋輥，許用應(yīng)力Rb=120Mpa 4輥頸校核1）扭轉(zhuǎn)應(yīng)力=Mn/Wn=Mn/(0.2d3 )2）彎曲應(yīng)力=Mj/(0.1 d3 ) 式中：Mn , Mj輥軋危險(xiǎn)斷面處的扭轉(zhuǎn)和彎矩； M=a×Ra=P(m+2a+2b)a/(L+2a); Mn=9550×N×/(2000Nj),N&#

8、183;m N電機(jī)輸入功率 Nj軋輥基本轉(zhuǎn)速rmp 電機(jī)功率；3） 計(jì)算合成應(yīng)力 參見(jiàn)軋鋼機(jī)械P92.對(duì)鑄鐵輥，由莫爾強(qiáng)度理論，若 <Rb，則輥頸強(qiáng)度滿足 3 傳動(dòng)力矩計(jì)算 一般說(shuō)來(lái)，為了傳動(dòng)軋輥，電機(jī)軸上所需的力矩，由以下四部分組成： M=M/i+Mf+Mo+Md式中：M軋制力矩，此即為使軋件發(fā)生塑性變形所需的力矩； Mf傳至電機(jī)軸上的附加摩擦力矩； Mo空轉(zhuǎn)力矩，即在空轉(zhuǎn)時(shí)傳動(dòng)軋鋼機(jī)所需的力矩； Md動(dòng)力矩，此力矩是為了克服速度變化時(shí)的慣性力所必需的； i電動(dòng)機(jī)到軋輥的傳動(dòng)比41軋制力矩MM=2pxl 式中：x軋制壓力力臂系數(shù)，根據(jù)塑加原理圖示192確定； l變形區(qū)長(zhǎng)度。42摩擦力矩

9、 Mf=Mf1/i+Mf2 式中：Mf1軋輥軸承中的摩擦力矩； Mf2傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中的摩擦力矩； Mf1=Pdf1 d軋輥輥頸直徑 f1軋輥軸承中摩擦系數(shù)； Mf2=(1/-1)(M+Mf1)/i 主電機(jī)到軋輥的傳動(dòng)效率。43空轉(zhuǎn)力矩Mo=(0.030.06)MhMh=9550Nk/n式中：Mh電機(jī)額定力矩； Nk電機(jī)額定功率； n電機(jī)額定轉(zhuǎn)速；44動(dòng)力矩高線采用全連軋，故Md=055電機(jī)校核551各種軋制時(shí)間，間隙時(shí)間的確定1 純軋時(shí)間TzhTzh=Ln/Vn式中：Ln軋件在最后架軋機(jī)上所軋出的長(zhǎng)度； Vn軋件在最后架軋機(jī)的出口速度；2機(jī)架（機(jī)組）之間的間隙時(shí)間：5s3軋制節(jié)奏時(shí)間T T=Tzh+