A棟轉換層施工方1

1、大足海棠名都轉換層施工方案一、轉換層情況介紹：本工程第三層為轉換層，將下部的商場框架-筒體結構轉換為住宅樓薄壁框架-筒體結構，結構抗震等級為一級，結構安全等級為二級，抗震設防烈度為6°。本轉換層層高5.40m，轉換層梁板標高10.50m,面積約2200m2,其中框支柱共28根；框支梁最大截面為900X2800,現(xiàn)澆樓板厚度為220。本層框支柱、梁板碌等級均為C50。梁板碌摻入水泥用量12%的UEA膨脹劑，采用冏品碌泵送。二、轉換層施工1、施工段劃分：先施工柱碌，碌澆注至梁下部一定距離處（以滿足框支梁或屋面框架梁的錨固長度為準），再一次性現(xiàn)澆轉換層梁板碌。梁板碌澆注順序如下圖：2、模板

2、及支撐：由丁結構自重荷載大，采用兩層鋼管腳手架支撐上部組合鋼模板及荷載。3、鋼筋制安：鋼筋在大梁底模支好后進行，注意解決好主次梁鋼筋的順序和搭接要求、錨固長度，再支板模、扎板筋、墊保護層，檢查驗收。4、碌澆灌：本轉換層梁板碌工程量總計約為1000.0立方米，采用重慶三圣建材公司的商品碌，現(xiàn)場配備一臺HBT40D型碌輸送泵，一次澆灌完成。（一）模板工程模板支撐選擇：現(xiàn)澆樓板的模板采用10mm厚竹膠板，45X00木杭，間距200,滿堂鋼管架支撐，立桿問距1000,橫桿間距1200-1500,底部掃地橫桿離地不大丁300mm適當設置剪刀撐；框架梁模板采用Q235組合鋼模板，面板厚2.5mm,48彳.

3、5滿堂鋼管支撐體系。梁4米時，梁底模按1-3%起拱，起拱高度一般為20。由丁本層現(xiàn)澆板厚200,荷載較大，因此次梁與板下支撐采用二層鋼管支撐，即由負土0.000層、+5.10層共兩層樓板共同承擔荷載；主梁下除采用兩層支撐外，還應搭設斜撐，將荷載傳給框架柱，使受力更加安全說明：轉換層板下支撐立桿縱橫問距1000,主梁下支撐為500,橫桿縱橫問距為1200,支撐采用48鋼管扣件搭設。剪刀撐主要是為了保證架體的穩(wěn)定性，在本轉換層主樓部分靠近四大角處設置縱橫剪刀撐各一道。1、現(xiàn)澆板支撐驗算：（1）荷載計算：棋板及支架自重：0.6KN/m2新澆鋼筋混凝土自重：25KN/m>0.22=5.5KN/m

4、2一、.、2施工人員及施工設備荷載（計算立枉）：0.65KN/m荷載組合：0.85XE.6+5.5）X1.2+0.65X1.42=6.99KN/m假設鋼管在樓板上每區(qū)格面積為：1.0X1.0=1.0m2（立桿間距1.0m）每根立桿承受荷載為：N=1>.99=6.99KN設用O48>3.5mm岡管：A=489mm（2）、強度穩(wěn)定驗算：Nm=3AF3Q235鋼軸心受壓構件的穩(wěn)定系數(shù)。A為鋼管的截面面積F為鋼材的抗拉、抗壓、抗彎強度設計值長細比X=L/i,L=1200（橫桿步距），i=0.25482>412=15.78mm=1200/15.78=76.05科明150，由鋼結構設計規(guī)

5、范查得3=0.807Nd=cdAF=0.807X489>0.205=80.89KNN=6.99KNN=80.89KN,立桿強度、穩(wěn)定性滿足要求。下部商場樓面板設計荷載按3.5KN/m2計算，支撐荷載為6.99KN,因此用2層樓板共同支撐滿足要求。2、框架梁模板、支撐強度穩(wěn)定性驗算結構轉換層框架梁最大截面為900X2800mm最大跨度7600mm采用Q235鋼模，面板厚2.5mm支撐采用48X3.5鋼管支撐體系，布置如圖所示，其中小楞間距500mm大楞間距1000mm豎楞間距750m頑楞間距（即對拉螺栓問距）500mm該梁混凝土強度等級為C45,現(xiàn)就其模板支撐體系進行驗算：650650（1

6、）底模抗彎強度驗算1）荷載：底模自重：78.5>0.0025X0.9X.2=0.21KN/m鋼筋碌自重：25X0.9X2.8X1.2=75.60KN/m振搗碌荷載：2>0.7xl.2=1.68KN/m合計：q=77.49>0.9(折減系數(shù))=69.74KN/M2) 按簡支梁驗算底模M=1/8qL2=(1/8)X69.74>0.52=2.18(KN.M=2180000(N.MM2滬M/W=2180000/54000=40.37N/mm式中：M一計算的最大彎矩q一作用在梁底模上的均布荷載L一小楞的間距a一受彎應力計算值w一截面抵抗矩2Fm一抗彎強度設計值，為205N/mm一

7、22”、一、一一因為：a=M/W=40.37N/mmFm=205N/mm抗彎強度滿足要求。底模撓度驗算,4493=5qL/384EI=(5X70.21X500)/384>2.06X48.6X0=0.573 =L/250=500/250=2因此：3=0.57科3=2,撓度滿足要求。式中：q'一作用在梁底棋上的壓力線荷載。q'=(25>2.8+0.21)X1.00N/mn2=70.21N/mnnE一彈性模量，取2.06X105N/mmI一截面慣性矩(2) 梁側模抗彎強度驗算1)抗彎驗算滬M/WF0模板的彎曲應力計算值M-棋板的最大彎矩W-棋板的凈截面抵抗矩W=50.0&

8、gt;1.8Xl.8/6cm3=27.00cm3F-棋板的抗彎強度設計值按以下公式計算棋板的跨中彎矩-2M=0.1qLq-作用在棋板上的側壓力，包括新澆注混凝土側壓力設計值：q1=1.2>0.50>44.343>0.85KN/M=22.61KN/M傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4>0.50>2.0>0.85KN/M=1.19KN/Mq=q1+q2=22.61+1.19=23.80KN/ML為計算跨度（為500）M=0.1qL2=0.1>23.8>5002=5.95刈05N/mm棋板的受彎應力為滬M/W=5.95X105/2.70刈04=22.

9、04N/mm棋板的抗彎強度設計值F=205.00N/mm2>a滿足要求2）撓度驗算3=0.677q'L4/100EI科3=L/250q'一作用在側模上的壓力線荷載。q'=44.343>0.50N/mm=22.17N/mmL-為計算跨度（為500）E-鋼棋板的彈性模量，E=210000.00N/mmI-棋板的截面慣性矩I=50.0X1.8X1.8X1.8/12cm4=24.30cm4一一4-3=0.677>22.17>500/100X210000>243000=0.184科w=500/250=2滿足要求(3) 小楞驗算1) 抗彎強度驗算M=(

10、1/8)PL2-(b/L)=(1/8)X24.96>0.5X1062-(900/500)=0.312X106滬M/W=0.31&06/4.49刈03=69.48N/mn2一2Fm=205N/mmaFm滿足要求。2) 撓度驗算3=P'L/48EI=23.9>0.5X106/48X2.06>10.78X109科w=L/250=500/250=2滿足要求(4) 大楞驗算抗彎強度驗算M=(1/10)Q&(1/10)X69.74X1=6.9744-滬M/W=6974000/4.49刈0=155.32Fm=205aFm滿足要求。1) 撓度驗算3=q'L4/

11、150EI=34.15X107/150X2.06>10.78刈09科3=L/250=1000/250=4滿足要求。(5) 豎楞驗算1）荷載:新澆注混凝土側壓力設計值:q1=1.2>0.50X44.343>0.85KN/M=22.61KN/M傾倒混凝土側壓力設計值:q2=1.4>0.50>2.0>0.85KN/M=1.19KN/M所以：最大水平荷載計算值，得q=0.85（22.61X1.2+1.19X1.4）=24.48KN/m22）強度驗算的羅楞驗算：（對拉螺栓問距500）豎楞上最大荷載為：q=24.48沖.75（豎楞間距）=18.36KN/m簡圖如下：支座

12、反力：R=0.3929qL=0.3929>18.36>0.5=3.61KNRB=1.1428qL=1.1428>18.36>0.5=10.49KNRc=0.9286qL=0.9286>18.36>0.5=8.52KNq18.36KN/m500SUJSil支座彎矩：M=-0.1071qL2=-0.1071刈8.36X0.52=-0.49KNmMc=-0.0714qL2=-0.0714刈8.36X0.52=-0.33KNm跨中彎矩：MAB=0.0772qL2=0.0772X18.36>0.52=0.35KNmMB（=0.0364qL2=0.0364X18.

13、36>0.52=0.17KNm豎楞最大應力計算=M/W=0.49X106/5080=96科f=215N/mm（滿足要求）豎楞最大饒度.44_3=0.632X10qL/EI=0.632X104X18.36>0.54/2.06>104X12.19=0.29mm可可=3mm（滿足要求）0部楞驗算：橫楞用2-48*.5鋼管，設在500mm,每道豎楞設置一組對拉螺栓，橫楞只起豎楞支承作用，只要對拉螺栓強度滿足，橫楞設置即是安全可靠的。創(chuàng)拉螺栓驗算：普通螺栓抗拉強度設計值為170N/mrM12凈面積為A=76mm一個螺栓受拉承載力設計值為N=76X170=12920N模板對拉螺栓拉力計算

14、值為2N=q>A=24.48KN/m>0.5>0.75=9.18KN<12.92KN（M12螺栓滿足要求）。3、模板質量要求檢查項目允許偏差墻、柱、梁軸線位移5垂直度6底模上表面標局截面尺寸+4,-5表而半整度5相鄰兩板表面高低差24、模板拆除(1) 模板的拆除，除了側模應以能保證混凝土表面及棱角不受損壞時(混凝土強度大丁1N/m命方可拆除外，底模應按混凝土結構工程施工及驗收規(guī)范(GB50204-2002的有關規(guī)定執(zhí)行。(2) 模板拆除的順序和方法，應按照配板設計的規(guī)定進行，遵循先支后拆，先非承重部位，后承重部位以及自上而下的原則。拆模時，嚴禁用大錘和撬棍硬砸硬撬。(3

15、) 拆模時，操作人員應站在安全處，以免發(fā)生安全事故，待該片(段)模板全部拆除后，方準將模板、配件、支件等運出堆放。(4) 拆下的模板、配件等，嚴禁拋扔，要有人接應傳遞，按指定地點堆入，并做到及時活理、維修和涂刷好隔離劑，以備待用。(二)鋼筋工程1、鋼筋工程方案確定轉換層梁板鋼筋應在框支柱、框架柱、剪力墻等豎向結構碌澆筑完畢，下部模板支撐檢驗合格后，一次安裝就位。轉換層對丁結構的穩(wěn)定性非常重要，梁、板鋼筋應一次綁扎，施工順序為：支梁底模板T扎梁鋼筋T檢查無誤后再關側模和支板底模板T扎板鋼筋T澆碌。鋼筋工程是保證工程抗震等級和結構安全性能的關鍵分項工程。本轉換層鋼筋用量大、種類多，我們將從鋼筋的采

16、購、加工、連接、綁扎、成品保護和文明安全等方面，采取以下工藝和保證措施。2、施工準備A、工程技術人員應認真熟悉圖紙，結合規(guī)范、標準，審核結構構件主筋、構造筋分布情況，重點審核各節(jié)點鋼筋構造、鋼筋綁扎、穿插、搭接、錨固、接頭等問題，按工程部位編制鋼筋加工配料表。鋼筋規(guī)格、級別、下料長度、彎曲成型尺寸、接頭位置和數(shù)量分別列項編號。鋼筋編號要與施工圖紙相對應，必要時應附大樣圖。B、有關鋼筋工程的規(guī)范規(guī)程、標準圖集等齊全，使現(xiàn)場施工標準化。C、根據(jù)施工圖紙和規(guī)范規(guī)程做好技術交底工作，要求全面、深入、簡單明了，其中包括相應的安全與文明施工。D、進場的鋼筋有出廠合格證、按規(guī)定做性能復試并取得結果為“合格”

17、的試驗報告單，以上證明材料應通過監(jiān)理單位的審核批準。3、鋼筋連接一直螺紋連接施工GHG4O鋼筋剝肋滾壓直螺紋機、限位擋鐵、螺紋環(huán)規(guī)、扳手(力矩和普通)、砂輪切割機等機具符合使用要求。電源已到施工現(xiàn)場且滿足使用要求。本工程轉換層梁的主筋直徑在422以上的粗鋼筋采用直螺紋套筒連接。其他鋼筋采用焊接或綁扎連接。A、施工工藝(1) 工藝流程檢查設備及鋼筋母材T鋼筋端面平頭T剝肋滾壓直螺紋T絲頭質量檢查T戴帽保護T現(xiàn)場就位T(去掉保護蓋)擰緊接頭T標記T檢查驗收(2) 鋼筋螺紋加工鋼筋下料可用鋼筋切斷機或砂輪切割機，但不得使用氣割機下料。鋼筋斷面垂直于鋼筋中線，端頭不得撓曲或出現(xiàn)馬蹄形。經(jīng)檢驗合格的鋼筋

18、，才可在套絲機上加工螺紋，鋼筋套絲在施工現(xiàn)場進行。為確保鋼筋的套絲質量，操作人員必須持證上崗作業(yè)。a. 鋼筋套絲時，必須使用水溶性切削冷卻潤滑液。不得用機油潤滑，也不得不加潤滑液作業(yè)。b. 鋼筋套絲的質量，必須由操作人員逐個用牙規(guī)和卡規(guī)或環(huán)規(guī)進行檢查。鋼筋的牙形須與牙規(guī)相吻合，其小端直徑必須在卡規(guī)或環(huán)規(guī)的允許誤差范圍內(nèi)。達到質量要求的絲頭，套上相應規(guī)格的塑料保護帽(套)，或在兩頭套絲的鋼筋一端擰上塑料保護套，另一端裝上帶塑料密封蓋的鋼套筒，存放待用。(3) 鋼筋的連接a. 鋼筋連接時，連接套筒的規(guī)格應和鋼筋螺紋的型式、螺距、螺紋外徑相一致。并確認鋼筋和連接套的絲扣干凈、完好無損。b. 標準型連

19、接：用丁鋼筋可自由轉動的場合。利用鋼筋端頭相互對頂力鎖定連接件。C2)c. 連接鋼筋時應對正軸線將鋼筋擰入連接套。接頭拼裝完成后，應使兩個絲頭在套筒中央位置互相頂緊，套筒兩端的鋼筋上不得有一扣以上的完整絲扣外露。連接好的接頭做好標記，防止漏擰。(4) 質量檢查施工過程中，操作人員應認真逐個檢查接頭的外觀質量，外露絲扣不得超過一個完整扣質量員用力矩扳手抽檢接頭擰緊度。4、鋼筋綁扎A、柱鋼筋綁扎工藝流程：平面放線、定位T鋼筋修整、活理T套柱箍筋T連接豎向受力筋T標識箍筋問距T綁扎箍筋T設置鋼筋保護層墊塊T驗收T下道工序a. 活理下面預留柱筋上的碌渣，根據(jù)柱邊線校正柱立筋位置（最底層柱插筋應根據(jù)柱邊

20、線固定立筋位置，支模時再次校正與固定）。b. 根據(jù)柱箍筋的形式與數(shù)量往立筋上套箍筋，并注意箍筋錨固端沿柱四角通轉布置。連接豎向鋼筋，本工程采用電渣壓力焊連接，接頭位置按03G101-1平法圖集規(guī)定，同一平面內(nèi)豎向鋼筋接頭不能超過50%。對豎向鋼筋的連接接頭進行外觀檢查或按要求取樣試驗，合格后用腳手架臨時固定立直，開始綁扎箍筋。c. 綁扎箍筋時，在柱的對角鋼筋上用粉筆自碌面50mrft,按要求劃好箍筋問距，然后將已套好的箍筋由上向下綁扎。d. 箍筋平面應與主筋垂直，箍筋轉角與主筋交點均需綁扎，并且保持箍筋的接口處在柱上四角通轉。主筋與箍筋非轉角處的交義點可呈梅花狀交錯綁扎。e. 梁鋼筋與柱鋼筋沖

21、突時，梁筋從柱筋內(nèi)部通過，梁筋讓柱筋。f. 檢查柱子歪、扭位現(xiàn)象，調整合格后按要求設置保護層墊塊。墊塊呈梅花狀布置，要求綁在主筋上，牢固、可靠。g. 準備驗收并做好工序交接工作。B、梁鋼筋綁扎工藝流程：畫主次梁箍筋問距T放主梁次梁箍筋T穿主梁底層縱筋及彎起筋T穿主梁底層縱筋并與箍筋固定T穿主梁上層縱向架立筋T綁扎主梁箍筋T穿次梁上層鋼筋T綁扎次梁鋼筋T設置鋼筋保護層墊塊T驗收交接a. 在已支好的梁底棋板上畫出箍筋分檔線，擺放主梁的下部縱向受力鋼筋和架立筋。梁底部鋼筋原則上不設接頭，梁上部鋼筋接頭設在梁跨中的三分之一段內(nèi)，同一連接區(qū)段內(nèi)鋼筋接頭不能超過50%。b. 向縱向鋼筋和架立筋中穿箍筋，并

22、將箍筋逐個按分檔線分布開。綁扎箍筋與架立筋的連接點，箍筋閉口處彎勾在梁中交錯綁扎。梁端第一個箍筋距端面50mm且梁兩端箍筋按設計要求加密布置。箍筋彎勾135°,平直部分長度10d。c. 調整箍筋問距使符合要求，開始綁扎上、下縱向主筋和彎起筋。其中上部縱向鋼筋與箍筋用套扣法綁扎。d. 綁扎過程中，次梁筋讓主梁筋、梁筋讓柱筋。e. 在梁受力鋼筋上墊保護層墊塊（或塑料卡）。雙排受力鋼筋之間用短鋼筋隔開，使其間距符合要求。f. 準備驗收并做好工序交接工作。G鋼筋混凝土樓板鋼筋綁扎工藝流程：活理棋板T在棋板上畫鋼筋分檔線T綁扎板下受力筋T設置馬凳筋T綁負彎距鋼筋T設置鋼筋保護層墊塊T局部調整T

23、驗收交接a. 棋板支設并交接完畢，活理模板上的雜物，用鐵紅在棋板上彈出主筋分隔線及分布筋間距。b. 按彈好的間距擺放受力主筋，然后邊擺放分布筋邊綁扎，一般用順扣方式綁扎。除邊沿鋼筋交點全部綁扎外，其余相交點可以交錯綁扎。雙向板鋼筋相交點全部綁扎。C. 放置馬凳筋，馬凳筋的高度應為上下層鋼筋間的凈距。然后布置上層鋼筋，上層鋼筋相交點全部綁扎。d. 樓板負彎距主筋在梁處通長連續(xù)布置，不得截斷。在板邊沿，板受力筋在梁上錨固長度為：下層筋不小于1/2梁寬與15d之間較大值；上層筋LaE。如需接頭，板上部鋼筋應在跨中三分之一區(qū)段內(nèi)接頭，下部鋼筋應在支座處接頭。e. 下層鋼筋錨固彎勾朝上，搭接接頭在板端；

24、上層鋼筋錨固彎勾朝下，搭接接頭在跨中。每個搭接接頭上不少于2個綁扣。f. 鋼筋網(wǎng)的長度、寬度允許偏差為：土10mm網(wǎng)眼尺寸允許偏差為：土20mm5、鋼筋工程質量保證措施鋼筋保護層尺寸控制是否準確及鋼筋位置是否滿足設計要求，也是保證混凝土墻面、柱面質量的重要條件，在鋼筋保護層控制及定位措施上，采用以下辦法進行控制：墻柱鋼筋塑料卡子示意圖樓板鋼筋PVC墊塊示意圖A、墻、柱、梁側面鋼筋保護層控制采用塑料卡子，放在梁、柱結構的箍筋上。樓板、梁底面使用PVCft塊，墊塊可以根據(jù)鋼筋規(guī)格選擇相應的凹槽型墊塊(如下圖所示)，使墊塊和鋼筋更好地聯(lián)合在一起，保證不偏移和移位Ek通過過程控制來加強鋼筋的質量管理。

25、(1) 鋼筋進場后，應檢查其規(guī)格、形式、尺寸、數(shù)量以及外觀質量是否符合要求；(2) 所有鋼筋應活除表面銹斑，防止污染混凝土；(3) 綁扎過程中，檢查使用位置是否正確，間距是否準確，錨固長度是否滿足要求，接頭位置是否符合設計和規(guī)范規(guī)定；(4) 混凝土保護層采用塑料墊塊，均勻、統(tǒng)一布置，以保證保護層的厚度；(5) 檢查鋼筋綁扎是否有松扣、漏扣現(xiàn)象及綁絲朝向是否正確；(6) 鋼筋綁扎用的鐵絲只允許朝內(nèi)不允許朝外，防止鐵絲生銹影響混凝土外觀質量；(7) 檢查鋼筋是否有油漬、漆污和鐵銹(片狀);(8) 檢查鋼筋焊接或機械連接質量，如有問題應及時整改；(9) 鋼筋工程屆隱蔽工程，在澆筑混凝土前應對鋼筋及預

26、埋件進行驗收，并作好隱蔽工程檢查記錄，同時進行各專業(yè)聯(lián)檢，手續(xù)應齊全；(10) 鋼筋綁扎合格率應控制在95%以上。C本工程轉換層梁較大，綁扎鋼筋時，應隨時注意成形鋼筋的垂直度，以免出現(xiàn)梁偏移的情況。（三）碌工程轉換層梁板碌強度均為C45,總量約為1000.0立方米，全部采用商品碌泵送方案，由三圣建筑材料有限公司負責提供。根據(jù)碌的用量，選用一臺HBT40D®碌輸送泵，每小時3泵送重為40m/h，輸送官米用150mnfi官，末跚用軟官人工才也動布料。（1）材料商品碌除了滿足設計規(guī)定的強度、耐久性等之外，還應具有良好的可泵性，能順利通過管道、不離析、不泌水、不阻塞，因此在原材料上就應嚴格要

27、求。工程所用水泥必須采用大廠水泥，嚴禁使用小廠水泥和過期水泥。粗骨料的最大粒徑與輸送管的管徑之比必須滿足：泵送高度在50m以下時（本層高度為10.50m）,對碎石不宜大丁1:3,對卵石不宜大丁1:2.5。碌的細骨料宜采用中砂、細度模數(shù)為2.53.2,且通過0.315mm篩孔的砂不少丁15%根據(jù)配合比，可適當摻入各種外加劑以改善碌的性能，如在碌中摻加粉煤灰，可使泵送碌的流動性顯著增加，且能減少碌拌合物的泌水和干縮。泵送碌的坍落度必須滿足下表要求：泵送高度（而30以下306060100100以上坍落度（mm100140140160160180180200施工現(xiàn)場加強與碌廠商的聯(lián)系，碌的用量、標號、

28、時間必須提前通知碌供應商，使之有足夠的時間準備，確保轉換層的澆筑。（2）碌的澆筑轉換層的框支柱先澆至主梁下部一定距離處（以滿足框支梁或屋面框架梁的錨固長度為準）。梁板碌的澆筑順序是先主梁、后次梁和板，平行推進，不留施工縫?？蚣芰好繉訚仓穸葒栏窨刂圃?00mm并用振動棒振動密實。當澆筑柱梁及主次梁交義處的碌時，鋼筋特別密集，上部負筋乂粗乂多，因此，必要時這一部份可將鋼筋有意留出耳0的澆搗孔洞，與此同時，振搗棒頭可改用片式并輔以人工搗固配合。整層梁板現(xiàn)澆碌量約為1000.0m3,擬用1臺HBT40卵碌泵澆筑，根據(jù)配管情況、碌輸送情況及作業(yè)前期效率，混凝土泵的實際平均輸出量按照下式計算：Qi=Qa

29、xXaXtQ-每臺碌泵的實際平均輸出量(m/h)Qax每臺碌泵的最大輸出量，取40n3/h;a-配條件系數(shù)，取0.8;?作業(yè)效率。根據(jù)碌攪拌車向碌泵供料的問斷時間、拆裝碌輸送管和布料停歇等情況，取0.7。Q=QaxXa冶40>0.8>0.7=22.4m3/h框架主梁碌總量約550立方米，估計連續(xù)澆筑時間為25小時；次梁及現(xiàn)澆板碌總量約為450立方米，估計連續(xù)澆筑時間為20小時，總共約需45小時。次梁與板澆筑時，應由一端開始用“趕漿法”推進，將梁分層澆筑成階梯形，當達到樓板位置時再與板的混凝土一起澆筑。(3) 振搗使用振動棒進行振搗；由于轉換層碌為泵送混凝土，振動棒插入的間距應為40

30、0mm左右，振動棒使用時，振動器距離棋板不應大于振動器作用半徑的0.5倍，并不宜緊靠棋板振動，且應盡量避免碰撞鋼筋及各預埋件。振搗時間一般為15-30s，并且在2030min后對其二次復振。澆筑混凝土時應派專人經(jīng)常觀察棋板、鋼筋、預留孔洞、預埋件、插筋等有無位移變形或堵塞情況，發(fā)現(xiàn)問題應立即暫停澆灌并應在已澆筑的混凝土初凝前修整完畢。現(xiàn)澆樓板的混凝土表面，在碌初凝前用木抹子磨平搓毛兩遍以上，還應用鐵滾筒壓兩遍以上，以防止產(chǎn)生收縮裂縫。(4) 測溫措施本工程轉換層梁體積較大，為了減少水化熱，降低混凝土內(nèi)部和表面的溫差，應提前告之碌供應單位使用低水化熱的水泥，并應設置測溫點，每隔4小時測溫一次，隨時了解碌內(nèi)外溫差情況，以便采取相應的措施，將內(nèi)外溫差嚴格控制在25C以內(nèi)，防止溫度裂縫的產(chǎn)生。測溫記錄應真實的反映在資料上。本工程擬對700-900寬度的梁設置測溫觀察點，在每根梁的中部豎向埋置DN25的PVC管，用水作為測溫介質，碌澆注完成后，即將水灌滿，用橡皮塞塞住上部管子端口，作好測溫準備。第一次測溫在碌初凝后即可進行。(5) 碌養(yǎng)護為了碌表面的水分及熱量散發(fā)，轉換層的碌結構板采用塑料薄膜覆蓋澆熱水養(yǎng)護。養(yǎng)護應在混凝土澆筑完畢后的12h以內(nèi)進行。豎向結構采用草墊或麻袋覆蓋，澆水養(yǎng)護日