工程建筑基礎(chǔ)資料懸灌法改支架現(xiàn)澆法施工方案

1、第0頁共 27 頁【最新資料，Word版，可自由編輯！】懸灌法改支架現(xiàn)澆法施工方案第 1 頁 共 27目錄一 、 工 程 概況. 2二 、 懸 灌 法 與 支 架 現(xiàn) 澆 方 案 對比. 31、 （ 32+48+32 ） m 連續(xù)梁 . 32、 （ 40+56+40 ） m 連續(xù)梁 . 43、 （ 40+64+40 ） m 連續(xù)梁 . 54、 （ 48+80+48 ） m 連續(xù)梁 . 6三、支架計(jì)算 . 1.1（ 一 ） 支 架 規(guī)格. 1.1（ 二 ） 支 架 結(jié)構(gòu). 1.1（ 三 ） 支 架 設(shè)計(jì). 1.51、荷載取值 .1.5.2、次梁計(jì)算 .1.5.3、橫梁驗(yàn)算 .1.8.4、立桿驗(yàn)算

2、 .2.0.5、地基容許承載力計(jì)算 .2.1.四、支架預(yù)壓與變形觀測 .2.2.五 、 預(yù) 拱 度 設(shè)置. 2.2六 、 模 板 構(gòu)造. 2.2.七、砼澆筑 .2.2.八、預(yù)應(yīng)力張拉與壓漿 .2.3.九、支架拆除 . 2.3.十 、 質(zhì) 量 保 證 措施.2.3十 一 、 工 程 實(shí)例. 2.4.1、福廈客專（32 4832 ）m 連續(xù)梁. 2.4.2、鄭西客專（32 4832 ）m 連續(xù)梁. 2.5.3、京津城際（32 4832 ）m 連續(xù)梁. 2.6.京滬高速鐵路土建一標(biāo)段連續(xù)梁懸灌法改支架法現(xiàn)澆施工方案一、工程概況京滬高速鐵路一標(biāo)段設(shè)計(jì)跨河、跨路連續(xù)梁56 聯(lián)，在目前征地第2頁共 27拆

3、嚴(yán)重滯后的情況下，已成為控制運(yùn)架梁通過的關(guān)鍵性工程。經(jīng)現(xiàn)場核對，發(fā)現(xiàn)其中 18 聯(lián)連續(xù)梁（詳見表 1）具備支架法現(xiàn)澆條件，其中（32+48+32） m 連續(xù)梁 8 聯(lián)，（40+56+40） m 連續(xù)梁 2 聯(lián)，（40+64+40 m 連續(xù)梁 6 聯(lián)，（48+80+48）m 連續(xù)梁 2 聯(lián)。京滬高速鐵路一標(biāo)段懸灌梁具有支架法現(xiàn)澆條件統(tǒng)計(jì)表表 1序號工點(diǎn)名稱中心里程橋孔布置原施工工法擬調(diào)整工法1六圈路DIK7+359.79(32+48+32)m連續(xù)梁懸灌法支架法2污水管DK13+370.92(32+48+32)m連續(xù)梁懸灌法支架法3K15+704.98(32+48+32)m連續(xù)梁懸灌法支架法黃村大

4、街4黃良支線鐵路DIK18+054.79(40+56+40)m連續(xù)梁懸灌法支架法5地鐵DIK19+258.75(32+48+32)m連續(xù)梁懸灌法支架法6專用線鐵路DIK20+577.57(40+56+40)m連續(xù)梁懸灌法支架法7磁大路DIK28+956(40+64+40)m連續(xù)梁懸灌法支架法8采留路DIK48+504.22(32+48+32)m連續(xù)梁懸灌法支架法9規(guī)劃高王路DK84+778.61(40+64+40)m連續(xù)梁懸灌法支架法10規(guī)劃 112 國道DK90+903.61(48+80+48)m連續(xù)梁懸灌法支架法11主干道二DK99+591.49(32+48+32)m連續(xù)梁懸灌法支架法12

5、規(guī)劃津霸快速路DK102+227.(48+80+48)m連續(xù)梁懸灌法支架法第3頁共 27913規(guī)劃次干道DK118+913.32(32+48+32)m連續(xù)梁懸灌法支架法14規(guī)劃次干道 21DK121+746.36(40+64+40)m連續(xù)梁懸灌法支架法15瀝青路DK122+297.56(40+64+40)m連續(xù)梁懸灌法支架法16津萊公路DK133+758.31(32+48+32)m連續(xù)梁懸灌法支架法17津文公路DK143+938.35(40+64+40)m連續(xù)梁懸灌法支架法18靜王公路DK150+015.85(40+64+40)m連續(xù)梁懸灌法支架法相比懸灌法施工而言，支架法現(xiàn)澆分段少，工作面多

6、，可明顯縮 短施工周期。為緩解工期壓力，確保京滬鐵路按期建成通車，我部提 議將這 18 聯(lián)連續(xù)梁由懸灌法施工改為支架法現(xiàn)澆。二、懸灌法與支架現(xiàn)澆方案對比1、（ 32+48+32 ）m 連續(xù)梁3（32+48+32）m 連續(xù)梁全長 113.5m,梁體 C50 砼 1523m，改為支 架現(xiàn)澆后，計(jì)劃 3 孔同時(shí)搭設(shè)支架、綁扎鋼筋、安裝模板，整聯(lián)一次 澆筑成型（如圖 1 所示）。支架現(xiàn)澆法與懸灌法工期對比如表2,從表中可以看到，支架法現(xiàn)澆比懸灌法施工可縮短工期74 天。（32+48+32）m 連續(xù)梁工期對比表表 2序號懸灌法支架現(xiàn)澆法備注項(xiàng)目工序用時(shí)（天）工序用時(shí)（天）項(xiàng)目第4頁共 271樁基66樁基

7、第5頁共 272承臺3030承臺地基處理3墩身2020墩身40#段4020支架搭設(shè)，底模 安裝5掛籃安裝、預(yù)壓157支架預(yù)壓6懸灌梁段6030模板安裝鋼筋綁 扎7邊跨合攏122砼澆筑8中跨合攏137預(yù)應(yīng)力張拉、壓漿9合計(jì)196122合計(jì)注：1、懸灌梁段共 6 段，每節(jié)段施工周期 10 天。2、主墩樁基 12 根，邊墩 12 根，采用旋挖鉆機(jī)施工，2 根/天。2、（ 40+56+40 ）m 連續(xù)梁3（40+56+40 m 連續(xù)梁全長 137.5m, C50 砼 1665m，改為支架現(xiàn)澆后，計(jì)劃 3 孔同時(shí)搭設(shè)支架、綁扎鋼筋、安裝模板，整聯(lián)一次澆筑 成型（如圖 2 所示）。懸灌法與支架現(xiàn)澆法工期對

8、比如表3,從表中可以看到，支架法現(xiàn)澆比懸灌法施工可縮短工期61 天。（40+56+40）m 連續(xù)梁工期對比表表 3序號懸灌法支架現(xiàn)澆法備注項(xiàng)目工序用時(shí)（d）工序用時(shí)（d）項(xiàng)目1樁基66樁基第6頁共 272承臺3030承臺地基處理3墩身2020墩身40#段施工4025支架搭設(shè)、底模安裝5掛籃安裝、預(yù)壓1510支架預(yù)壓6懸灌梁段6035模板安裝、鋼筋綁扎7邊跨合攏122砼澆筑8中跨合攏137預(yù)應(yīng)力筋張拉、壓漿9合計(jì)196135合計(jì)注：1、懸灌梁段共 6 段，每節(jié)段施工周期 10 天2、主墩樁基 12 根，邊墩 12 根，采用旋挖鉆機(jī)施工，2 根/天。3、（ 40+64+40 ）m 連續(xù)梁3（40+

9、64+40 m 連續(xù)梁全長 145.5m, C50 砼 1920m。如改為支架現(xiàn)澆法，梁體計(jì)劃分 3 段施工（如圖 3 所示），其中、段長度均33為 71.75m,砼各 950 m，段長 2m，砼 20m。施工時(shí)，段與段可同步或交叉搭設(shè)支架、綁扎鋼筋、安裝模板、整段澆筑砼。段為合龍段，最后澆筑。懸灌法與支架現(xiàn)澆法工期對比如表 4,從表中可以看到，支架法現(xiàn)澆比懸灌法施工可縮短工期 75 天。（40+64+40）m 連續(xù)梁工期對比表表 4懸灌法支架現(xiàn)澆法備注第7頁共 27號項(xiàng)目工序用時(shí)（天）工序用時(shí)（天）項(xiàng)目1樁基88樁基2承臺3030承臺地基處理3墩身2020墩身40#段4530支架搭設(shè)、底模安

10、裝5掛籃安裝、預(yù)壓156支架預(yù)壓6懸灌梁段70250空梁段模板安裝、鋼筋綁扎7邊跨合攏1220 0段砼澆筑8中跨合攏137預(yù)應(yīng)力筋張拉、壓漿920梁段鋼筋綁扎1010梁段砼澆筑117預(yù)應(yīng)力筋張拉、壓漿12合計(jì)213138合計(jì)注：1、懸灌梁段共 7 段，每節(jié)段施工周期 10 天2、主墩樁基 16 根，邊墩 12 根，采用旋挖鉆機(jī)施工，2 根/天。4、（ 48+80+48 ）m 連續(xù)梁3（48+80+48）m 連續(xù)梁全長 177.5m, C50 砼 2630m。如改為支架現(xiàn)澆法施工， 梁體計(jì)劃分為 3 段 （如圖 4 所示） ， 其中、 段長度 均為 87.75m,砼各 1304 m3,段長 2m

11、,砼 22 用。施工時(shí)，段與段可同步或交叉搭設(shè)支架、綁扎鋼筋、安裝模板、整段澆筑砼。段為合龍段，最后澆筑。第8頁共 27懸澆法與支架現(xiàn)澆法工期對比如表 5,從表中可以看到，支架法現(xiàn)澆比懸灌法施工可縮短工期 91 天。(48+80+48) m 連續(xù)梁工期對比表表 5序 號懸灌法支架現(xiàn)澆法備注項(xiàng)目工序用時(shí)工序用時(shí)項(xiàng)目1樁基4040樁基2承臺3030承臺地基處理3墩身2020墩身施工40#段5035支架搭設(shè)、底模安裝5掛籃安裝、預(yù)壓1515支架預(yù)壓6懸灌梁段10030(2 梁段模板安裝、 鋼筋綁扎同時(shí)施工7邊跨合攏126(2 段砼澆筑8中跨合攏1310預(yù)應(yīng)力筋張拉、壓漿92梁段鋼筋綁扎101梁段砼澆

12、筑118預(yù)應(yīng)力筋張拉、壓漿12合計(jì)250159合計(jì)注：1、懸灌梁段共 10 段，每節(jié)段施工周期 10 天。2、主墩樁基 20 根，邊墩 12 根，采用旋挖鉆機(jī)施工，2 根/天。第9頁共 271門別375T 圖 1 支架現(xiàn)澆法 32+48+320 連續(xù)箱梁砼澆筑順序（單位：cm）圖 2 支架現(xiàn)澆法 40+56+40!續(xù)箱梁砼澆筑順序（單位：cm）第10頁共 27圖 3 支架現(xiàn)澆法 40+64+400 連續(xù)梁砼澆筑順序（單位：cm）心0 7第 11 頁 共 27支架現(xiàn)澆法 40+80+40m 連續(xù)箱梁砼澆筑順序（單位：cm）圖 4第 12 頁 共 27三、支架計(jì)算支架規(guī)格支架采用碗扣式鋼管腳手架，

13、主構(gòu)配件的規(guī)格尺寸如下： 構(gòu)件名稱 品種長度（ mm） 重量（ kg）立桿LG-300 300017.31LG-240 240014.02LG-180 180010.67頂桿DG-150 15008.7DG-120 1200 6.65DG-90 900 5.5立桿墊座 DZ-1 1.7立桿可調(diào)座 TZ-210.1立桿粗細(xì)調(diào)座 TZ-3 6.1橫桿HG-240240019.3HG-180180015.3HG-120120011.3HG-909007.8HG-606006.85HG-303005.9斜桿XG-30030008.6XG-25525507.5XG-21621606.6XG-169169

14、05.4可調(diào)橫托撐 HC-17.3橫托撐HC-2托撐TC-24.1可調(diào)托撐 TC-1 8.7支架結(jié)構(gòu)以 40+80+40m 連續(xù)箱梁為例，現(xiàn)澆支架結(jié)構(gòu)如圖 5、6。支架立第 13 頁 共 27桿縱向間距均取0.6m,橫向間距翼檐下取0.9m,箱室底取0.6m,腹 板底取0.3m，橫桿豎向間距均取 1.2m，頂、底托采用可調(diào)托撐。支架頂托橫橋向布置 I14 工字鋼橫梁，間距 0.6m;橫梁上縱橋向布置 10cmX15cm 方木次梁，次梁在箱室下方間距 40cm 腹板下方第 13 頁共 27頁共 27支架截面圖第 15 頁 共 27 頁20cm 箱梁內(nèi)外模板均采用木模板，箱室頂板和翼板采用腳手架支

15、撐。支架設(shè)計(jì)為安全、簡便起見，次梁和橫梁均按簡支梁受力考慮，分別驗(yàn)算 箱室底板和腹板下支架受力。1、荷載取值按鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南（TZ210-2005）規(guī)定，荷載取值如下：3箱梁鋼筋砼自重： 26kN/m3人及運(yùn)輸機(jī)具作用在模板上荷載： 2.5kPa振搗時(shí)產(chǎn)生的荷載： 2kPa3木材密度： 750kg/m2、次梁計(jì)算（ 1 ）腹板部位底模下次梁板部位荷載a、箱梁砼自重（按最大截面考慮，砼超灌系數(shù) 1.05 ）:2R =6.65x26X1.05=181.5kN /m2b、模板荷載 （面板 1.2cm 木膠板； 橫肋 10 x10cm 方木， 間距 30cm縱肋 214a 槽鋼，間距 80

16、cm）第 16 頁 共 27 頁P(yáng)2=2X6.1 X0.012X7.5+(1/0.3+1) X6.1X0.1X0.1X7.5+2X(6.1/0.8+1)X1X0.145/0.9=11.18kN/m2c、設(shè)備及人工荷載：F3=2.5kN/m2d、砼振搗荷載：P4=2kN/mg次梁截面特性(次梁采用 10cmx 15c m 方木)2截面積： A=10X15=150cm2彈性模量：E=1X140MPa抗彎模量：W=bh2/6=10X152/6=375 cm3慣性矩：I=bh3/12=2812.5cm4g強(qiáng)度驗(yàn)算(腹板下次梁間距 20cm荷載組合: FQF=F1+F2+F3+F4=197.18kN/m

17、2換算到次梁上線荷載 :q= FQFX0.2=197.18X0.2=39.45 kN/m縱梁抗彎應(yīng)力計(jì)算公式得：(T w=qL2/(8W263=39.45X0.62X106/( 8X375X103)=4.7MPa (T w=13MPa，強(qiáng)度滿足要求(參考紅松木)由矩形梁剪應(yīng)力計(jì)算公式得：第 17 頁 共 27 頁T=3Q/2A32=3X (197.18x0. 2X0.6/2) x10/(2X150X10)=1.2MPa T=2.3MPa,剪應(yīng)力滿足要求。(4 剛度驗(yàn)算荷載組合：PGF=R+R=192.68 kN/m22q=PGFx0.2=192.68x0.2=38.54kN/m24fmax=5

18、qL4/384EI=5x38.54x103x0.64x109/( 384x2812.5x104x1x104)=0.23mn f=L/400=600/400=1.5mm剛度滿足要求。( 2 )箱室下次梁41 箱室下次梁荷載取值a、箱室頂板砼厚度 0.4m，底板最大厚度 1m 則,超灌系數(shù) 1.05 , 砼箱自重：Px=(1+0.4)x26x1.05=38.22kN/m2b、內(nèi)模支撐和模板荷載(面板采用 1.2cm 的木膠板； 橫肋采用 10X10 方木，間距 30cm 內(nèi)模支撐采用 48 鋼管支撐，縱、橫、豎向 間距 1m)。P2x=2X4x1x0.1x0.1x7.5+1x0.012x7.5+2

19、x1X0.169+（5.1x4+6x4）x0.058 =3.165kN /m2c、設(shè)備及人工荷載：F3x=2.5kN/m2第 18 頁 共 27 頁d、振搗荷載：F4x=2kN/m2g次梁截面特性（箱室底模下次梁采用10cmx15c m 方木）截面積： A=10 x15=150cm2彈性模量： E=1x140MFa抗彎模量： W=bh2/6=10 x152/6=375cm3截面模量： I=bh3/12=2812.5cm4g強(qiáng)度驗(yàn)算（箱室底模下次梁間距 40cm荷載組合 :FQx=F1+F2+F3+F4=45.9kN/m2換算到次梁上線性荷載 :qx=FQxx0.4=45.9x0.4=18.36

20、kN/m因同樣材料、同樣跨度情況下，箱室底板下線荷載比腹板下小， 所以強(qiáng)度和剛度都能滿足要求。3、橫梁驗(yàn)算（ 1 ）橫梁截面特性2截面積： A=10 x15=2150mm2彈性模量：E=2.1x10MPa抗彎模量：W=10X10mm慣性矩： I=bh3/12=712x104mm4第 19 頁 共 27 頁(2)腹板下橫梁驗(yàn)算(腹板下模梁縱向間距 60cm 跨度 30cm)T 強(qiáng)度驗(yàn)算q=PQFx0.6+0.169=197.18x0.6+0.169=118.5kN/m2跨內(nèi)最大彎矩為： Mmax=118.5x0. 32/8=1.3kN.m由梁正應(yīng)力計(jì)算公式得：63(T w二 Max/W=1.3x

21、10/ (102x10)= 12.7MPa Tw=145MPa 滿足要求。(2 剛度驗(yàn)算q=PGFx0.6+0.169=192.68x0.6+0.169=115.8kN/m4fmax=5qL4/384EI41254=5x115.8x0.34x1012/(384x2.1x105x712x104)=0.008mn f=L/400=0.75mm，剛度滿足要求。箱室下橫梁驗(yàn)算(箱室下橫梁間距 60cm 跨度 60cm)21 強(qiáng)度驗(yàn)算q=PQXx0.6+0.169=45.9x0.6+0.169=27.7kN/m跨內(nèi)最大彎矩為：Mmax=27.7X0. 6X0. 6/8=1.2kN m 由梁正應(yīng)力計(jì)算公式

22、得：63第 20 頁 共 27 頁(Tw=MaxW=1.2X10/(102X10 )= 11.8MPa Tw=145MPa,滿足要求。(2 剛度驗(yàn)算 q=(PQX-P3-P4)X0.6+0.169=(45.9-2.5-2)X0.6+0.169=25.0kN/mfmax=5qL4/384EI=5X25X0.64X1012/(384X2.1X105X712X104)=0.03mn N,所以立桿強(qiáng)度滿足要求。(3)立桿彈性壓縮量L=NL/EA=36.3x103x12x103/( 2.1x105x489.3) =4.23mm 壓縮變形很小。5、地基容許承載力計(jì)算根據(jù)地質(zhì)資料可知，一標(biāo)段地層主要為第四系

23、沖積層、沖洪積層、 海積層，一般以黏性土、粉土、砂類土為主。腳手架管最大傳力為 34.4kN,按 O.5mx0.5m 腳手架底承載面積計(jì)算，地基容許承載力為 137.6kPa。地基主要采用建筑垃圾換填 1m,分層夯實(shí)，換填后的承載力不低 于200kPa。地表整平后，再澆筑 25cm 厚的 C20 砼。四、支架預(yù)壓與變形觀測支架搭設(shè)結(jié)束后，鋪設(shè)底模，接著先進(jìn)行支架預(yù)壓。通過預(yù)壓， 檢驗(yàn)支架安全性，測量彈性變形，消除非彈性變形。預(yù)壓材料采用編織袋裝砂加鋼筋，預(yù)壓荷載取梁體自重的120%。第 22 頁 共 27 頁支架預(yù)壓變形觀測斷面縱向間隔 8m 每個(gè)觀測斷面上設(shè)左、中、右 3 個(gè)觀測點(diǎn)。測點(diǎn)設(shè)在

24、 I14 工字鋼橫梁底緊靠立桿位置。五、 預(yù)拱度設(shè)置梁體模板預(yù)拱度主要包括梁體自重及施工機(jī)具與人員荷載作用下的支架彈性變形以及預(yù)應(yīng)力、砼收縮徐變、二期恒載和 1/2 靜活載作 用下的梁體變形。其中，梁體自重及施工機(jī)具與人員荷載作用下的支架彈性變形按 預(yù)壓實(shí)測值設(shè)置，其余變形按設(shè)計(jì)單位提供的預(yù)拱度設(shè)置。六、 模板構(gòu)造箱梁模板由側(cè)模、內(nèi)模、底模和端模組成，全部采用 1.2cm 厚木（竹） 膠板，豎肋用 10cmx 10cm 方木，間距 40cm,橫肋用 214 槽鋼，間距 80cm。模板的強(qiáng)度、剛度符合要求，并規(guī)則有序，線條美觀，模板縫隙 嚴(yán)密平整、不漏漿。七、砼澆筑梁體砼采用 4 臺 100mV

25、h 砼泵車由兩端向中間對稱澆筑，先底板, 后腹板，再頂板，分層澆筑，每層厚度不大于 30cm 砼采用插入式振 動棒搗固，嚴(yán)防漏搗、欠搗和過度振搗。第 23 頁 共 27 頁頂板砼在振搗平整后即進(jìn)行第一次抹面，待砼初凝前進(jìn)行二次抹 面。砼初凝后，夏季采用灑水、覆蓋養(yǎng)護(hù)，冬季采取覆蓋保溫養(yǎng)護(hù)， 養(yǎng)護(hù)不少于 14 天。養(yǎng)護(hù)過程中，砼芯部與表層、表層與環(huán)境以及箱內(nèi) 與箱外的溫度之差控制在 15C之內(nèi)。八、 預(yù)應(yīng)力張拉與壓漿當(dāng)梁體混凝土強(qiáng)度及彈性模量達(dá)到設(shè)計(jì)要求后， 進(jìn)行預(yù)應(yīng)力張拉。 張拉順序以及孔道壓漿嚴(yán)格按設(shè)計(jì)和施工規(guī)范進(jìn)行。九、 支架拆除預(yù)應(yīng)力孔道壓漿強(qiáng)度達(dá)到設(shè)計(jì)值后，安排支架和模板拆除。 支架拆

26、除前，先由跨中向兩端逐排對稱通過松卸立桿頂部托撐卸 落底模。當(dāng)?shù)啄Ｅc梁底全部脫開后，再由上向下拆除支架。十、質(zhì)量保證措施1、砼原材料及配合比控制為防止砼出現(xiàn)裂紋，砼初凝時(shí)間控制在 1 7 小時(shí)左右，配合比盡可 能降低水泥用量。2、砼施工過程中溫度控制砼施工過程中，為防止凝固過快，砼出模溫度控制在35C以內(nèi)，砼入模溫度不得超過 30C，當(dāng)砼溫度入模溫度超過 30C時(shí)，采取在水 中第 24 頁 共 27 頁加冰塊，對泵送管道進(jìn)行麻袋覆蓋灑水等綜合降溫措施。安裝好的 模板也要采取覆蓋措撒水降溫措施，將模板溫度控制在35C以內(nèi)。如果是夏季施工，砼澆筑盡可能選擇在晚上進(jìn)行，砼澆筑要滿足夜間澆 筑完成的能力。為控制拆模后因?yàn)闇囟茸兓纬闪鸭y，隨時(shí)測量梁體溫度、箱內(nèi)、 箱外溫度，將箱體與箱內(nèi)、箱內(nèi)與箱外溫度控制在15C，如果溫度相差過大，采用箱內(nèi)大功率通風(fēng)機(jī)通風(fēng)降溫的方式降溫。十一、工程實(shí)例1、 福 廈客 專 ( 32 48 32 ) m 連 續(xù)梁由我局承建的福廈客運(yùn)專線鐵路 DK9