化工原理試題

1、化工原理試題一.填空題：2. 1.某設(shè)備的真空表讀數(shù)為200mmHg，則它的絕對(duì)壓強(qiáng)為（）mmHg,另一設(shè)備的表壓強(qiáng)為50kPa,則它的絕對(duì)壓強(qiáng)為kPa。（當(dāng)?shù)卮髿鈮簽?.0133105Pa）在靜止的同一種連續(xù)流體內(nèi)部，各截面上與之和為常數(shù)。3.實(shí)際流體在直管內(nèi)流過(guò)時(shí)，各截面上的總機(jī)械能守恒，因?qū)嶋H流體流動(dòng)時(shí)有在一流動(dòng)體系中，若A,B兩截面間無(wú)輸送機(jī)械，且有Ea>Eb（E代表機(jī)械能），則可判斷A,B之間的水的流向?yàn)?。理想流體在管道中流過(guò)時(shí)各截面上相等,它們是和。理想流體指的是（沒(méi)有粘性的流體）定態(tài)流動(dòng)指的是O不可壓縮流體在由兩種不同管徑組裝成的管路中流過(guò)時(shí)，流速與直徑的關(guān)系為。流體流動(dòng)過(guò)

2、程中的連續(xù)性方程uAU2A2=，只適用于（不可壓縮流體）流體在圓形管道內(nèi)做層流流動(dòng)時(shí)某_截面上的速度分布為形。流體在管內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí)，鄰近管壁處存在,Re值越大，則該層厚度流體在圓形管道內(nèi)作層流流動(dòng)時(shí)而擦系數(shù)與關(guān)，只隨增大。流體在圓形管道內(nèi)作湍流流動(dòng)時(shí)的兩察系數(shù)是'勺函數(shù)，若流動(dòng)在阻力平方區(qū)，則摩擦系數(shù)與無(wú)關(guān)。當(dāng)流體在圓形管道內(nèi)做湍流流動(dòng)時(shí)，通過(guò)量綱分析法可以得出：其摩擦系數(shù)的大小取決于的大小。流體做層流流動(dòng)H用中心的最大流速是截面上平均流速的。流體在圓形管道內(nèi)的流動(dòng)類型可以由大小來(lái)判斷.判斷流體流動(dòng)類型的方疽是j流體在圓形管道內(nèi)做層流流動(dòng)時(shí)某一截面上的速度分布為形。流體在一段水平管中

3、流過(guò)，測(cè)得平均速度為0.5m/s,壓強(qiáng)降為10Pa,Re為1000,則管中心線上速度為m/s,若平均速度增大到1m/s，則壓強(qiáng)降為Pa。只有在的管道內(nèi)，才有pfp1P2pO對(duì)一并聯(lián)管路，若各支管內(nèi)的流動(dòng)阻力分別為hf,1,hf,2,hf,3,則必有。流體流動(dòng)過(guò)程中的思5阻力可以用W種方法計(jì)算。4. 管路出口的阻力系數(shù)為。當(dāng)所測(cè)量的壓強(qiáng)或壓差太小時(shí)，U管壓差計(jì)的讀數(shù)太小，此時(shí)可選用壓差計(jì)進(jìn)行測(cè)量?？装辶髁坑?jì)測(cè)得的是_度，可從直接讀出被測(cè)流體的體積流量。26?離心泵必須有?才能防止氣蝕現(xiàn)象的發(fā)生。離心泵的抗氣蝕性能通常用笠兩種方法來(lái)表示。為了防止離心泵氣蝕現(xiàn)象的產(chǎn)生，離心泵必須有合適的為防止離心泵

4、氣林象的產(chǎn)生，啟動(dòng)離心泵前必須離心泵的安裝高度超過(guò)有吸上真空度時(shí)，將可能發(fā)生象。1. 離心泵的額定流量指的是離心泵安裝在_定管路上，其工作點(diǎn)是指?jìng)鳠岬幕痉绞接?、和種。在靜止流體內(nèi)，熱量主要以式進(jìn)行傳遞。2. 單層平壁的導(dǎo)熱熱阻為單層平壁的導(dǎo)熱熱阻與正比，與反比。在多層圓筒壁的定態(tài)導(dǎo)熱中，通過(guò)每一層上的傳熱速率,面積熱流量q（填“相等”、“不等”）。通過(guò)三層平壁的熱傳導(dǎo)中，設(shè)各層壁面間接觸良好，如果測(cè)得各層壁面的溫度Ti,T2,T3,T4分別為500C、40OC、200C、100C,則各層熱阻之比為?在應(yīng)用計(jì)算表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的各經(jīng)驗(yàn)式時(shí)，應(yīng)該注點(diǎn)公式的、定性尺寸和定性溫度。3. 在表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)關(guān)

5、聯(lián)式中，Pr(=Cp/)數(shù)是表示勺準(zhǔn)數(shù)。在表面?zhèn)髡J(rèn)系數(shù)關(guān)聯(lián)式中，格拉曉夫數(shù)GrgT2L3/2是表示勺影響。4. 在表面?zhèn)鳠峒标P(guān)聯(lián)式中，Pr(=Cp/)數(shù)是表示蒸氣冷凝有和種方式。5. 液體在大容器內(nèi)沸騰時(shí)，隨著溫度差(twts)的不同，出現(xiàn)，和種不同的沸騰狀態(tài)。流體在圓形直管中強(qiáng)制湍流傳熱時(shí)，對(duì)流傳熱系數(shù)關(guān)聯(lián)式為0.023Re0.8Prn,式d中n是為了校正的影響，當(dāng)流體被加熱時(shí)，n等于。當(dāng)流體在管內(nèi)呈湍流流動(dòng)時(shí)，管內(nèi)的對(duì)流傳熱熱阻主要集中在為了減小熱阻以提高值，可采用的措施是。蒸汽在套管式換熱器的環(huán)隙中冷凝以加熱管內(nèi)的空氣，則總傳熱系數(shù)K值接近于的對(duì)流傳熱系數(shù)；管壁的溫度接近于的溫度。6.

6、黑體的輻射能力與正比。17?在應(yīng)用對(duì)流傳熱系數(shù)的各經(jīng)驗(yàn)公式時(shí)，應(yīng)注意定性溫度的影響，所謂定性溫度指的18.強(qiáng)化傳熱過(guò)程的主要方法是o19?在臥式管殼式換熱器中，用飽和水蒸氣冷凝加熱原油，則原油宜在流動(dòng),總傳熱系數(shù)接近于勺對(duì)流傳熱系數(shù)。20?寫出三種間壁式換熱器的名稱：、和21.為減少圓形管導(dǎo)熱損失,采用包遺3種保溫材料a、b、co若則包遺的順序從外到里分別為1?在一定溫度和壓強(qiáng)下，用清水吸收丙酮，逆流操作，已知進(jìn)塔的氣體中丙酮含量為0.026（摩爾分?jǐn)?shù)），要求吸收率為80%在操作條件下，丙酮在兩相間的平衡關(guān)系是丫=1.18X,貝口其最小液氣比為。在一常壓填料塔中，用20r的清水等溫洗滌某種氣體

7、中的有害組分，已知混合氣體流量為1730kg/h,混合氣體的平均分子量為27.65kg/kmol,空塔氣速為1.59m/s,則所需塔徑為c?所謂塔設(shè)備的液泛指的是.當(dāng)以氣相的分壓差PaPA表示吸收推動(dòng)力時(shí)，吸收速率方程可表示為Na=,其中吸收總阻力=LKZ5. 當(dāng)以CACA表示吸收推動(dòng)力時(shí)，吸收速率方程可表示為Na=,其中吸收總阻力一=Kl由于有濃差存在，物質(zhì)在靜止流體中會(huì)以散的形式傳遞。根據(jù)雙膜理論，吸收過(guò)程的總阻力±=_Ky根據(jù)雙膜理論，吸收過(guò)程的總阻力取決于渦流擴(kuò)散指的是吸收操作的依據(jù)是，以達(dá)到分離氣體混合物的目的。亨利定律的表達(dá)式為p*Ex,若某氣體在水中的亨利系數(shù)E值很大，

8、說(shuō)明該氣體為對(duì)接近常壓的溶質(zhì)濃度低的氣液平衡系統(tǒng)，當(dāng)總壓增大時(shí)，亨利系數(shù)E,相平衡常數(shù)m。13?由于吸收過(guò)程中氣相中溶質(zhì)的分壓總是容質(zhì)的平衡分壓，因此吸收操作線總是在平衡線的。14?吸收過(guò)程中，Kx是以推動(dòng)力的總吸收系數(shù)，它的單位是。15?水吸收氨-空氣混合氣中的氨，它是屬于控制的吸收過(guò)程。16?若總吸收系數(shù)和分吸收系數(shù)間的關(guān)系可表示為，其中一表示,KLkLkGkL當(dāng)可忽略時(shí)，表示該過(guò)程為液膜控制。17?在吸收過(guò)程中，若提高吸收劑用量，對(duì)氣膜控制的物系，體積吸收總系數(shù)Kya,對(duì)液膜控制的物系，體積吸收總系數(shù)KYa將。18.雙膜理論是將整個(gè)相際傳質(zhì)過(guò)程簡(jiǎn)化為19?吸收操作中增大吸收劑用量，操作線

9、的斜率吸收推動(dòng)力。20?當(dāng)吸收劑用量為最小用量時(shí)，則所需填料層高度將為。21?在常壓逆流操作的填料塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)，已知進(jìn)塔氣相組成£為0.02（摩爾比）操作液氣比為0.9，氣液平衡關(guān)系為丫1.0X，則溶質(zhì)組分的回收率最大可達(dá)?22?脫吸因數(shù)可表示為它在丫X圖上的意義是。23?在填料塔設(shè)置中，空塔氣速一般取速的50%-80%若填料層較高，為了有效地潤(rùn)濕填料，塔內(nèi)應(yīng)設(shè)置置。1?氣液兩相組成相同時(shí)，則氣相露點(diǎn)溫度液相泡點(diǎn)溫度。2?在精偕過(guò)程中，增大操作壓強(qiáng)，則物系的相對(duì)揮發(fā)度，對(duì)分離過(guò)程。所謂理論板是指該板的氣液兩相且塔板上4?某兩組分物系，其相對(duì)揮發(fā)度3,對(duì)第n,n1兩

10、層理論板，在全回流條件下，已知Xn0.25，貝Uyn1。某精僧塔的精僧段操作線方程為y0.75x0.24，貝U該精僧塔的操作回流比為,£留出液組成為。5. 精僧塔的塔頂溫度總是低于塔底溫度，其原因是曲在總壓為101.33kPa，溫度為95C下，苯與甲苯的飽和蒸汽壓分別為pA155.7kPa,Pb63.3kPa，貝U平衡時(shí)苯的液相組成為x氣相組成為y,相對(duì)專發(fā)度0精儲(chǔ)塔有中進(jìn)料熱狀態(tài)，其中進(jìn)料的熱狀態(tài)參數(shù)最大，進(jìn)料溫度tF一泡點(diǎn)tb00.62、0.70、0.75、0.82,在連續(xù)操作的精儲(chǔ)塔中，測(cè)得相鄰兩塔板的兩相四個(gè)組成為則ynxn,yn1,xn1某連續(xù)精儲(chǔ)塔中，若精儲(chǔ)塔操作線方程的

11、截距等于零，則回流比等于,儲(chǔ)出液流量等于。11 .若已知板式塔的總板效率為64%,理論板數(shù)為16塊，板間距為0.6米，則此板式塔的有效高度為。12 .在某兩組分體系中，已知其氣相組成為ya=0.5,A、B兩組分在此溫度下的飽和蒸汽壓分別為760mmHg和292mmH,假設(shè)它們形成的是理想溶液，則其液相組成.如果在精儲(chǔ)塔內(nèi)分離某兩組分混合液時(shí)，塔頂只有回流液，塔釜沒(méi)有上升蒸汽，則只能將料液分離得到純的組分。14. 在某兩組分連續(xù)精儲(chǔ)過(guò)程中，已知進(jìn)入第n塊板的汽相組成為0.6（摩爾分?jǐn)?shù)，下同）,從第n塊板流出的汽、液組成分別為0.8、0.5，其汽液平衡關(guān)系為y=1.8x,則第n塊板的單板效率為。1

12、5. 在間歇精儲(chǔ)中，為了保證儲(chǔ)出液組成xd恒定，貝回流比必須。.板式塔的單板效率的表達(dá)式是EMV（n）=o.在某兩組分體系中，已知?dú)庀嘟M成為yA=0.5（摩爾分?jǐn)?shù)），兩組分的相對(duì)揮發(fā)度=2,則液相組成為xa=18.塔板效率一般可以用和兩種方法來(lái)表示。19?理想溶液中，A,B兩組分的相對(duì)揮發(fā)度=。20 .在精儲(chǔ)塔內(nèi)，恒摩爾流假設(shè)包括兩部分內(nèi)容。21 .在間歇精僧中，通常有和種典型操作方式。1. 變壓吸附是利用的變化來(lái)進(jìn)行的分離操作。超臨界流體的物性參數(shù)在臨界點(diǎn)附近的變化非常敏感，微小的或變化都會(huì)引起密度的很大變化。2. 在采用攪拌強(qiáng)度判別法判斷反應(yīng)萃取的控制步驟時(shí)，若萃取速度隨攪拌強(qiáng)度的增大而有

13、規(guī)律的上升，則過(guò)程為控制。二.單項(xiàng)選擇：（一）流體流動(dòng)和輸送1.在法定計(jì)量單位中，粘度的單位是（）。C.g/(cms)DPasA.cP2. 在靜止流體內(nèi)部各點(diǎn)的靜壓強(qiáng)相等的必要條件是（A.同一種流體內(nèi)部.連通著的兩種流體C.同一種連續(xù)流體3.牛頓粘性定律適用于牛頓型流體，A.滯流流動(dòng)B.湍流流動(dòng)4.在一水A簪差計(jì)測(cè)量的是（）。目A.A、B兩截面間的總能量損失CD.同一水平面上，同一種連續(xù)流體且流體應(yīng)呈（）C.過(guò)渡流D靜止?fàn)顟B(tài)'無(wú)欒徐食站，細(xì)仕截D:-及粗百截面B與U管壓差計(jì)相連，當(dāng)流體流過(guò)時(shí)壓C.A、B兩截面間的局部阻力.A、B兩截面間的動(dòng)能差.A、B兩截面間的壓強(qiáng)5.直徑為57mm3

14、.5mm的細(xì)管逐漸擴(kuò)大到108mm4mm的粗管，若流體在細(xì)管內(nèi)的流0.25m/s）°D.質(zhì)量流速相等速為4m/s,則在粗管內(nèi)的流速為()A. 2m/sB.1m/sC.0.5m/sD.6. 氣體在直徑不變的圓形管道內(nèi)作等溫定態(tài)流動(dòng)，各截面上的（A.速度相等B.體積流量相等C.速度逐漸減小流體在阻力平方區(qū)流動(dòng)時(shí)的摩擦阻力（8. A.不變B.隨流速加大而加大C.與u125成比例D.與u2成比例孔板流量計(jì)與測(cè)速管都是屬于定節(jié)流面積的流量計(jì)，利用（A.變動(dòng)的壓強(qiáng)差B滯流與湍酬I瞬朝榔派的滯流無(wú)徑向脈動(dòng)，湍流有徑向脈動(dòng)在阻力平方區(qū)，摩擦系數(shù)（動(dòng)能差）來(lái)反映流量的。.摩擦阻力A.?湍流的Re值大于

15、滯流的.湍流時(shí)邊界層較薄10.A.為常數(shù)，與/d,Re均無(wú)關(guān)?隨Re值加大而減小與Re值無(wú)關(guān)，是/d的函數(shù)在圓形直管中作滯流流動(dòng)時(shí)，流體.是Re值與其直管阻力損失與流速/d的函數(shù)u的關(guān)系為（）A.與u2成正比B.與u成正比C.與u1.75成正比D.與u0.5成正比12.離心泵的軸功率P與流量Q的關(guān)系為（）Q增大，P先增大后減小.Q增大，P減小.Q增大，P先減小后增離心泵的揚(yáng)程是指（）A.液體的實(shí)際的升揚(yáng)高度13.單位重量液體通過(guò)泵獲得的能量離心泵在）A.Z2Z10Bhf22U2U12L02P2P1018.離心泵停止操作時(shí)，宜（A.先關(guān)出口閥后停電.先停電后關(guān)出口閥C.先關(guān)出口閥或先停電均可19

16、.離心泵的工作點(diǎn)是指（A.與泵最高效率時(shí)對(duì)應(yīng)的點(diǎn).單級(jí)泵先停電，多級(jí)泵先關(guān)出口閥.由泵的特性曲線所決定的點(diǎn).泵的特性曲線與管路特性曲線的交點(diǎn)C?由管路特性所決定的點(diǎn)20.在測(cè)定離心泵性能時(shí)，若將壓強(qiáng)表裝在調(diào)節(jié)閥后面，則壓強(qiáng)表讀數(shù)將（A.隨流量增大而減小.隨流量增大而增大C.隨流量增大而基本不變D.隨流量增大而先增大后減小（二）傳熱1.雙層平壁定態(tài)熱傳導(dǎo)，兩層壁厚相同，各層的導(dǎo)熱系數(shù)分別為1和2,其對(duì)應(yīng)的溫度差為t1和t2,若t1>t2,貝U1和2的關(guān)系為（）C.泵的吸上高度D.液體出泵和進(jìn)泵的壓強(qiáng)差換算成的液柱高14離心泵的軸功率P是（）。.A.在流量為零時(shí)最大B.在壓頭最大時(shí)最大C.在

17、流量為零時(shí)最小D.在工作點(diǎn)處最小15.離心泵的效率與流量Q的關(guān)系為()°A.Q增大，增大B.Q增大，先增大后減小C.Q增大，減小D.Q增大，先減小后增大16?離心泵氣蝕余量h與流量Q的關(guān)系為()A.Q增大，h增大BQ增大，h減小C.Q增大，h不變DQ增大,h先增大后減小17.一定管路系統(tǒng)下工作，壓頭與被輸送液體的密度無(wú)關(guān)的條件是.無(wú)法確定2.空氣、水、金屬固體的導(dǎo)熱系數(shù)分別為3，其大小順序?yàn)?2>通過(guò)三層平壁的120C和80A.1>2>3.定態(tài)熱傳導(dǎo)，各層界面間接觸良好，第一層兩側(cè)溫度為C第三層外表面溫度為40C,則第一層熱阻Ri和第二、三熱阻R2、R3的大小為（A

18、.Ri（R2R3）B.Ri（R2R3）C.無(wú)法確定D.Ri（R2R3）4 在管殼式換熱器中，用飽和蒸汽冷凝以加熱空氣，下面兩項(xiàng)判斷為（）甲：傳熱管壁溫度接近與加熱蒸汽溫度；乙：總傳熱系數(shù)接近于空氣側(cè)對(duì)流傳熱系數(shù)。A.甲乙均合理B.甲乙均不合理C.甲合理、乙不合理D?甲不合理、乙合理5 .對(duì)流傳熱速率=系數(shù)推動(dòng)力，其中推動(dòng)力是（）。A.兩流體的溫度差BC?同一流體的溫度差D6. 量綱分析的目的是（）。A.得到各變量間定量關(guān)系BC.實(shí)驗(yàn)結(jié)果可靠D7.A.0.4BC.被加熱時(shí)0.4,被冷卻時(shí)0.3D.流體溫度和壁面溫度差7. .兩流體的速度差.用量綱為一的數(shù)群代替變量，使實(shí)驗(yàn)簡(jiǎn)化.得到量綱為一的數(shù)群

19、間的定量關(guān)系計(jì)算液體在圓管內(nèi)對(duì)流傳熱系數(shù)，若可采用Nu0.023Re0.8Prn,式中指數(shù)門為（）.0.3.被加熱時(shí)0.3,被冷卻時(shí)0.4水在圓管中強(qiáng)制湍流時(shí)的對(duì)流傳熱系數(shù)i為1000W/（m2C），若將水的流量增加一倍,而其它條件不變，則i為（）8. A.2000B.1740C.1000D.500對(duì)間壁兩側(cè)流體一側(cè)恒溫、另一側(cè)變溫的傳熱過(guò)程，逆流和并流時(shí)tm大小為（）9. A.牝，逆“m，并B.tm,逆tm,并C.tm逆tm,并D.無(wú)法確7E工業(yè)生產(chǎn)中，沸騰傳熱應(yīng)設(shè)法保持在（）。A.自然對(duì)流區(qū)B核狀沸騰區(qū)C膜狀沸騰區(qū)過(guò)渡區(qū)在列管式換熱器中，用常壓水蒸氣冷凝以加熱空氣，20C，則換熱器空氣平均

20、溫度為-壁面溫度約為（）。A.20CB.100CC.60CD.40C（三）吸收1. 吸收操作的作用是分離（）。2. A.氣體混合物B.液體均相混合物C?氣液混合物D.部分互溶的液體混合物在一符合亨利定律的氣液平衡系統(tǒng)中，溶質(zhì)在氣相中的摩爾濃度與其在液相中的摩爾3. 度的差值為（）濃A.正值B.負(fù)值C.零D.不確定在吸收操作中，吸收塔某一截面上的總推動(dòng)力（以液相組成差表示）為（A.X*XB.XX*C.XiXD.XXi某吸收過(guò)程，已知?dú)饽の障禂?shù)kY4104kmol/(m2s),液膜吸收系數(shù)kX8104kmol/（m2s），由此可判斷該過(guò)程（）A.氣膜控制B.液膜控制C.判斷依據(jù)不足D.雙膜控制在

21、逆流吸收塔中，用清水吸收混合氣中溶質(zhì)組分。其液氣比為2.7,平衡關(guān)系可表示為Y1.5X（Y,X為摩爾比），溶質(zhì)的回收率為90%,則液氣比與最小液氣比之值為（）A.1.5B.1.8C.2D.3根據(jù)雙膜理論，當(dāng)溶質(zhì)在液體中的溶解度很小時(shí)，以液相表示的總傳質(zhì)系數(shù)將（）A.大于液相傳質(zhì)分系數(shù)B.近似等于液相傳質(zhì)分系數(shù)C.小于氣相傳質(zhì)分系數(shù).近似等于氣相傳質(zhì)分系數(shù)7.在填料塔中用清水吸收混合氣中的竟,當(dāng)用水量減小時(shí)，氣相總傳質(zhì)單元數(shù)Nog將（）.不確定X2增大，其他條件不變，則A.增加B.減小C.不變D8. 在逆流吸收塔中，吸收過(guò)程為氣膜控制，若進(jìn)塔液體組成氣相總傳質(zhì)單元高度將（）。9. A.增加B.減

22、小C.不變D.不確定在逆流吸收塔中，用純?nèi)軇┪栈旌蠚庵械娜苜|(zhì)。平衡關(guān)系符合亨利定律。當(dāng)進(jìn)塔氣相組成Y1增大，其他條件不變，則出塔氣體組成Y2和吸收率的變化為（）A.丫2增大、減小B.丫2減小、增大C.丫2增大、不變D.丫2增大、不確定1. （四）精儲(chǔ)精儲(chǔ)操作時(shí)，增大回流比，其他操作條件不變，則精儲(chǔ)段液氣比（），t留出液組成（），釜?dú)堃航M成（）。2. A.增大B.不變C.不確定D.減小持不變，則所需理論板數(shù)N（A.減小B.不變3. 對(duì)于飽和蒸氣進(jìn)，料，則L（A.等于B.小于4. 某減壓操作的精儲(chǔ)塔，若真空E精儲(chǔ)塔的設(shè)計(jì)中，若進(jìn)料熱狀態(tài)由原來(lái)的飽和蒸氣進(jìn)料改為飽和液體進(jìn)料，其他條件維出液組成（）

23、。5. A.減小B?不變C?增大D?不確定操作中的精儲(chǔ)塔，若進(jìn)料流量F、儲(chǔ)出液組成Xd、釜?dú)堃航M成xw、進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q及提儲(chǔ)段上升蒸氣流量V不變，減小進(jìn)料組成Xf,則有（）。A.D增大，R減小B?D不變，R增大6. C.D減小，R增大D.D減小，R不變操作中的精僧塔，若進(jìn)料流量F、進(jìn)料組成Xf、進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q及回流比R不變，增加釜?dú)堃毫髁縒,則精偕段液氣比L（）,提偕段上升蒸氣流量V'（）。VA?不確定B?增加C?不變D?減小精儲(chǔ)操作時(shí)，若進(jìn)料流量F、進(jìn)料組成Xf、進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q及回流比R不變，而將塔頂產(chǎn)品量D增加，則提儲(chǔ)段下降液體流量L（）,提僧段上升蒸氣流量V'（）。

24、7. A.增加B?不變C?減小D?不確定用某精僧塔分離兩組分混合物，規(guī)定儲(chǔ)出液組成Xd、釜?dú)堃航M成Xw。當(dāng)進(jìn)料組成為Xf,i時(shí)，相應(yīng)的回流比為Ri,進(jìn)料組成為Xf,2時(shí)，相應(yīng)的回流比為R2。若Xf,iVXf,2,進(jìn)料熱狀態(tài)不變，則（）。8. A.RvR2B.Ri=R2C.Ri>R2D.無(wú)法確定精偕塔設(shè)計(jì)中，增大操作壓強(qiáng)，則相對(duì)揮發(fā)度（），塔頂溫度（），塔釜溫度（）。9. A.增加B.不變C.減小D.不確定精儲(chǔ)塔中由塔頂向下的第n1,n,n1層塔板，其氣相組成關(guān)系為（）。A.yn1ynyn1B.yn1nn1C.n1nn1D,不確定某兩組分混合物，其中A為易揮發(fā)組分，液相組成Xa0.4,相應(yīng)

25、的泡點(diǎn)溫度為b,氣相組成目A0.4,相應(yīng)的露點(diǎn)溫度為t2,則（）。A.t1t2B.t1t2C.t1t2D.不能判斷分離某兩組分混合物，進(jìn)料量為100kmol/h，進(jìn)料組成Xf0.6,要求儲(chǔ)出液組成Xd不小于0.9，則塔頂最大產(chǎn)量為（）A.60kmol/hB.66.7kmol/hC.90kmol/hD.不能確定完成某分離任務(wù)需理論塔板數(shù)為N7（包括再沸器），若總塔板效率Et50%,則塔內(nèi)需實(shí)際塔板數(shù)為（）。A.14層B.10層C?12層D?無(wú)法確定在精儲(chǔ)塔設(shè)計(jì)中，若進(jìn)料組成Xf、儲(chǔ)出液組成Xd、釜?dú)堃航M成Xw、回流比R及相對(duì)揮發(fā)度均不變，當(dāng)進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q值增大時(shí)，則所需理論板數(shù)將（）<A

26、.增大B.不變C.減小D.不確定在精儲(chǔ)塔中分離某理想兩組分溶液，且儲(chǔ)出液組成Xd、釜?dú)堃航M成Xw、相對(duì)揮發(fā)度及進(jìn)料熱狀態(tài)參數(shù)q值一定，若進(jìn)料組成為Xf,i,相應(yīng)的最小回流比為Rm,1,進(jìn)料組成為Xf,2,相應(yīng)的回流比為Rm,2,現(xiàn)Xf,1<Xf,2,貝U（）A.Rm,1>Rm,2Rm,1Rm,2Rm,1<Rm,2D?無(wú)法比較Rm,1與Rm,2的大小108mm4mm的管子輸送到高位槽二.計(jì)算：1. （一）流體流動(dòng)用一水泵將20C的清水從水池送至另一水槽，管道裝置如本題附圖所示。管道內(nèi)徑為100mm,其中裝有一文丘里流量計(jì)，流量計(jì)入口直徑與管道相同，喉部面積為管道面積的四分之一，

27、流量計(jì)的測(cè)壓計(jì)讀數(shù)為300mmHg。流量計(jì)的進(jìn)口至喉部的阻力系數(shù)為0.15,管路中摩擦系數(shù)與Re的關(guān)系為=0.002Re0.1。求：該管道的輸水量。圖中A點(diǎn)的壓強(qiáng)20C時(shí)水的密度為1000kg/m3,粘度為0.001Pas。2. 用離心泵將地下貯槽中的石油以40m3/h的流率,已知兩槽的液面差為30m,管子總長(zhǎng)（包括各種閥門、管件的當(dāng)量長(zhǎng)度）為400m,試計(jì)算輸送15C的石油時(shí)所需泵的有效功率。設(shè)輸送過(guò)程中兩槽液面恒定不變，15C石油的密度為960kg/m3,粘度為3.43Pas。15如圖所示的輸水系統(tǒng)，用泵將水池中的水輸送到敞口高位槽，系統(tǒng)管徑均為108mm4mm,泵的進(jìn)、出口管道上分別安裝

28、有真空表和壓力表，真空表安裝位置離蓄水池的水面高度為4.8m,壓力表安裝位置離蓄水池的水面高度為5m,當(dāng)輸水量為70%,36m3/h時(shí)，進(jìn)水管道的全部阻力損失為1.96J/kg,出水管的全部阻力損失為4.9J/kg，壓力表的讀數(shù)為2.5X105Pa,泵的效率為(1) 兩液面的高度差為多少m?(2) 泵所需的實(shí)際功率為多少？(3) 真空表的讀數(shù)為多少Pa?9.807X104Pa的水洗塔中，貯槽液3. 用離心泵把水從貯槽送至本題附圖所示表壓強(qiáng)為面恒定，其上方為常壓。泵入口比貯槽液面高2m，貯槽液面與輸送管出口端垂直距離為20米。在某輸送量下，泵對(duì)每kg水作的功為317.7J/kg,管內(nèi)的摩擦系數(shù)為

29、0.018。泵的吸入和壓出管路總長(zhǎng)分別為10m及100m(包括管件及入口的當(dāng)量長(zhǎng)度，但不包括出口的當(dāng)量長(zhǎng)度)，管子直徑為108mm4mm。若在泵出口處裝一壓強(qiáng)表，測(cè)壓處與泵入口處的位差和摩擦阻力均可略去不計(jì)，試求壓強(qiáng)表讀數(shù)。4. 用一離心泵將水由水池送到高位槽，泵的入口管內(nèi)53mm,其末端高出水面15m。若輸送過(guò)程徑為80.5mm,管內(nèi)水的流速為1m/s,出口管內(nèi)徑為的總壓頭損失為3m水柱，試求該泵應(yīng)提供的壓頭和理論功率？若泵的效率為65%,則所需軸功率為多少？水的密度取1000kg/m3。水從蓄水箱經(jīng)過(guò)一水管和噴嘴在水平方向射出,1r如附圖所示。假設(shè)d2=13mm,d3=7.5mm.:Z1=

30、12m,Z2Z3=6.5m,整個(gè)管路的摩擦損失|-30A-T2m水柱(噴嘴部分的摩擦阻力損失為0.8m水上'柱)。試求：(1)管路出口處的速度U3；(2)水3FL管和噴嘴連接處截面上的水流速度U2和5. 壓強(qiáng)P2o用離心泵將敞口貯槽中的液體輸送到常壓高位槽中，兩槽液面保持恒定，兩液面高度差為12m。輸送管路直徑為42mm2mm，管路總長(zhǎng)為50m（包括管件、閥門的當(dāng)量長(zhǎng)度）泵送液體流量為2.015103m3/s,操作條件下液體的密度為1260kg/m3,黏度為1103Pas,若泵的效率為60%，試求泵的軸功率（kW）摩擦系數(shù)可按下式計(jì)算：層流時(shí)Re,湍流時(shí)0.3164Re0'25

31、8.如本題附圖所示，用泵將河水經(jīng)57mm3.5mm無(wú)縫鋼管輸送至高位槽，高位槽內(nèi)液面恒定。泵出口處裝有壓強(qiáng)表，設(shè)備相對(duì)位置示于附圖中，包括一切局部阻力當(dāng)量長(zhǎng)度在內(nèi)的管子總長(zhǎng)度為：壓強(qiáng)表前為20m,壓強(qiáng)表后為80m,求流量為10m3/h時(shí)：（1）泵的軸功率，效率為0.8;ISm（2）壓強(qiáng)表上讀數(shù)。數(shù)據(jù)：1000kg/m3,1103Pas,層流時(shí)忑，湍流時(shí)0.3164用于鋼管時(shí)為了安全加大30%勺安全因素L黏度為30cP、密度為900kg/m3的液體，自開(kāi)口槽A經(jīng)45mm2.5mm的塑料管道流至開(kāi)口槽B, 兩槽液面恒定，如本題附圖所示，在水平管路上設(shè)置一個(gè)閥門，當(dāng)閥門全關(guān)時(shí)，閥門前、后的壓強(qiáng)表讀數(shù)

32、分別為88.3103Pa及44.15103Pa。將閥門調(diào)至1/4開(kāi)度，流量為3.34m3/h,閥門前、后管長(zhǎng)分別為50m及20m（包括一切局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度）試求閥門開(kāi)度為1/4時(shí)閥門的當(dāng)量長(zhǎng)度摩擦系數(shù)計(jì)算式為為：層流：忑'光滑管湍流：025Re9. 如本題附圖所示，用離心泵將貯槽A中的溶液輸送至高位槽中，兩槽液面恒定，其間垂直距離為12m。在42mm2.5mm的水平管上裝有孔板流量計(jì)，用角接取壓法裝置的U管壓差計(jì)測(cè)量孔板兩側(cè)的壓強(qiáng)差，壓差計(jì)中指示劑汞的讀數(shù)R為0.54m,孔板直徑do為20mm。不包括管子進(jìn)、出口損失的全部直管與管件的當(dāng)量長(zhǎng)度之和為50m。操作條件下液體的密度為126

33、0kg/m3,黏度為1cP,流動(dòng)時(shí)的摩擦系數(shù)為0.0185,若泵的效率為0.8,試求泵的軸功率。10. 用泵將湖水經(jīng)內(nèi)徑為100mm的鋼管輸送至岸上的A槽內(nèi)，如本題附圖所示。湖面與A槽液面間的垂直距離為3m,出口管高于液面1m。輸水量為60m3/h,有人建議將輸水管插入A槽的液面中，如圖中虛線所示。從泵的軸功率角度來(lái)看，用計(jì)算結(jié)果說(shuō)明哪種方案合理。數(shù)據(jù)：摩擦系數(shù)=0.02,包括一切局部阻力在內(nèi)的管子總長(zhǎng)度lle50m，湖水密度1000kg/m3,泵的效率0.8,管子出口埋在液面下后設(shè)總長(zhǎng)度變?yōu)閘le51.5m。12?某離心泵輸送清水流量為16.8m3/h時(shí)，壓頭為18m,試判斷該泵是否可以將密

34、度為1060kg/m3、流量為15m3/h的溶液從常壓貯槽內(nèi)輸送到壓強(qiáng)為3104Pa(表壓)的設(shè)備中？已知輸送管路直徑為73mm4mm，長(zhǎng)度為124m(包括所有局部阻力的當(dāng)量長(zhǎng)度)。貯槽及設(shè)備的兩液面恒定，其間的垂直距離為8.5m。管路中液體流動(dòng)時(shí)的摩擦系數(shù)可取為0.03。傳熱某日化廠一列管換熱器由25mmX2mm的不銹鋼管136根組成，平均比熱為4.187kJ/(kgC)的某溶液在管程作湍流流動(dòng)，其流量為15000kg/h,并由15C加熱到100C，溫度為110C的飽和蒸汽走殼程。已知單程時(shí)管程內(nèi)溶液的對(duì)流傳熱系數(shù)為1. 523W/(m2C),蒸汽對(duì)管壁的對(duì)流傳熱系數(shù)為11630W/(m2C

35、),鋼管的導(dǎo)熱系數(shù)=41W/(mC),污垢層熱阻忽略不計(jì)。試求：管程為單程時(shí)的列管長(zhǎng)度列管換熱器的管束由若干根長(zhǎng)為3m,規(guī)格為？25mmX2.5mm的鋼管組成。要求將質(zhì)量流量為1.25kg/s的苯由80C冷卻到30C,20C的水在管內(nèi)與苯逆流流動(dòng)。已知水側(cè)和苯側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)分別為850W/(m2C)和1700W/(m2C),污垢熱阻和管壁熱阻可忽略。若維持水的出口溫度為50C,試求所需的列管數(shù)。取苯的比熱容為1900J/(kgK)，密度為880kg/m3。2. 在一內(nèi)管為20mmX2mm的套管換熱器中，用清潔河水逆流冷卻某有機(jī)液體。已知管內(nèi)冷卻水的進(jìn)、出口溫度分別為30C和40C；有機(jī)液體的

36、質(zhì)量流量為300kg/h,進(jìn)出、口溫度分別為105C和50C,平均比熱為1.88kJ/(kgC);水和有機(jī)液體與管壁的對(duì)流傳熱系數(shù)分別為2810W/(m2C)及1640W/(m2C),管壁和污垢熱阻可忽略，試求傳熱系數(shù)及套管長(zhǎng)度。3. 在一傳熱外表面積為300m2的單程列管式換熱器中，300C的某氣體流過(guò)殼方時(shí)被加熱到430C, 另一種560C的氣體作為加熱介質(zhì)。兩氣體逆流流動(dòng)，流量均為1X104kg/h,平均比熱均為1.05kJ/(kgC)，試求總傳熱系數(shù)。假設(shè)換熱器的熱損失為殼方氣體傳熱量的10%。4. 某列管換熱器由多根25mmX2.5mm的不銹鋼管組成，將平均比熱為1.76kJ/(kg

37、C)密度為858kg/m3的某液體由20C加熱到55C,其流量為15000kg/h,管內(nèi)流速為0.5m/s。加熱劑為130C的飽和水蒸氣，在管外冷凝。已知加熱器以外表面為基準(zhǔn)的總傳熱系數(shù)為774W/(m2C)。試求加熱器所需管數(shù)n及單管長(zhǎng)度L。5. 在一管殼式換熱器中，要求用初始溫度為30C的原油來(lái)冷卻重油，使重油從180C冷去口至U120C,重油的流量為10000kg/h,原油流量為14000kg/h,重油比熱為2177J/(kgK),原油比熱為1926J/(kgK),假設(shè)換熱時(shí)的總傳熱系數(shù)K為116.3W/(m2C),試問(wèn)當(dāng)原油和重油為并流和逆流兩種情況下，試求：(1) 原油的出口溫度各為

38、多少？(2) 所需換熱器的換熱面積各為多少？有一列管式換熱器由25mmX2.5mm、長(zhǎng)為3m的60根鋼管組成。熱水走管內(nèi)，其進(jìn)、出口溫度分別為70C和30C;逆流冷卻水走管間，其進(jìn)、出口溫度分別為20C和40C，冷水流量為1.2kg/s。試求換熱器的總傳熱系數(shù)。假設(shè)熱水和冷水的平均比熱容可取為4.2kJ/(kgC)，換熱器的熱損失可忽略。6. 在一傳熱面積So為15m2的列管式換熱器中，殼程通入飽和水蒸氣以加熱管內(nèi)的空氣。150C的飽和水蒸氣冷凝為同溫度下的水排出?？諝饬髁繛?.8kg/s,其進(jìn)口溫度為30C,比熱容可取為1kJ/(kgC),空氣對(duì)流傳熱系數(shù)為87W/(m2C),換熱器熱損失可

39、忽略，試計(jì)算空氣的出口溫度。7. 在傳熱面積為20m2的換熱器中，用溫度為20C、流量為13200kg/h的冷卻水冷卻進(jìn)口溫度為110C的醋酸，兩流體呈逆流流動(dòng)。換熱器剛開(kāi)始運(yùn)行時(shí)，水出口溫度為45C,醋酸出口溫度為40C,試求總傳熱系數(shù)K0o而在換熱器運(yùn)行一段時(shí)間后，若兩流體的流量不變，進(jìn)口溫度也不變，而冷水的出口溫度降到38C，試求總傳熱系數(shù)下降的白分?jǐn)?shù)。水的比熱容可取為4.2kJ/(kgC)，換熱器的損失可忽略。8. 在一列管式換熱器中，用飽和蒸氣將流量為53m3/h的某油品從60C加熱到80C,已知油品的密度為800kg/m3?比熱容為2.0kJ/(kgC)。換熱器的管束由368根19

40、mmX2mm的管子所組成，每根管子長(zhǎng)度為6m。若基于管子外表面的總傳熱系數(shù)為110W/(m2C),冷凝水在飽和溫度下排出，換熱器的損失可忽略，試求飽和蒸氣的溫度。設(shè)傳熱平均溫度差可按算術(shù)平均值計(jì)算。9. 有一單管程列管式換熱器，傳熱面積S0為4m2,列管直徑為25mmX2.5mm。用溫度為25C的水將油由200C冷卻至100C,水走管內(nèi)，油走管間，并呈逆流流動(dòng)。已知水和油的流量分別為1200kg/h和1400kg/h,其比熱容分別為4.18kJ/(kgC)和2.0kJ/(kgC);水側(cè)和油側(cè)的對(duì)流傳熱系數(shù)為1800W/(m2C)和200W/(m2C)。污垢熱阻和管壁熱阻均可忽略，換熱器的熱損失

41、也可忽略。試校核該換熱器是否合用？有一歹I管式換熱器,110C的飽和蒸氣在殼方冷凝為同溫度下的水排出，管內(nèi)為一定流量的氣體呈湍流流動(dòng)，其溫度從30C加熱到50C?，F(xiàn)因氣體流量增加，而加熱蒸氣溫度和氣體進(jìn)口溫度均不變，氣體出口溫度降到48C，試求氣體流量為原流量的倍數(shù)。假設(shè)管壁熱阻、污垢熱阻及換熱器的熱損失均可忽略；兩種情況下氣體物性可視為不變；Ki,iWc0.8。1. 吸收在逆流操作的填料吸收塔內(nèi)，用純?nèi)軇┪漳硽怏w混合物中的溶質(zhì)，氣體混合物中溶質(zhì)的濃度很低。若在操作條件下，平衡線和操作線均為直線，兩直線斜率之比為0.8,塔高為18米，氣相總傳質(zhì)單元高度為1.5米，試求此吸收塔的回收率。2.

42、在直徑為0.8m的填料吸收塔內(nèi)，用水吸收分壓為1330Pa的敏一空氣混合氣體中的敏，經(jīng)過(guò)吸收操作后，混合氣中99.5%的敏被水吸收。已知入塔的空氣流率為1390kg/h,水的用量為其最小用量的1.44倍，在操作條件下，氣液平衡關(guān)系為Y*=0.755X，氣相體積吸收總系數(shù)3. KYa為314kmol/(m3h)，試求所需填料層高度。(操作壓強(qiáng)為1.013X105Pa)處理氣體量為用清水吸收有機(jī)合成殘余氣體中的甲醴（其它氣體視為不參與反應(yīng)的）1m3（標(biāo)準(zhǔn)）/s,混合氣中含甲醴20g/m3,吸收率為95%,適宜的液氣比是最小液氣比的125%，該條件下氣液平衡關(guān)系為Y*=1.15X，試求吸收所需的氣相

43、總傳質(zhì)單元數(shù)。4. 某連續(xù)逆流填料吸收塔用清水在常壓及0C下吸收有機(jī)合成殘余氣體中的甲醇（其它組分可視為惰性組分），殘氣進(jìn)塔流量為1m3/s（以標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)計(jì)），含甲醇25g/m3（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)），要求甲醇的吸收率為90%，吸收劑用量為最小用量的1.3倍，操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y*=1.1X,求塔底吸收液出口組成及此吸收過(guò)程的氣相總傳質(zhì)單元數(shù)。5.110kPa下定態(tài)操作的敏吸收塔的某截面上，含敏0.03（摩爾分?jǐn)?shù)）的氣體與敏濃度為1kmol/m3的敏水相遇，已知?dú)饽髻|(zhì)系數(shù)kG=5X10在逆流填料吸收塔中，用清水吸收混合氣中溶質(zhì)組分。測(cè)得進(jìn)塔氣相組成為0.06（摩爾比，下同），出塔氣相組成為0.0

44、08,出塔液相組成為0.02。操作條件下氣液平衡關(guān)系為丫*=2.5X（丫，X為摩爾比），若填料層高度為8m,試求該塔的氣相總傳質(zhì)單元高度kmol/（m2sPa）,液膜傳質(zhì)系數(shù)kL=1.5X104m/s,其平衡關(guān)系可以用字利定律表小，溶解度系數(shù)H為7.3X104kmol/（m3Pa）,試求： 以分壓差表示的總推動(dòng)力，總傳質(zhì)系數(shù)和傳質(zhì)速率。 氣膜、液膜阻力占總阻力的百分比。6. 某廠有一填料吸收塔，直徑為880mm，填料層高6m,所用填料為56mm的拉西環(huán)。在25C及1atm時(shí)，每小時(shí)處理2000m3含5%（體積，下同）丙酮的空氣-丙酮混合氣。處理時(shí)使用水作溶劑。塔頂送出的尾氣中含丙酮0.263%

45、，塔底送出的溶液中每千克含丙酮61.2克。已知在此操作條件下的平衡關(guān)系為丫*=2X，試計(jì)算氣相總體積傳質(zhì)系數(shù)KYa。7. 在逆流填料吸收塔中，用清水吸收混合氣中溶質(zhì)組分。操作溫度為20C、壓強(qiáng)為101.33kPa,對(duì)應(yīng)的混合氣流量為480m3/h。進(jìn)塔氣相組成為0.015（摩爾分?jǐn)?shù)），吸收率為98%，出塔液相組成可達(dá)到與出塔氣相濃度平衡濃度的80%，平衡關(guān)系為丫*=0.75X（丫，X為摩爾比）。試求：出塔液相組成，以摩爾比表示；用水量，kg/h。9. Hogo在逆流填料吸收塔中，用清水吸收混合氣中溶質(zhì)。進(jìn)塔氣相組成為0.026（摩爾比，下同），出塔氣相組成為0.0026,混合氣中惰氣流量為10

46、0m3（標(biāo)準(zhǔn)）/h,清水流量為0.1m3/h。操作條件下氣液平衡關(guān)系為Y*=0.526X（Y,X為摩爾比），若填料層高度為1.5m,塔內(nèi)徑為0.2m,試求該塔的氣相體積總傳質(zhì)系數(shù)Kyb,kmol/（m3h）。10. 在逆流常壓填料吸收塔中，用清水吸收混合氣中溶質(zhì)組分。進(jìn)塔氣相組成為5%（體積），吸收率為98%。吸收劑用量為最小用量的1.4倍，操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y*=1.2X（丫，X為摩爾比），氣相體積總傳質(zhì)系數(shù)KYa為180kmol/（m3h）。若混合氣流量為2826m3（標(biāo)準(zhǔn)）/h,按標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)下計(jì)的氣體空塔速度為1m/s,試求：（1）出塔液相組成X、摩爾比；（2）氣相總傳質(zhì)單元高度,

47、m。11. 在常壓逆流操作的填料吸收塔中，用清水吸收敏一空氣混合氣體中的敏，混合氣的質(zhì)量流速為580kg/（m2h），組成為6%（體積），吸收率為99%;水的質(zhì)量流速為770kg/（m2h）。操作條件下的氣液平衡關(guān)系為Y*=0.9X（Y,X為摩爾比），若填料層高度為4m,試求氣相總傳質(zhì)單元高度。在逆流操作的填料吸收塔中，用清水吸收焦?fàn)t氣中的氨，氨的濃度為8g/（標(biāo)準(zhǔn)）m3,混合氣處理量為4500m已知苯與甲苯兩組分體系某常壓連續(xù)精儲(chǔ)過(guò)程的圖解法求理論板數(shù)過(guò)程如右圖，若已知進(jìn)料流量為120kmol/h，總板效率為60%,試求：（1）（標(biāo)準(zhǔn)）/h。敏的回收率為95%,吸收劑用量為最小用量的1.5倍

48、。操作壓強(qiáng)為1.013X105Pa,溫度為30C,氣液平衡關(guān)系為Y*=1.2X（Y,X為摩爾比），氣相體積總傳質(zhì)系數(shù)KYa為0.06kmol/（m3h），空塔氣速為1.2m/s,試求：（1）用水量，kg/h；塔徑和塔高，m。1. （四）精偕某兩組分混合液用精偕塔分離，其進(jìn)料濃度為50%（摩爾分率），泡點(diǎn)進(jìn)料，體系相對(duì)揮發(fā)度為2,塔頂出料量為進(jìn)料量的60%，當(dāng)回流比為0.8時(shí)，需要的理論塔板數(shù)為無(wú)窮多塊，試求： 此時(shí)塔頂、塔底的組成各為若干？若回流比改為1.5,保持各組成不變，理論塔板數(shù)減少，試?yán)L出精儲(chǔ)段和提儲(chǔ)段的操作線（簡(jiǎn)圖）已知苯與甲苯兩組分體系的相圖如圖所示，在常壓連續(xù)精偕塔中進(jìn)行分離，已知原料液的組成為0.50（摩爾分率，下同），