CA6140機(jī)床主軸箱的設(shè)計解析

1、無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書I調(diào)研報告大學(xué)四年的學(xué)習(xí)生活即將結(jié)束，大學(xué)學(xué)習(xí)生活中的最后一個環(huán)節(jié)也是最重要一個環(huán) 節(jié)一一畢業(yè)設(shè)計，是對所學(xué)知識和技能的綜合運(yùn)用和檢驗。本人的畢業(yè)設(shè)計課題是對CA6140車床主軸箱的設(shè)計，其內(nèi)容包括：總體方案的確 定和驗證、機(jī)械部分的設(shè)計計算（伺服進(jìn)給機(jī)構(gòu)設(shè)計、自動轉(zhuǎn)位刀架的選擇或設(shè)計、編碼 盤安裝部分的結(jié)構(gòu)設(shè)計）、主運(yùn)動自動變速原理等。對普通車床主軸箱的設(shè)計符合我國國 情，即適合我國目前的經(jīng)濟(jì)水平、教育水平和生產(chǎn)水平，又是國內(nèi)許多企業(yè)提高生產(chǎn)設(shè)備 自動化水平和精密程度的主要途徑，在我國有著廣闊的市場。從另一個角度來說，該設(shè)計 既有機(jī)床結(jié)構(gòu)方面內(nèi)容，又有機(jī)加工方面

2、內(nèi)容，有利于將大學(xué)所學(xué)的知識進(jìn)行綜合運(yùn)用。 雖然設(shè)計者未曾系統(tǒng)的學(xué)習(xí)過機(jī)床設(shè)計的課程， 但通過該設(shè)計拓寬了知識面，增強(qiáng)了實(shí)踐 能力，對普通機(jī)床和數(shù)控機(jī)床都有了進(jìn)一步的了解。畢業(yè)設(shè)計作為我們在大學(xué)校園里的最后一堂課、最后一項測試，它既是一次鍛煉， 也是一次檢驗，在整個設(shè)計過程中， 我獲益匪淺。在此，我要衷心感謝劉老師對我的關(guān)心 和細(xì)致指導(dǎo)。由于畢業(yè)設(shè)計是我的第一次綜合性設(shè)計，無論是設(shè)計本人的紕漏還是經(jīng)驗上的缺 乏都難免導(dǎo)致設(shè)計的一些失誤和不足，在此，懇請老師和同學(xué)們給以指正。無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書2主軸箱在整個機(jī)床中屬于相對重要部件通過其內(nèi)部的齒輪傳動可以實(shí)現(xiàn)多級變速從而人們需要的速度可

3、以從最后傳到主軸的速度的到通常主軸箱傳動系統(tǒng)的性能直接影響機(jī)床的性能本設(shè)計介紹普通機(jī)床中CA6140主軸的設(shè)計過程做主軸箱里的作用詳細(xì)介紹了CA6140里的齒輪軸主軸和軸承等零件的整個設(shè)計過程具體內(nèi)容包括選取滿足要求相應(yīng)的功率電機(jī)和各個零件的整體結(jié)構(gòu)設(shè)計其中包括材料的定選尺寸的合理安排以及加工需求對于軸和齒輪零件運(yùn)用的有關(guān)公式進(jìn)行合理的分析對相對較危險的部位進(jìn)行作圖計算和查表進(jìn)行各種校核最終對各個零部件進(jìn)行參數(shù)擬定傳動設(shè)計傳動件的估算和驗算各部 件結(jié)構(gòu)設(shè)計繪制零件圖和裝配圖關(guān)鍵詞：CA6140機(jī)床主軸箱零件傳動無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書3目錄第一章引言第二章 機(jī)床的規(guī)格和用途第三章機(jī)床主要

4、參數(shù)的確定第四章 傳動放案和傳動系統(tǒng)圖的擬定第五章主要設(shè)計零件的計算和驗算第六章結(jié)論第七章致謝第八章參考資料編目無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書1第一章引言普通車床是車床中應(yīng)用最廣泛的一種，約占車床類總數(shù)的65%，因其主軸以水平方式放置故稱為臥式車床。CA6140型普通車床的主要組成部件有：主軸箱、進(jìn)給箱、溜板箱、刀架、尾架、光 杠、絲杠和床身。主軸箱：又稱床頭箱，它的主要任務(wù)是將主電機(jī)傳來的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動經(jīng)過一系列的變速機(jī) 構(gòu)使主軸得到所需的正反兩種轉(zhuǎn)向的不同轉(zhuǎn)速，同時主軸箱分出部分動力將運(yùn)動傳給進(jìn)給 箱。主軸箱中等主軸是車床的關(guān)鍵零件。 主軸在軸承上運(yùn)轉(zhuǎn)的平穩(wěn)性直接影響工件的加工 質(zhì)量，一旦主軸的

5、旋轉(zhuǎn)精度降低，則機(jī)床的使用價值就會降低。進(jìn)給箱：又稱走刀箱，進(jìn)給箱中裝有進(jìn)給運(yùn)動的變速機(jī)構(gòu)，調(diào)整其變速機(jī)構(gòu)，可得到所需的進(jìn)給量或螺距，通過光杠或絲杠將運(yùn)動傳至刀架以進(jìn)行切削。絲杠與光杠：用以聯(lián)接進(jìn)給箱與溜板箱，并把進(jìn)給箱的運(yùn)動和動力傳給溜板箱， 使溜板箱 獲得縱向直線運(yùn)動。絲杠是專門用來車削各種螺紋而設(shè)置的， 在進(jìn)行工件的其他表面車削 時，只用光杠，不用絲杠。同學(xué)們要結(jié)合溜板箱的內(nèi)容區(qū)分光杠與絲杠的區(qū)別。溜板箱：是車床進(jìn)給運(yùn)動的操縱箱，內(nèi)裝有將光杠和絲杠的旋轉(zhuǎn)運(yùn)動變成刀架直線運(yùn) 動的機(jī)構(gòu)，通過光杠傳動實(shí)現(xiàn)刀架的縱向進(jìn)給運(yùn)動、 橫向進(jìn)給運(yùn)動和快速移動，通過絲杠 帶動刀架作縱向直線運(yùn)動，以便車削螺

6、紋。第二章機(jī)床的規(guī)格和用途CA6140機(jī)床可進(jìn)行各種車削工作，并可加工公制、英制、模數(shù)和徑節(jié)螺紋。主軸三支撐均采用滾動軸承；進(jìn)給系統(tǒng)用雙軸滑移共用齒輪機(jī)構(gòu)；縱向與橫向進(jìn)給由 十字手柄操縱，并附有快速電機(jī)。該機(jī)床剛性好、功率大、操作方便。第三章主要技術(shù)參數(shù)工件最大回轉(zhuǎn)直徑：在床面上.-.400毫米在床鞍上.-.210毫米-750、1000、1500、2000毫米主軸孔徑 主軸前端孔錐度主軸轉(zhuǎn)速范圍：101400轉(zhuǎn)/分工件最大長度（四種規(guī)格）48毫米400毫米正傳（24級）無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書2反傳（12級）加工螺紋范圍：141580轉(zhuǎn)/分公制（44種）英制（20種）模數(shù)（39種）徑節(jié)（

7、37種）進(jìn)給量范圍：1192毫米224牙/英寸0.2548毫米196徑節(jié)細(xì)化0.0280.054毫米/轉(zhuǎn)縱向（64種）正常0.081.59毫米/轉(zhuǎn)橫向（64種）刀架快速移動速度:縱向橫向主電機(jī):功率轉(zhuǎn)速快速電機(jī):功率轉(zhuǎn)速冷卻泵：功率工件最大長度為1000毫米的機(jī)床:外形尺寸（長x寬x高）重量約.加大1.716.33細(xì)化0.0140.027正常0.040.79加大0.863.16毫米/轉(zhuǎn)毫米/轉(zhuǎn)毫米/轉(zhuǎn)毫米/轉(zhuǎn)7.5千瓦1450轉(zhuǎn)/分370瓦2600轉(zhuǎn)/分.90瓦.25升/分2668x1000 x1190毫米.2000公斤無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書3第四章 傳動方案和傳動系統(tǒng)圖的擬定1.確定

8、極限轉(zhuǎn)速已知主軸最低轉(zhuǎn)速nmin為10mm/s,最高轉(zhuǎn)速“max為1400mm/s轉(zhuǎn)速調(diào)整范圍 為Rn=nmax/nmi n=142.確定公比選定主軸轉(zhuǎn)速數(shù)列的公比為=1.123.求出主軸轉(zhuǎn)速級數(shù)ZZ=lgR n/lg+1= Ig14/lg1.12+仁244.確定結(jié)構(gòu)網(wǎng)或結(jié)構(gòu)式24=2X3X2X25.繪制轉(zhuǎn)速圖(1) 選定電動機(jī)一般金屬切削機(jī)床的驅(qū)動，如無特殊性能要求，多采用 丫系列封閉自扇冷式鼠籠型三 相異步電動機(jī)。丫系列電動機(jī)高效、節(jié)能、起動轉(zhuǎn)矩大、噪聲低、振動小、運(yùn)行安全可靠。 根據(jù)機(jī)床所需功率選擇 丫160M-4其同步轉(zhuǎn)速為1500r/min。(2) 分配總降速傳動比總降速傳動比為UI

9、I=“min/nd= 10/15006.67X10一3, nmin為主軸最低轉(zhuǎn)速，考慮是 否需要增加定比傳動副，以使轉(zhuǎn)速數(shù)列符合標(biāo)準(zhǔn)或有利于減少齒輪和及徑向與軸向尺寸， 并分擔(dān)總降速傳動比。然后，將總降速傳動比按“先緩后急”的遞減原則分配給串聯(lián)的各 變速組中的最小傳動比。(3) 確定傳動軸的軸數(shù)傳動軸數(shù)=變速組數(shù)+定比傳動副數(shù)+仁6(4) 繪制轉(zhuǎn)速圖先按傳動軸數(shù)及主軸轉(zhuǎn)速級數(shù)格距l(xiāng)g畫出網(wǎng)格，用以繪制轉(zhuǎn)速圖。在轉(zhuǎn)速圖上，先分配從電動機(jī)轉(zhuǎn)速到主軸最低轉(zhuǎn)速的總降速比，在串聯(lián)的雙軸傳動間畫上U(kTk+1)min.再按結(jié)構(gòu)式的級比分配規(guī)律畫上各變速組的傳動比射線，從而確定了各傳動副的傳動比。無錫職業(yè)

10、技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書4C6140主軸運(yùn)動轉(zhuǎn)速圖無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書5VIIDD - | S1htr心.I k i i齡4Q/riIMxf30 x8.1IXMxl.lS:MF*機(jī)30曲7 vni(30X1叭*svELKL7BWL7BiAinU( (vic uk via*xitCA6140專動系統(tǒng)圖無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書6傳動系統(tǒng)可用傳動路線表達(dá)式表示如下:（左）主電動機(jī)0230mmf 7.5kW 11450r/min/1一（正轉(zhuǎn)）I （反轉(zhuǎn)）63503941JJ V395034302258丿5638208080 l5051 150so!in-s7VI（主軸）車削米制螺紋時傳動

11、鏈的傳動路線表達(dá)式如下:主軸-58K-右螺紋33_33左螺紋33_ yr2525 M 33Y _63100 uir 25-X_100X75皿361?1420UIJ II LJ14362133212628282836283278_XV岸燦F28x35135 28lx3545X2828x1535 4818x15L45 48一X絲杠XIX刀架無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書7第五章主要設(shè)計零件的計算和驗算5.1 主軸箱的箱體主軸箱中有主軸、變速機(jī)構(gòu)，操縱機(jī)構(gòu)和潤滑系統(tǒng)等。主軸箱除應(yīng)保證運(yùn)動參數(shù)外， 還應(yīng)具有較高的傳動效率，傳動件具有足夠的強(qiáng)度或剛度，噪聲較低，振動要小，操作方 便，具有良好的工藝性，便

12、于檢修，成本較低，防塵、防漏、外形美觀等。箱體材料以中等強(qiáng)度的灰鑄鐵HT150及HT200為最廣泛,本設(shè)計選用材料為HT20-40.箱體鑄造時的最小壁厚根據(jù)其外形輪廓尺寸（長X寬X高）,按下表選取.長X寬X高（mm3）壁厚（mm） 500X500X300-800X500X50010-15 800X800X50012-20由于箱體軸承孔的影響將使扭轉(zhuǎn)剛度下降10%-20%彎曲剛度下降更多，為彌補(bǔ)開 口削弱的剛度，常用凸臺和加強(qiáng)筋；并根據(jù)結(jié)構(gòu)需要適當(dāng)增加壁厚。如中型車床的前支承 壁一般取25mn左右，后支承壁取22mm左右，軸承孔處的凸臺應(yīng)滿足安裝調(diào)整軸承的需求。箱體在主軸箱中起支承和定位的作用。

13、CA6140主軸箱中共有15根軸，軸的定位要 靠箱體上安裝空的位置來保證，因此，箱體上安裝空的位置的確定很重要。本設(shè)計中各軸 安裝孔的位置的確定主要考慮了齒輪之間的嚙合及相互干涉的問題， 根據(jù)各對配合齒輪的 中心距及變位系數(shù)，并參考有加工螺紋時的傳動路線表達(dá)式歸納總結(jié)如下:_ 58（正常導(dǎo)豆50508020主軸 f26黑IV_ 33_33（右螺紋）33VT25j25mXI_33（擴(kuò)大導(dǎo)程）f 63w100麗刈飛（米、英制螺紋）64vt120100汕97（模數(shù)、徑節(jié)螺紋）I bda（左摞紋）25.25 36（公制及模數(shù)螺紋合一XV-丄一刖一（英制及徑節(jié)螺紋）曬合-XV-（非掠罷螺紋）VI祜無錫職

14、業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書8關(guān)資料，箱體上軸安裝空的位置確定如下：無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書9中心距(a)=1/2(d1+d2)+ym中心距I -n=:(56+38)/2X2.25=105.75mm中心距I -VD=:(50+34)/2X2.25=94.5mm中心距U-V=:(30+34)/2X2.25=72mm中心距U-川=:(39+41)/2X2.25=90mm中心距川-IV=:(50+50)/2X2.5=125mm中心距V-W=:(44+44)/2X2=88mm中心距V-切=:(26+58)/2X4=168mm中心距毗-IX=:(58+26)/2X2=84mm中心距區(qū)-切=:(58+5

15、8)/2X2=116mm中心距區(qū)-X=:(33+33)/2X2=66mm中心距區(qū)-H=:(25+33)/2X2=58mm箱體在床身上的安裝方式，機(jī)床類型不同，其主軸變速箱的定位安裝方式亦不同。 有 固定式、（式中y是中心距變動系數(shù)）綜合考慮其它因素后，將箱體上各軸安裝空的位置確定如下圖:上圖中無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書10移動式兩種。車床主軸箱為固定式變速箱，用箱體底部平面與底部突起的兩個小 垂直面定位，用螺釘和壓板固定。 本主軸箱箱體為一體式鑄造成型，留有安裝結(jié)構(gòu)，并對無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書811小帶輪包角冷=180；-2sin斗dd2 -dd12afn154.09 -120”箱

16、體的底部為安裝進(jìn)行了相應(yīng)的調(diào)整。箱體的顏色根據(jù)機(jī)床的總體設(shè)計確定，并考慮機(jī)床實(shí)際使用地區(qū)人們心理上對顏色的 喜好及風(fēng)俗。箱體中預(yù)留了潤滑油路的安裝空間和安裝螺紋孔及油溝，具體表達(dá)見箱體零件圖。52 傳動系統(tǒng)的 I 軸及軸上零件設(shè)計5.2.1普通V帶傳動的計算普通V帶的選擇應(yīng)保證帶傳動不打滑的前提下能傳遞最大功率，同時要有足夠的疲 勞強(qiáng)度，以滿足一定的使用壽命。設(shè)計功率Pd二KA(kWKA工況系數(shù)，查機(jī)床設(shè)計指導(dǎo)(任殿閣，張佩勤 主編)表2-5，取1.1；故P =1.1 11=12.1kW小帶輪基準(zhǔn)直徑dd1為130mm帶速v v-44/(60 1000)：9.86m/s _ V 1；大帶輪基準(zhǔn)

17、直徑dd為230 mm初選中心距冼=1000mm, 0)由機(jī)床總體布局確定。過小，增加帶彎曲次數(shù)；冼過 大，易引起振動。帶基準(zhǔn)長度Ld。=2a-(dd1dd2)也= 2722.5mm24a查機(jī)床設(shè)計指導(dǎo)(任殿閣，張佩勤 主編)表2-7，取Ld0=2800mm;帶撓曲次數(shù)1000mv/Ld=7.04 40s4;實(shí)際中心距a = AA2 BA=S（dd1 dd2）才 08.748B =虹=1250故a =108.7108.721250 = 223mm無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書12單根V帶的基本額定功率P1,查機(jī)床設(shè)計指導(dǎo)（任殿閣，張佩勤 主編）表2-8, 取2.28kW;1單根 V 帶的基本額

18、定功率增量R=Kbm（1-丄）KuKb彎曲影響系數(shù)，查表2-9，取 1.03 10Ku傳動比系數(shù)，查表2-10，取1.12故AR =0.16；帶的根數(shù) z玄（P+糾）KLK包角修正系數(shù)，查表2-11，取0.93；KL帶長修正系數(shù)，查表2-12，取1.01；擠12.1故 z3.89（2.2& +0.16）匯 0.93 漢 1.01圓整z取4；單根帶初拉力 F0=500 旦（空-1） qv2VZ Kaq帶每米長質(zhì)量，查表2-13，取0.10;故F0=58.23Na154 09帶對軸壓力 Q =2Fzsin1=2 58.23 4 sin453.98N2 2無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書135

19、22多片式摩擦離合器的計算設(shè)計多片式摩擦離合器時，首先根據(jù)機(jī)床結(jié)構(gòu)確定離合器的尺寸，如為軸裝式時，外摩擦片的內(nèi)徑d應(yīng)比花鍵軸大26mm內(nèi)摩擦片的外徑D的確定，直接影響離合器的徑 向和軸向尺寸，甚至影響主軸箱內(nèi)部結(jié)構(gòu)布局，故應(yīng)合理選擇。摩擦片對數(shù)可按下式計算Z2MnKJf D02bp式中Mn-摩擦離合器所傳遞的扭矩（Nmrh；Mn=955X104Ndn/ n=955X104X11X0.98/800=1.28X105（N- mm；Nd電動機(jī)的額定功率（kW;nj-安裝離合器的傳動軸的計算轉(zhuǎn)速（r/min）；n從電動機(jī)到離合器軸的傳動效率；K安全系數(shù)，一般取1.31.5;f摩擦片間的摩擦系數(shù)，由于磨

20、擦片為淬火鋼，查機(jī)床設(shè)計指導(dǎo)表2-15，取f=0.08;D0-摩擦片的平均直徑（mrj）;D0=（D+d） /2=67mm;b內(nèi)外摩擦片的接觸寬度（mr）i;無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書14b=（D-d）/2=23mmIp 摩擦片的許用壓強(qiáng)(N/mm2);p=pl KvKmKz=1.1X1.00X1.00X0.76=0.836_p0 I基本許用壓強(qiáng)(MPa，查機(jī)床設(shè)計指導(dǎo)表2-15，取1.1；Kv速度修正系數(shù)24vp=7：D0n/6X10=2.5(m/s)根據(jù)平均圓周速度Vp查機(jī)床設(shè)計指導(dǎo)表2-16，取1.00;Km接合次數(shù)修正系數(shù)，查機(jī)床設(shè)計指導(dǎo)表2-17,取1.00;Kz摩擦結(jié)合面數(shù)修正

21、系數(shù)，查機(jī)床設(shè)計指導(dǎo)表2-18，取0.76。所以Z2MnK/二f D02bp=2X1.28X105X1.4/(3.14X0.08X672X23X0.836=11臥式車床反向離合器所傳遞的扭矩可按空載功率損耗Pk確定，一般取R=0.4 Nd=0.4X11=4.4最后確定摩擦離合器的軸向壓緊力Q可按下式計算：Q=p0二D02bKV(N)=1.1X3.14X672X23X1.00=3.57X105式中各符號意義同前述。摩擦片的厚度一般取1、1.5、1.75、2(mm，內(nèi)外層分離時的最大間隙為0.20.4(mr)i ,摩擦片的材料應(yīng)具有較高的耐磨性、摩擦系數(shù)大、耐高溫、抗膠合性好等特點(diǎn)，常用10或15

22、鋼，表面滲碳0.30.5(mm ,淬火硬度達(dá)HRC562。無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書15523齒輪的驗算驗算齒輪強(qiáng)度，應(yīng)選擇相同模數(shù)承受載荷最大的齒數(shù)最小的齒輪，進(jìn)行接觸應(yīng)力和彎曲應(yīng)力驗算。一般對高速傳動的齒輪驗算齒面接觸應(yīng)力， 對低速傳動的齒輪驗算齒根彎 曲應(yīng)力。對硬齒面、軟齒芯滲碳淬火的齒輪，一定要驗算齒根彎曲應(yīng)力。接觸應(yīng)力的驗算公式為彎曲應(yīng)力的驗算公式為2081 105KI&K3KSNT-齒輪在機(jī)床工作期限（TS）內(nèi)的總工作時間（h），對于中型機(jī)床的齒輪取Ts=1500020000h同一變速組內(nèi)的齒輪總工作時間可近似地認(rèn)為T=Ts/P，P為變速組的傳動副數(shù)；n1-齒輪的最低轉(zhuǎn)

23、速（r/min）;CO-基準(zhǔn)循環(huán)次數(shù)；查表3-1（以下均參見機(jī)床設(shè)計指導(dǎo)）m疲勞曲線指數(shù)，查表3-1;Kn速度轉(zhuǎn)化系數(shù)，查表3-2;KN功率利用系數(shù)，查表3-3;KQ材料強(qiáng)化系數(shù)，查表3-4;2081 工Zm:u -1 KKKsNquBn(MPa W2j(3-1)KT60gT CO(3-2)無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書16KS的極限值Ksmax,Ksmin見表3-5，當(dāng)K$K$max時，則取Ks=K$max；當(dāng)心 K$min時，取Ks=Ksmin；KI工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運(yùn)動，取KI=1.21.6;K2動載荷系數(shù)，查表3-6;Ka齒向載荷分布系數(shù)，查表3-9;Y標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒形系數(shù)，查表3

24、-8;巧許用接觸應(yīng)力（MPa ,查表3-9;%許用彎曲應(yīng)力（MPa，查表3-9。如果驗算結(jié)果 f 或 r 不合格時，可以改變初算時選定的材料或熱處理方法，如仍不 滿足時，就得采取調(diào)整齒寬或重新選擇齒數(shù)及模數(shù)等措施。I軸上的齒輪采用整淬的方式進(jìn)行熱處理傳至I軸時的最大轉(zhuǎn)速為：130m = nd820r /min2301300.98 L = 0.511230N=Nd =5.625kwnj= rh=820r / min在離合器兩齒輪中齒數(shù)最少的齒輪為50X2.25，且齒寬為B=12mmu=1.052081F03(1.05+1)j213.04172J5.62550 2.25；1.05J2_820符合強(qiáng)

25、度要求驗算56X2.25的齒輪：208V103(1.05+1)H.2LI1.043725625n docnr/inF=910MP J=1250MPj56 2.25 1.0512 820j符合強(qiáng)度要求= 1018.15MPK向A/1斗4-rJ,D8Mnmax2 2(D -d )INK蘭皿 1,( MPa)8X6.55M042 2(38 -32.2 ) 85 6 0.7肚3.6MPa蘭bjy=20(MPa)無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書19無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書20525軸承疲勞強(qiáng)度校核機(jī)床傳動軸用滾動軸承，主要是因疲勞破壞而失效，故應(yīng)進(jìn)行疲勞驗算。其額定壽命Lh的計算公式為：Cf5Fe）

26、m（h）或按計算負(fù)荷Cj的計算公式進(jìn)行計算：CffFKNKnKlK$max時， 則取Ks=K$max； 當(dāng)心 K$min時， 取Ks=Ksmin；Ki工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運(yùn)動，取Ki=1.21.6;K2動載荷系數(shù)，查表3-6；K3齒向載荷分布系數(shù)，查表3-9；Y標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒形系數(shù)，查表3-8；巧許用接觸應(yīng)力（MPa ,查表3-9；%許用彎曲應(yīng)力（MPa，查表3-9。如果驗算結(jié)果Cj或“不合格時，可以改變初算時選定的材料或熱處理方法，如仍不 滿足時，就得采取調(diào)整齒寬或重新選擇齒數(shù)及模數(shù)等措施。U軸上的雙聯(lián)滑移齒輪采用整淬的方式進(jìn)行熱處理傳至n軸時的最大轉(zhuǎn)速為：130 56rt =145012

27、07.78r/min230 381305660.98 0.990.769 230 38m=2.25N=Nd=5.77kwnj二n3=1207.78r/ min在雙聯(lián)滑移齒輪中齒數(shù)最少的齒輪為38X2.25，且齒寬為 B=14mmu=1.052081 103.(1.05 1)j.2j.3J.04_3.725.4238 2.25：1.05Ul4j207.78故雙聯(lián)滑移齒輪符合標(biāo)準(zhǔn)驗算 39X2.25 的齒輪:39X2.25 齒輪采用整淬nj= n3=1207.78r/ min1305670.98 0.99 =0.761230 38N=Nd =5.71kw B=14mm u=1208仆103(1+1

28、).2盯043.725.7139 2.25 1山41207.78故此齒輪合格二1195.82MPw=1250MP= 1027.94MPw F =1250MP無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書24驗算 22X2.25 的齒輪：22X2.25 齒輪采用整淬nj二n3=1207.78r/ min130 56 3972:Ksmax時， 則取Ks=Ksmax； 當(dāng)KsVKsmin時， 取Ks=Ksmin；K!工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運(yùn)動，取&=1.21.6;K2動載荷系數(shù)，查表3-6;K3齒向載荷分布系數(shù)，查表3-9;Y標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒形系數(shù)，查表3-8;% 許用接觸應(yīng)力（MPa ,查表3-9;%許用彎

29、曲應(yīng)力（MPa，查表3-9。KT無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書31如果驗算結(jié)果 J 或汪不合格時，可以改變初算時選定的材料或熱處理方法，如仍不無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書32滿足時，就得采取調(diào)整齒寬或重新選擇齒數(shù)及模數(shù)等措施。三軸上的三聯(lián)滑移齒輪采用整淬的方式進(jìn)行熱處理傳至三軸時的最大轉(zhuǎn)速為:13056 39帀=14501148.86r/min230 3841130 56 3970.98 0.99 =0.723230 38 41N=Nd =5.42kw=rh=1148.86r/min在三聯(lián)滑移齒輪中齒數(shù)最少的齒輪為41X2.25，且齒寬為B=12mmu=1.052081 103(1.05 1

30、)j.2J.3J.043.72J5.4241 2.25：1.05201148.86= 1189MP； j=1250MP故三聯(lián)滑移齒輪符合標(biāo)準(zhǔn)驗算50X2.5的齒輪：50X2.5齒輪采用整淬nrb-1148.86r/min130 56 39720.98 0.990.97 =0.680230 38 41N=Nd =5.1kw B=15mm u=12081 103：(1 1)1.2.04_3.72_5.150 2.5；151148.86= 910MP ；j=1250MP故此齒輪合格驗算63X3的齒輪：63X3齒輪采用整淬nrh-1148.86r/min130 56 39720.98 0.990.97

31、 =0.680230 38 41N=Nd =5.1kw B=10mm u=4208仆103j(4+1)H.2jH.04_3.72_5.163 3；4101148.86-558MP r =1250MP故此齒輪合格無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書33無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書34：d4b_N(D -d)(D d)264(mm4)= : 3246 乩(36 -32)_(36 32)26444= 6.534 10 mm驗算44X2齒輪：44X2齒輪采用整淬二飩=1148.86r/min130 56 39720.98 0.990.97 =0.680230 38 41N=Nd =5.1kw B=10mm

32、 u=1208K103j(1+1).2104372；5.144 2；115L1148.86故此齒輪合格5.4.2傳動軸的驗算對于傳動軸，除重載軸外，一般無須進(jìn)行強(qiáng)度校核，只進(jìn)行剛度驗算軸的抗彎斷面慣性矩（mm4）花鍵軸2= 1239MPG=1250MP無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書35式中d花鍵軸的小徑（mr）i；i花軸的大徑（mm；b、N花鍵軸鍵寬，鍵數(shù)；傳動軸上彎曲載荷的計算，一般由危險斷面上的最大扭矩求得：M扭=955 10 （N_mm） =955 10- 4.51 10 NLmmnj1148.86式中N該軸傳遞的最大功率（kw）nj該軸的計算轉(zhuǎn)速（r/min）傳動軸上的彎矩載荷有輸入扭

33、矩齒輪和輸出扭矩齒輪的圓周力、徑向力, 2M 扭力R: R = （ N）=式中D齒輪節(jié)圓直徑（mr5。齒輪的徑向力P:P二Rbtg(壽心)/cos：(N) =902N式中a為齒輪的嚙合角;p齒面摩擦角;B齒輪的螺旋角;符合校驗條件花鍵軸鍵側(cè)擠壓應(yīng)力的驗算花鍵鍵側(cè)工作表面的擠壓應(yīng)力為:8Mnmax勺），（MPa）式中Mnmax花鍵傳遞的最大轉(zhuǎn)矩（“Lmm ）；D、d花鍵軸的大徑和小徑（mm；L花鍵工作長度；N花鍵鍵數(shù)；K載荷分布不均勻系數(shù)，K=0.70.8；齒輪的圓周2 4.511.804 1 03N,D=mZmm=27.8d -2(T)20.1、無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書36故此三軸花鍵軸

34、校核合格業(yè).51 104(362-322出16_817=2.04MPa -;-jy=20(MPa)無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書37時料：L罷料 翳沖鶴力則秤礁丸馳附血1般不辭停鹹灼釧律軸墟丸iMr怡禮齡屋T1曲J543軸組件的剛度驗算兩支撐主軸組件的合理跨距主軸組件的跨距對其剛度的影響很大，在繪制主軸組件的結(jié)構(gòu)草圖后，可以對合理跨L。時，應(yīng)考慮采用三支撐結(jié)構(gòu)。C點(diǎn)家在時主軸和軸承兩相柔度的迭加，其極值方程為:式中L。一合理跨距；C主軸懸伸梁;CA、CB后、前支撐軸承剛度該一元三次方程求解可得為一實(shí)根:T(1+tB)(mm)12EI(mm)CB( (CB)2并且也=(CB)CCA距L。進(jìn)行計算

35、，以便修改草圖，當(dāng)跨距遠(yuǎn)大于機(jī)床設(shè)計的教科書中的主軸組件柔度方程系在主軸端部6EII。CBC6EICB無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書38機(jī)床傳動軸用滾動軸承，主要是因疲勞破壞而失效，故應(yīng)進(jìn)行疲勞驗算。其額定壽命Lh的計算公式為：或按計算負(fù)荷Cj的計算公式進(jìn)行計算:Cj=fhfFKNKnKIP EC（N）fn式中Ln額定壽命（h）;Cj計算動載荷；T工作期限（h）,對一般機(jī)床取1000015000小時C滾動軸承的額定負(fù)載（N）,根據(jù)軸承手冊或機(jī)床設(shè)計手冊查取，單r/mm)壽命系數(shù)，對球軸承=，對滾子軸承飛；fF工作情況系數(shù)，對輕度沖擊和振動的機(jī)床（車床、銑床、鉆床、磨床等多數(shù)機(jī)床），fF=1.1

36、1.3；KN功率利用系數(shù)，查表33；Kn速度轉(zhuǎn)化系數(shù)，查表32；KI齒輪輪換工作系數(shù)，查機(jī)床設(shè)計手冊；P當(dāng)量動載荷，按機(jī)床設(shè)計手冊。Ln1=24863h _TLn2=32003h _TLn3=19852h _TLh二500(CfnfTKNKPfn速度系數(shù),fn壽命系數(shù),位用（kgf）應(yīng)換算成（ni為滾動軸承的計算轉(zhuǎn)速Ln等于軸承的工作期限；無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書39故軸承校核合格無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書405.4 傳動系統(tǒng)的W軸及軸上零件設(shè)計5.4.1齒輪的驗算驗算齒輪強(qiáng)度，應(yīng)選擇相同模數(shù)承受載荷最大的齒數(shù)最小的齒輪， 進(jìn)行接觸應(yīng)力和彎 曲應(yīng)力驗算。一般對高速傳動的齒輪驗算齒面接

37、觸應(yīng)力， 對低速傳動的齒輪驗算齒根彎曲 應(yīng)力。對硬齒面、軟齒芯滲碳淬火的齒輪，一定要驗算齒根彎曲應(yīng)力。接觸應(yīng)力的驗算公式為2081 工 :mKK&KsN 巧=-J-（MPa W2j（3-1）ZmuBnj彎曲應(yīng)力的驗算公式為GBBia-asft AiSKLOMiS41SW茁切鍛蛋子錨卑1r14QErHi1914iKrT|7C027&-r614flCr5694,1-9A 4511314胸212081 IORQKSNZm2BYnj(MPa)叮 g 1(3-2)無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書41式中N-齒輪傳遞功率（KW，N=Nd;無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書42Nd-電動機(jī)額定功率

38、（KW；-從電動機(jī)到所計算的齒輪的機(jī)械效率；nj-齒輪計算轉(zhuǎn)速（r/min）;m-初算的齒輪模數(shù)（mr）i；B-齒寬（mr）iZ-小齒輪齒數(shù)；u-大齒輪與小齒輪齒數(shù)之比，u1,“+”號用于外嚙合，“-”號用于內(nèi)嚙合；KS-壽命系數(shù)：KS二KTKKKQKT-工作期限系數(shù)：l60n1TKT= m COT-齒輪在機(jī)床工作期限（TS）內(nèi)的總工作時間（h）,對于中型機(jī)床的齒輪取Ts=1500020000h同一變速組內(nèi)的齒輪總工作時間可近似地認(rèn)為T=TS/P,P為變速組的傳動副數(shù)；n1-齒輪的最低轉(zhuǎn)速（r/min）;CO-基準(zhǔn)循環(huán)次數(shù)；查表3-1（以下均參見機(jī)床設(shè)計指導(dǎo)）m疲勞曲線指數(shù)，查表3-1；Kn速

39、度轉(zhuǎn)化系數(shù)，查表3-2；KN功率利用系數(shù)，查表3-3；KQ材料強(qiáng)化系數(shù)，查表3-4；KS的極限值KSmax，KSmin見表3-5，當(dāng)心K$max時，則取幺=幺皿玄乂 ；當(dāng)忑K$min時，取KS=KSmin；K1工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運(yùn)動，取心=1.21.6；K2動載荷系數(shù)，查表3-6；K3齒向載荷分布系數(shù)，查表3-9；無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書43Y標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒形系數(shù)，查表3-8;巧許用接觸應(yīng)力（MPa ,查表3-9；%許用彎曲應(yīng)力（MPa，查表3-9如果驗算結(jié)果Cj或仏不合格時，可以改變初算時選定的材料或熱處理方法，如仍不 滿足時，就得采取調(diào)整齒寬或重新選擇齒數(shù)及模數(shù)等措施。區(qū)軸上的直

40、齒齒輪采用整淬的方式進(jìn)行熱處理傳至區(qū)軸時的最大轉(zhuǎn)速為:.3=14505122 20202658=i4oor/min230 4358 80805858N=NdL =5.42kw山二rfe=1400r / min齒輪的模數(shù)與齒數(shù)為33x2,且齒寬為B=20mmu=1.053 f口=2081 10 /(1.05十1上1.2字.3字.04彳3.725.42 r=33 21.05 20 10故齒輪符合標(biāo)準(zhǔn) 驗算58X2的齒輪：58X2齒輪采用整淬nj= ri3=1400r /min130 51 22 20 20n = X X X X X230 43 58 80 802658580.98 0.99758二

41、0.723= 1201MP； j=1250MP512220230 43 58 8020 26 580.98 0.9970.97280 58 58-0.680N=Nd=5.1kw B=20mm u=1口_208仆103/(1+1)沢1.2漢仆1.04沃3.72漢5.1j58 21 15 10= 1135MP r=1250MP故此齒輪合格無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書44542傳動軸的驗算對于傳動軸，除重載軸外，一般無須進(jìn)行強(qiáng)度校核，只進(jìn)行剛度驗算。軸的抗彎斷面慣性矩(mm4)花鍵軸,二 d4bLN(D-d)(D d)2“4、二 2646 6 (32 - 26)L(32 26)244I(mm4)=

42、3.377 10 mm6464式中d花鍵軸的小徑(mr)i；D花軸的大徑(mrj)；b、N花鍵軸鍵寬，鍵數(shù)；傳動軸上彎曲載荷的計算，一般由危險斷面上的最大扭矩求得：fjf0.022A0.022 A/ 0.022 AK2/0.022 A25/P0.022 A無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書45M扭=955 10N(Nhm)=955 1045.4 =5.18 106mmn10式中N該軸傳遞的最大功率（kw）nj該軸的計算轉(zhuǎn)速（r/min）傳動軸上的彎矩載荷有輸入扭矩齒輪和輸出扭矩齒輪的圓周力、徑向力，齒輪的圓周力P:62M 扭 / 、 2 疋 5.18 漢 1065R =扭(N) =式中D齒輪節(jié)圓直

43、徑（mm ,D=mZ齒輪的徑向力P:P二RLdtgC r）/cos：（N） =1003N式中a為齒輪的嚙合角；p齒面摩擦角；B齒輪的螺旋角；IJM2+所）2d _ * . mm =22.32mmV0.16符合校驗條件花鍵軸鍵側(cè)擠壓應(yīng)力的驗算花鍵鍵側(cè)工作表面的擠壓應(yīng)力為：式中Mnmax花鍵傳遞的最大轉(zhuǎn)矩（Nm ）；D、d花鍵軸的大徑和小徑（mm；L花鍵工作長度；N花鍵鍵數(shù)；K載荷分布不均勻系數(shù)，K=0.70.8；8漢5.18勺06(322-262) 116 8 0.7故此花鍵軸校核合格8Mnmax(D2_d2)lNKV|Ljy ,(MPa)=14.6M無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書46543軸組

44、件的剛度驗算兩支撐主軸組件的合理跨距主軸組件的跨距對其剛度的影響很大， 在繪制主軸組件的結(jié)構(gòu)草圖后，可以對合理跨 距L。進(jìn)行計算，以便修改草圖，當(dāng)跨距遠(yuǎn)大于L。時，應(yīng)考慮采用三支撐結(jié)構(gòu)。機(jī)床設(shè)計的教科書中的主軸組件柔度方程系在主軸端部C點(diǎn)家在時主軸和軸承兩 相柔度的迭加，其極值方程為：.36EIlo6EI LO仆CBCBCCBCA丿式中L。一合理跨距；C主軸懸伸梁；CA、CB后、前支撐軸承剛度該一元三次方程求解可得為一實(shí)根:L野（1）（mm）12EI(、(mm)CB(CB)2CA并且蟲=(1 C)CCA機(jī)床傳動軸用滾動軸承，主要是因疲勞破壞而失效，故應(yīng)進(jìn)行疲勞驗算。其額定壽命技術(shù)要A-A無錫職

45、業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書47Lh的計算公式為：無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書48或按計算負(fù)荷 5 的計算公式進(jìn)行計算:Cj-pfFKNKnKIP HC（N）n式中Ln額定壽命（h）;Cj計算動載荷；T工作期限（h）,對一般機(jī)床取1000015000小時C滾動軸承的額定負(fù)載（N）,根據(jù)軸承手冊或機(jī)床設(shè)計手冊查取，單r/mm)壽命系數(shù)，對球軸承；=3,對滾子軸承飛；fF工作情況系數(shù)，對輕度沖擊和振動的機(jī)床（車床、銑床、鉆床、磨床等多數(shù)機(jī)床），fF=1.11.3；KN功率利用系數(shù)，查表33；Kn速度轉(zhuǎn)化系數(shù)，查表32；KI齒輪輪換工作系數(shù)，查機(jī)床設(shè)計手冊；P當(dāng)量動載荷，按機(jī)床設(shè)計手冊。Lm =261

46、25h _TLn2=31205h _TLn3=18756h _T故軸承校核合格Lh=500(CfnTFKNKIP廠-T(h)fn速度系數(shù),fn壽命系數(shù),位用（kgf）應(yīng)換算成（ni為滾動軸承的計算轉(zhuǎn)速-等于軸承的工作期限；無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書495.5.傳動系統(tǒng)的V軸及軸上零件設(shè)計5.5.1齒輪的驗算驗算齒輪強(qiáng)度，應(yīng)選擇相同模數(shù)承受載荷最大的齒數(shù)最小的齒輪， 進(jìn)行接觸應(yīng)力和彎 曲應(yīng)力驗算。一般對高速傳動的齒輪驗算齒面接觸應(yīng)力， 對低速傳動的齒輪驗算齒根彎曲 應(yīng)力。對硬齒面、軟齒芯滲碳淬火的齒輪，一定要驗算齒根彎曲應(yīng)力接觸應(yīng)力的驗算公式為_ 2081 10 /(u 1 )心心&

47、心腫 1jZm：uB nj彎曲應(yīng)力的驗算公式為(MPaK$max時，則取KS=K$max；當(dāng)心 K$min時，取幺=心皿山；K1工作情況系數(shù)，中等沖擊的主運(yùn)動，取心=1.21.6;K2動載荷系數(shù)，查表3-6;K3齒向載荷分布系數(shù)，查表3-9;無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書51Y標(biāo)準(zhǔn)齒輪齒形系數(shù)，查表3-8;無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書52巧許用接觸應(yīng)力（MPa ,查表3-9；Cw許用彎曲應(yīng)力（MPa，查表3-9如果驗算結(jié)果 g 或二不合格時，可以改變初算時選定的材料或熱處理方法，如仍不 滿足時，就得采取調(diào)整齒寬或重新選擇齒數(shù)及模數(shù)等措施。軸上的斜齒輪采用調(diào)質(zhì)處理的方式進(jìn)行熱處理傳至五軸時的最

48、大轉(zhuǎn)速為:na=1450 空56 39 5051=1148.86r/min230 38 41 50 50N=Nd=5.42kwnj= rh=1148.86r/min二空 56 翌 502303841 50510.98 0.99950二0.723ZAA/0.04Q A斜齒輪為26x4,且齒寬為B=35mmu=1.05208仆103J(1.05+1)H.2.3U.0437石.5業(yè).4226 4】1.05J20J148.86= 1304MP J =1560MP故斜齒輪符合標(biāo)準(zhǔn)無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書53驗算50X2.5的齒輪：50X2.5齒輪采用調(diào)質(zhì)熱處理nj= rt=1148.86r/min

49、i,!30 5639 50四 0.98 0.9990.970.680/0.040 A驗算80X2.5的齒輪：80X2.5齒輪采用調(diào)質(zhì)熱處理=rt=1148.86r/min=130563950200.98 0.9990.972=0.18423038 415080N=Nd =211.39kw B=26mm u=12081 103,(1 1)1.211.04_3.72_211.3950 2.5；115J148.86= 560MP r=1250MP230 384150 80/ 0.040 A故此齒輪合格InnjnditAW3b無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書5054N=Nd =5.1kw B=10mm

50、u=4208103(4+1)j.2jj.O4 3.72 5.1Gi =- . - ,L_=558MP 6=1250MPj80 2.5、4101148.86j故此齒輪合格5.5.2傳動軸的驗算對于傳動軸， 除重載軸外， 一般無須進(jìn)行強(qiáng)度校核， 只進(jìn)行剛度驗算 軸的抗彎斷面慣性矩 （mm4）花鍵軸式中d花鍵軸的小徑（mr）i；i花軸的大徑（mm；b、N花鍵軸鍵寬，鍵數(shù)；傳動軸上彎曲載荷的計算，一般由危險斷面上的最大扭矩求得:N152M廠955“二血仍955 1 04両 86“26嘰血 式中N該軸傳遞的最大功率（kw）nj該軸的計算轉(zhuǎn)速（r/min）。傳動軸上的彎矩載荷有輸入扭矩齒輪和輸出扭矩齒輪的

51、圓周力、徑向力，齒輪的圓周式中D齒輪節(jié)圓直徑（mm ,D=mZ齒輪的徑向力p:/畑0d八壯（心疔刖）=二 354152 比(45 -35)(45 35)26464= 1.65 106mm4力P: Pt2 1.26 1064-5.04 10 N三侶怕25Ha1.5x45；A32無錫職業(yè)技術(shù)學(xué)院畢業(yè)設(shè)計說明書55P二PjtgC J/cosHN) =1450N式中a為齒輪的嚙合角;p齒面摩擦角；B齒輪的螺旋角；符合校驗條件花鍵軸鍵側(cè)擠壓應(yīng)力的驗算花鍵鍵側(cè)工作表面的擠壓應(yīng)力為:8MnmaxV|L-jy ,(MPa)式中Mnmax花鍵傳遞的最大轉(zhuǎn)矩（Nm ）；D、d花鍵軸的大徑和小徑（mm；L花鍵工作長度；N花鍵鍵數(shù)；K載荷分布不均勻系數(shù)，K=0.70.8；8L4.51 104(452-352)j52_6_0.7故此五軸花鍵軸校核合格5.5.3軸組件的剛度驗算兩支撐主軸組件的合理跨距主軸組件的跨距對其剛度的影響很大， 在繪制主軸組件的結(jié)構(gòu)草圖后，可以對合理跨 距L。進(jìn)行計算，以便修改草圖，當(dāng)跨距遠(yuǎn)大于L。時，應(yīng)考慮采用三支撐結(jié)構(gòu)。機(jī)床設(shè)計的教科書中的主軸組件柔度方程系在主軸端部C點(diǎn)家在時主軸和軸承兩 相柔度的迭加，其極值方程為：匕彳一孔咀AL。CBC CBICA丿式中L。一合理跨距；C主軸懸伸梁；CA、CB后、前支撐軸承剛度該一元三次方程求解可得為一實(shí)根：2