單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性ppt課件

1、第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性4.單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性4.1 穩(wěn)定問題的普通特點穩(wěn)定問題的普通特點4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定4.3 實腹式柱和格構(gòu)式柱的截面選擇計算實腹式柱和格構(gòu)式柱的截面選擇計算4.4 受彎構(gòu)件的彎扭失穩(wěn)受彎構(gòu)件的彎扭失穩(wěn)4.5 壓彎構(gòu)件的面內(nèi)和面外失穩(wěn)及截面選擇壓彎構(gòu)件的面內(nèi)和面外失穩(wěn)及截面選擇4.6 板件的穩(wěn)定和屈曲后強度的利用板件的穩(wěn)定和屈曲后強度的利用 一、按屈曲后性能分類： 1穩(wěn)定分岔屈曲第一類穩(wěn)定問題4.1 穩(wěn)定問題的普通特點穩(wěn)定問題的普通特點4.1.1 4.1.1 失穩(wěn)的類別失穩(wěn)的類別 2不穩(wěn)定分岔屈曲4.1.1 4.1.1 失穩(wěn)

2、的類別失穩(wěn)的類別 3躍越屈曲4.1.1 4.1.1 失穩(wěn)的類別失穩(wěn)的類別二者的區(qū)別： 一階分析：以為構(gòu)造構(gòu)件的變形比起其幾何尺寸來說很小，在分析構(gòu)造構(gòu)件內(nèi)力時，忽略變形的影響。 二階分析：思索構(gòu)造構(gòu)件變形對內(nèi)力分析的影響。同時接受縱橫荷載同時接受縱橫荷載的構(gòu)件的構(gòu)件4.1.2 4.1.2 一階和二階分析一階和二階分析4.1 穩(wěn)定問題的普通特點4.1.3 穩(wěn)定問題的多樣性、整體性、相關(guān)性穩(wěn)定問題的多樣性、整體性、相關(guān)性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性1、不同的失穩(wěn)方式耦合在一同、不同的失穩(wěn)方式耦合在一同相關(guān)性相關(guān)性2、構(gòu)件組成的單元作為整體喪失穩(wěn)定、構(gòu)件組成的單元作為整體喪失穩(wěn)定整體性整體性3、

3、受力構(gòu)件可以有不同的失穩(wěn)方式、受力構(gòu)件可以有不同的失穩(wěn)方式多樣性多樣性4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性4.2.1 理想軸心受壓構(gòu)件理想軸心受壓構(gòu)件理想的軸心壓桿理想的軸心壓桿等截面、無初始變形、無初偏心、無剩余等截面、無初始變形、無初偏心、無剩余 應(yīng)力、材質(zhì)均勻的軸心壓桿。應(yīng)力、材質(zhì)均勻的軸心壓桿。由于截面方式不同，軸心受壓構(gòu)件喪失整體穩(wěn)定的方式有三種由于截面方式不同，軸心受壓構(gòu)件喪失整體穩(wěn)定的方式有三種:理想軸心壓桿的穩(wěn)定屬于第一類穩(wěn)定問題理想軸心壓桿的穩(wěn)定屬于第一類穩(wěn)定問題彎曲屈曲：雙軸對稱截面以下圖彎

4、曲屈曲：雙軸對稱截面以下圖a彎扭屈曲：單軸對稱截面以下圖彎扭屈曲：單軸對稱截面以下圖c改動屈曲：十字形改動屈曲：十字形 以下圖以下圖b兩端鉸接的等截面軸心壓桿的屈曲臨界力為：兩端鉸接的等截面軸心壓桿的屈曲臨界力為：桿件長度歐拉臨界力lNE對于其它支承情況：對于其它支承情況：22lEINNEcr歐拉臨界應(yīng)力歐拉臨界應(yīng)力222222222222EilEilEAIlEAlEIANEEcryfpfp22tcrE22Ecr 歐拉歐拉Euler臨界力臨界力理想軸心壓桿彎曲屈曲臨界力理想軸心壓桿彎曲屈曲臨界力22lEINNEcr理想軸心壓桿的穩(wěn)定曲線第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體

5、穩(wěn)定性4.2.2 實踐軸心受壓構(gòu)件實踐軸心受壓構(gòu)件實踐軸心受壓構(gòu)件存在初始缺陷，這些初始缺陷包括：實踐軸心受壓構(gòu)件存在初始缺陷，這些初始缺陷包括：初彎曲、初偏心、剩余應(yīng)力初彎曲、初偏心、剩余應(yīng)力e0kN e0kN uNNABOvv由于存在初始缺陷，實踐軸心壓桿的失穩(wěn)屬于第二類穩(wěn)定問題由于存在初始缺陷，實踐軸心壓桿的失穩(wěn)屬于第二類穩(wěn)定問題4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性 初始缺陷對軸心壓桿穩(wěn)定極限承載力的影響：初始缺陷對軸心壓桿穩(wěn)定極限承載力的影響：1初彎曲和初偏心的影響初彎曲和初偏心的影響初彎曲初偏心越大，那么變形越大，承載力越小。初彎曲初偏心越大，那么變形越大

6、，承載力越小。crNEN無論初彎曲初偏心多么小，無論初彎曲初偏心多么小，e0 zy y N kkN e00N y ky y kN 0e = 0.3e = 0=0.10y 000e = 0.11.00.50=0.3y y EN /N =001.00.5N /N E0 z 壓力一開場就產(chǎn)生撓曲，并隨荷載增大而增大。壓力一開場就產(chǎn)生撓曲，并隨荷載增大而增大。4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性2剩余應(yīng)力的影響剩余應(yīng)力的影響xxyybkbtth按有效截面的慣性矩按有效截面的慣性矩 近似計算兩端鉸接的近似計算兩端鉸接的等截面軸壓構(gòu)件的臨界力和臨界應(yīng)力：等截面軸壓構(gòu)件的臨界力和

7、臨界應(yīng)力：eImEImlEINIImcrcre22202，則令I(lǐng)IlEIlEINeecr202202 （忽略腹板）軸（強軸）屈曲時：當(dāng)構(gòu)件對khbthkbtmx222/22/2（忽略腹板）軸（弱軸）屈曲時：當(dāng)構(gòu)件對33312/212/2kbtkbtmy由于由于k1kb2角鋼截面短肢相并的不等邊雙21bb y1bb24.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性2332027 .253/412/227 .257 .257 .25tbbtbtIIIAitptz面構(gòu)件對雙軸對稱的十字形截tbbltbtlbbltbuzuuuuzu4 . 569. 025. 0169. 0022040

8、時，當(dāng)時，當(dāng)穩(wěn)定性。應(yīng)按照彎扭屈曲計算其一軸失穩(wěn)時，繞非對稱主軸以外的任單軸對稱的軸心壓桿在2b2btttbz07. 5屈曲。時，構(gòu)件不會發(fā)生扭轉(zhuǎn)或當(dāng)tbzxy/07. 5xxyyuu類截面穩(wěn)定，按軸平行軸計算等邊單角鋼構(gòu)件繞bu)(uuuil04.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性的整體穩(wěn)定。要求：驗算軸心受壓柱，鋼材為壓力設(shè)計值為，承受的軸心高可靠的鉸支點支承，柱端及三分點處均有鉸接，在弱軸平面內(nèi)兩定、上端，在強軸平面內(nèi)下端固字鋼面為熱軋工如圖所示軸心受壓柱截例2359806321 . 4QkNmaIxxyy200020002000yxiiAaI，的截面特性為：解

9、： 3221 .67 cmcm8 .12cm62. 2xl0m2 . 467 . 0yl0m28 .328 .124200 xxxil 150 1503 .7662. 22000yyyil712. 0957. 0yxbyax類，軸為；對類，軸為截面對712. 0y取2223/215/1 .205101 .67712. 010980mmNfmmNAN4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性足要求。要求：驗算該柱是否滿。翼緣為焰切邊，鋼材為，值為，承受的軸心壓力設(shè)計柱高所示，柱兩端鉸接，形截面，截面尺寸如圖用焊接工字一軸心受壓平臺柱，采例235500062 . 4QkNm6

10、000解：計算截面特性：26 .2936 . 1462 . 2502cmAxxyy460165002243214075612/466 . 11 .242 . 2502cmIx434583312/502 . 22cmIycmAIicmAIiyyxx5 .126 .293458339 .216 .293140756；4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性6000mllyx600 1504 .279 .216000yxxil類軸都為軸和截面對byx865. 0y取223/9 .196106 .293865. 0105000mmNANxxyy4601650022 150485

11、 .126000yyyil865. 0945. 0yx；2/200mmNf 滿足要求。柱的整體穩(wěn)定、剛度都4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性接例3.2、圖所示一焊接工字形軸心受壓柱的截面，接受的軸心壓力設(shè)計值N=4500kN包括柱自重，繞X軸的計算長度為7米，繞軸的計算長度為3.5米，翼緣鋼板為火焰切割邊，每塊翼緣板上設(shè)有兩個直徑為24毫米的螺栓孔。鋼板為Q235-B鋼，驗算此柱截面。cmAIicmAIicmtbIcmhtbthbIdAyyxxywwwxn91.122504166714.242501456834166750212121221456835015022

12、5050121)(212/1230.8cm22.44-250t4A250cm1502502A43343333202毛截面慣性矩凈面積：毛面積：一、截面幾何特性：4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性 22max2232057 .19125000939. 0/4500000AN/939. 0291501 .271291/35001500 .294 .241/7000. 22050 .19523080104500AN. 1mmNfmmNbililmmNfmmNyoyyxoxxn查得類截面，由剛度和整體穩(wěn)定性強度：二、截面驗算：4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)

13、件的承載力-穩(wěn)定性桿。毫米的螺栓孔，驗算該徑為的外伸邊上開有兩個直形截面，截面鋼。采用焊接，鋼材為，桿件的計算長度設(shè)計值力上弦感，承受的軸心壓某鋼屋架中的軸心受壓例21.5TQ235Bm301815091034N3 . 4mlmmlkNoyox4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性22440222151 .19253841034000AN16 .81;9 .3839300000,89100009 .215900/2/122130141305384125 .212590059001413012340mmNfmmNmmimmimmImmImmymmAmmAnyxyxn、強

14、度二、截面驗算形心一、截面幾何參數(shù)4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性 22maxmax22212220202222201220222220204333002159 .2165900808. 01034000AN808. 09 .59,31509 .5922151 .19253841034000AN19 .59142134708 .377 .250 .595 .867 .257 .25:5 .8608 .37)1413012340(32 . 139 .21376 .81, 8 .389 .3815092mmNfmmNbmmNfmmNieIAilIIAicmiieiIcmtbkImmyeililnz

15、yzyzyyztwwtzyxwityoyyxoxxi類截面，、整體穩(wěn)定性、剛度、強度二、截面驗算：彎扭屈曲的換算長細比扭轉(zhuǎn)屈曲的換算長細比、剛度和整體穩(wěn)定性4.2.4 格構(gòu)式軸壓構(gòu)件整體穩(wěn)定的計算格構(gòu)式軸壓構(gòu)件整體穩(wěn)定的計算4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性1. 格構(gòu)柱的截面方式格構(gòu)柱的截面方式格構(gòu)柱由綴材和柱肢組成，穿過柱肢板的軸為實軸，格構(gòu)柱由綴材和柱肢組成，穿過柱肢板的軸為實軸，穿過綴材平面的軸為虛軸。穿過綴材平面的軸為虛軸。 綴條式格構(gòu)柱綴條式格構(gòu)柱根據(jù)綴材的不同，格構(gòu)柱分為根據(jù)綴材的不同，格構(gòu)柱分為 綴板式格構(gòu)柱綴板式格構(gòu)柱yxyyxxxy11yxyx1

16、1a)b)c)雙肢柱四肢柱三肢柱4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性2. 格構(gòu)柱繞虛軸的換算長細比格構(gòu)柱繞虛軸的換算長細比格構(gòu)柱與實腹式軸壓構(gòu)件的區(qū)別：格構(gòu)柱與實腹式軸壓構(gòu)件的區(qū)別：實腹式軸壓構(gòu)件無論因喪失穩(wěn)定而產(chǎn)生彎曲變形實腹式軸壓構(gòu)件無論因喪失穩(wěn)定而產(chǎn)生彎曲變形或存在初始彎曲，構(gòu)件中橫向剪力總是很小的，或存在初始彎曲，構(gòu)件中橫向剪力總是很小的，并且實腹式壓桿的抗剪剛度很大，因此橫向剪力并且實腹式壓桿的抗剪剛度很大，因此橫向剪力對構(gòu)件產(chǎn)生的附加變形很小。對構(gòu)件產(chǎn)生的附加變形很小。格構(gòu)式軸壓構(gòu)件繞實軸失穩(wěn)與實腹式軸壓構(gòu)件一格構(gòu)式軸壓構(gòu)件繞實軸失穩(wěn)與實腹式軸壓構(gòu)件一樣

17、樣格構(gòu)式軸壓構(gòu)件繞虛軸彎曲失穩(wěn)時，剪力主要靠格構(gòu)式軸壓構(gòu)件繞虛軸彎曲失穩(wěn)時，剪力主要靠綴材承當(dāng)，剪切變形較大，導(dǎo)致構(gòu)件產(chǎn)生附加變綴材承當(dāng)，剪切變形較大，導(dǎo)致構(gòu)件產(chǎn)生附加變形，對格構(gòu)式軸壓構(gòu)件的穩(wěn)定承載力影響不可以形，對格構(gòu)式軸壓構(gòu)件的穩(wěn)定承載力影響不可以忽略。忽略。格構(gòu)柱繞實軸的整體穩(wěn)定計算與實腹柱一樣，格構(gòu)柱繞實軸的整體穩(wěn)定計算與實腹柱一樣，繞虛軸的整體穩(wěn)定應(yīng)采用換算長細比進展計算。繞虛軸的整體穩(wěn)定應(yīng)采用換算長細比進展計算。(1) 雙肢格構(gòu)柱的換算長細比雙肢格構(gòu)柱的換算長細比11xyxy212012027xxxxAA綴板式：綴條式：兩綴板邊緣螺栓的距離連接時，為相鄰兩綴板的凈距離，螺栓為：在

18、焊接時，為相鄰為分肢弱軸的回轉(zhuǎn)半徑，分肢對弱軸的長細比，整個柱的毛截面面積毛截面面積之和一個節(jié)間內(nèi)兩側(cè)斜綴條軸的長細比整個柱對虛軸011101111liilAAxx4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性 采用以上公式計算雙肢格構(gòu)柱的換算長細比時應(yīng)保證：采用以上公式計算雙肢格構(gòu)柱的換算長細比時應(yīng)保證： 斜綴條與柱軸線間的夾角斜綴條與柱軸線間的夾角 應(yīng)在應(yīng)在400700之間；之間；12220cossinAAxx綴條式：是偏于不安全的。大很多，取比時，之間時，尤其是小于不在當(dāng)120220002727cossin407040AAxx4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個

19、構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性 綴板線剛度之和應(yīng)大于綴板線剛度之和應(yīng)大于6倍的分肢線剛度。倍的分肢線剛度。2112202112bxxKK綴板式：121126/121bbKKKK，則取為綴板中心距。，為分肢繞弱軸的慣性矩一個分肢的線剛度。為分肢軸線間的距離。為兩側(cè)綴板的慣性矩，兩側(cè)綴板線剛度之和。1111116/lIlIKaIaIKKKbbbb01l1la4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性2 格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的分肢穩(wěn)定格構(gòu)式軸心受壓構(gòu)件的分肢穩(wěn)定50505 . 0407 . 0maxmaxmax1011max111時，取當(dāng)和綴板柱：綴條柱：ilil分肢穩(wěn)定承載力不小于整體穩(wěn)

20、定承載力分肢穩(wěn)定承載力不小于整體穩(wěn)定承載力1l的較大值對虛軸取換算長細比）構(gòu)件兩個方向長細比（max4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性3. 綴材設(shè)計綴材設(shè)計(1) 軸心受壓格構(gòu)柱的橫向剪力軸心受壓格構(gòu)柱的橫向剪力綴材面的剪力為：軸心受壓格構(gòu)柱平行于(2) 綴條的設(shè)計綴條的設(shè)計綴條式格構(gòu)柱可看作桁架體系，柱肢是桁架弦桿，綴條是腹桿。綴條式格構(gòu)柱可看作桁架體系，柱肢是桁架弦桿，綴條是腹桿。23585yfAfV V 11V V 1V 1V 1N綴條的傾角；交叉綴條時，單系綴條時，的斜綴條數(shù)。承受剪力剪力分配到一個綴材面上的2111nnVnV個斜綴條的軸心力為：在橫向剪力

21、作用下，一cos11nVN 4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性21VV 規(guī)范在規(guī)定剪力時，以壓桿彎曲至中央截面邊緣纖維屈服為條件 ，導(dǎo)出最大剪力V和軸線壓力N之間的關(guān)系第五章 軸心受力構(gòu)件5.4 軸心受壓柱的設(shè)計按軸心壓桿選擇綴條截面按軸心壓桿選擇綴條截面，截面與斜綴條相同。取如有橫綴條，其受力可1V綴條普通采用單角鋼，思索到偏心受力和受壓時的彎扭，按軸心綴條普通采用單角鋼，思索到偏心受力和受壓時的彎扭，按軸心受力構(gòu)件設(shè)計時，強度設(shè)計值應(yīng)乘以折減系數(shù)受力構(gòu)件設(shè)計時，強度設(shè)計值應(yīng)乘以折減系數(shù) : :。長細比，按最小回轉(zhuǎn)半徑計算的：長邊相連的不等邊角鋼：短邊相連的不等

22、邊角鋼等邊角鋼：穩(wěn)定性時按軸心受壓計算構(gòu)件的強度和連接時，按軸心受力計算構(gòu)件的2070. 00 . 10025. 05 . 00 . 10015. 06 . 085. 00y0y0 x0 xxx如穩(wěn)定折減系數(shù)小于0.85那么強度不用計算綴板式格構(gòu)柱可看作多層框架，柱肢是框架柱，綴板是橫梁。綴板式格構(gòu)柱可看作多層框架，柱肢是框架柱，綴板是橫梁。221111lVaTMalVT彎矩：剪力：(3) 綴板的設(shè)計綴板的設(shè)計個綴板的內(nèi)力為：在橫向剪力作用下，一1/2V a/2al1l1/2l1o1V T 焊縫計算綴板和柱肢的連接和彎矩強度要求：用剪力綴板的剛度要求：和厚度），（端綴板取綴板的構(gòu)造要求：寬度M

23、TKKmmatadadb6640/3/21柱肢軸線間的距離綴板中心線間的距離al14.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性5. 柱的橫隔柱的橫隔橫隔普通用鋼板或交叉角鋼做成。橫隔普通用鋼板或交叉角鋼做成。橫隔間距橫隔間距截面較大寬度的截面較大寬度的9倍或倍或8m。每個運輸單元的端部都應(yīng)設(shè)置橫隔。每個運輸單元的端部都應(yīng)設(shè)置橫隔。4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性yxll00，根據(jù)邊界條件確定yxIIAA、計算1AIiAIiyyxx/， ,maxy0 x和截面類別查根據(jù)fAN11100ilililyyyxxx，120/27AAxx綴條柱：212

24、0 xx綴板柱：max1max15 . 0407 . 0和綴板柱：綴條柱：強度、計算綴板和柱肢的焊縫連接計算綴條強度、穩(wěn)定和綴板剛度壓柱計算框圖壓柱計算框圖格構(gòu)式軸心受格構(gòu)式軸心受4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性是否滿足要求。驗算柱。壓力設(shè)計值心鋼，柱截面無削弱，軸鋼材為，綴條的傾角為單角鋼，綴條采用綴條柱，柱肢為為一軸心受壓格構(gòu)式圖中例ABmmbkNNQLaAB46028002354544540 25 . 40ABxy400020002000cmlcmlyx20040000，解：2223/205/5 .1961015095. 0102800mmNmmNANxc

25、micmAx3 .151507522，1 .263 .154000 xxxil95. 0類截面，查得屬xb1l11xxyyb0z4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性2698. 6150277 . 9277 . 97 .202007 .201506422221200AAcmilcmAIiyyyyyyy：算長細比計算格構(gòu)柱繞虛軸的換y0424106422249. 224675592259249. 2cmIcmIcmzy，1l11xxyyb0z4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性2198. 649. 32cmA兩面綴材面積之和整體穩(wěn)定滿足要求。

26、類截面，查得屬：驗算格構(gòu)柱的整體穩(wěn)定2223/205/5 .1961015095. 010280095. 01 .26mmNfmmNANbx單肢穩(wěn)定滿足要求。驗算單肢穩(wěn)定：max111max1017 . 06 .1481. 2412 .181 .267 . 07 . 081. 24149. 22462ilcmicmtgzbl1l11xxyyb0z4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性kNfAfVy9 .372352358521510150235852橫向剪力為：綴條計算：kNVV1929 .3721為：一個綴材面所受的剪力kNVN8 .2645cos19cos011為

27、：一個斜綴條所受的軸力1 .6589. 05889. 0minminilcmi：角鋼的最小回轉(zhuǎn)半徑為cmll5845sin41sin01一個斜綴條的長度為：1l11xxyyb0z4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性2/5 .1502157 . 07 . 01 .650015. 06 . 00015. 06 . 0mmNf78. 01 .65類截面，查得屬b2231/981049. 378. 0108 .26mmNAN。，綴條的穩(wěn)定滿足要求fAN1穩(wěn)定，所以只需驗算綴條的因為85. 01l11xxyyb0z4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定

28、性角焊縫計算綴條和柱肢連接的fh取焊腳尺寸wffwfhNl7 . 0111mm2416085. 047 . 0108 .26313。取肢尖焊縫長度為要求，取根據(jù)角焊縫計算長度的mmmmhllmmlfww50488240240222L454mm4肢背焊縫長度：mm4716085. 047 . 0108 .26323。取肢背焊縫長度為mmmmhllfw60554247211mm40wffwfhNl7 . 0122肢尖焊縫長度：mmmmhf40240601l11xxyyb0z4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性柱是否滿足要求。驗算此格構(gòu)式軸心受壓。軸心壓力設(shè)計值為，兩端鉸

29、接，承受的系列，手工焊。柱高焊條為，鋼板，鋼材為組成。綴板采用槽鋼兩個壓柱如圖所示，柱身由某綴板式格構(gòu)式軸心受例kNmEQb18005 . 6432351020032 26 . 42200/160/215650mmNfmmNfcmllwfyx，解：cmicmicmIcmAy1 .1247. 23361 .5514121，4221780268.271 .553362cmIx86411yyxx3206 .218 .276的截面特性為：單個槽鋼b322 .461 .146500 xxxilcmAIixx1 .141 .552217804.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性c

30、ml4 .66204 .8601綴板間凈距為 1505 .539 .262 .46222120 xx839. 07 .53查得：類截面，由軸均為軸和構(gòu)件對byx86411yyxx3206 .218 .2769 .2647. 24 .661011il 1507 .531 .126500yyyil2223/215/5 .195102 .110839. 0101810mmNmmNAN算凈截面強度。因截面無削弱，不需驗驗算局部穩(wěn)定。因柱分肢為型鋼，不需9 .261驗算分肢穩(wěn)定：9 .267 .535 . 05 . 040max整體穩(wěn)定滿足要求。分肢穩(wěn)定滿足要求。4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章

31、單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性綴板驗算89. 34 .86336111lIK64 .1289. 3/17.481KKb86411yyxx3206 .218 .276柱分肢線剛度為17.4868.2712/20123bK滿足綴板的剛度要求。kNVV94.2321力作用于一個綴板面的剪為：綴板與柱連接處的內(nèi)力mkNlVMkNalVT02. 62104 .8694.1325 .4368.274 .8694.1321111kNfAfVy87.27235235852152 .11023585橫向剪力為兩塊綴板的線剛度之和4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性fh焊，焊腳尺寸采用側(cè)面角

32、焊縫，繞角mmlw200焊縫計算長度222222/160/8 .1378 .3822. 14 .161mmNfmmNwfff864mm8236/4 .161103 .371002. 6mmNf足要求。綴板的尺寸與連接都滿323 .376208 . 07 . 0cmWx10200 xx焊縫計算截面焊縫計算截面23/8 .3820087 . 0105 .43mmNf4.2 軸心受壓構(gòu)件的整體穩(wěn)定性第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性MyzMxMyzMx4.4 受彎構(gòu)件的彎扭失穩(wěn)受彎構(gòu)件的彎扭失穩(wěn)4.4.1、梁失去穩(wěn)定的景象、梁失去穩(wěn)定的景象雙軸對稱工字形截面簡支梁純彎，支座為夾支座只能繞雙軸對稱工字形

33、截面簡支梁純彎，支座為夾支座只能繞x x軸，軸，y y軸轉(zhuǎn)動，不能繞軸轉(zhuǎn)動，不能繞z z軸轉(zhuǎn)動，只能自在撓曲，不能改動。軸轉(zhuǎn)動，只能自在撓曲，不能改動。 梁整體失穩(wěn)的景象：梁整體失穩(wěn)的景象： 側(cè)向彎曲，伴隨改動側(cè)向彎曲，伴隨改動出平面的彎扭屈曲出平面的彎扭屈曲4.4 受彎構(gòu)件的彎扭失穩(wěn)第4章 單個構(gòu)件的承載力-穩(wěn)定性一、梁的整體失穩(wěn)機理一、梁的整體失穩(wěn)機理梁受彎變形后，上翼緣受壓，由于梁側(cè)向剛度不夠，就梁受彎變形后，上翼緣受壓，由于梁側(cè)向剛度不夠，就會發(fā)生梁的側(cè)向彎曲失穩(wěn)變形，梁截面從上至下彎曲會發(fā)生梁的側(cè)向彎曲失穩(wěn)變形，梁截面從上至下彎曲量不等，就構(gòu)成截面的改動變形，同時還有彎矩作用量不等，就構(gòu)成截面的改動變形，同時還有彎矩作用平面那的彎曲變形，故梁的失穩(wěn)為彎扭失穩(wěn)方式，完平面那的彎曲變形，故梁的失穩(wěn)為彎扭失穩(wěn)方式，完好的說應(yīng)為：側(cè)向彎曲改動失穩(wěn)。好的說應(yīng)為：側(cè)向彎曲改動失穩(wěn)。從以上失穩(wěn)機理來看，從以上失穩(wěn)機理來看， 提高梁的整穩(wěn)承載力提高梁的整穩(wěn)承載力 的有效措施應(yīng)為提高的有效措施應(yīng)