大跨度梁模板專項施工方案

1、大跨度梁模板專項施工方案大跨度梁模板工程施工方案計算書XXX學(xué)校活動中心稱：程工名口XXXX施工單有限企業(yè)位：1/10大跨度梁模板專項施工方案xxx制編人：日期：目錄一、編制依據(jù)1二、工程參數(shù)1三、新澆碎對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算2四、梁側(cè)模板面板驗算2五、梁側(cè)模板次楞驗算3六、梁側(cè)模板主楞驗算4七、對拉螺栓驗算5八、梁底模板面板驗算6九、梁底模板次楞驗算7十、梁底次楞下托梁驗2/10大跨度梁模板專項施工方案算9十一、扣件抗滑移驗算10扣件式鋼管立柱計算十2、 10立桿底地基承載力驗算.十3、 12一、編制依照1、工程施工圖紙及現(xiàn)場概略2、建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范(JGJ162-2008)3、混凝

2、土構(gòu)造工程施工質(zhì)量查收規(guī)范(GB50204-2002)4、建筑施工手冊第四版(縮印本)5、建筑施工現(xiàn)場管理標(biāo)準(zhǔn)DBJ14-033-20056、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范(JGJ130-2001)7、建筑構(gòu)造荷載規(guī)范(GB50009-2001)2006年版8、混凝土模板用膠合板GB/T17656-2008»9、冷彎薄壁型鋼構(gòu)造技術(shù)規(guī)范(GB50018-2002)10、木構(gòu)造設(shè)計規(guī)范(GB50005-2003)二、工程參數(shù).梁與支架參0.35m1.6m梁截面寬梁截面高0.05m7.27m樓板厚支架高0.5m48立桿梁跨度方向問l鋼管類2.75m梁雙側(cè)立桿間0.5m梁下增根立梁雙

3、側(cè)與梁底立1.5m0.4ma立桿伸出水平桿長水平桿最大步厚木膠合50m面梁底面板下次鋼管支500mm兩根鋼管，間梁側(cè)次500mm，問2.7梁側(cè)主兩根雙鋼管4500mm500m穿梁螺栓直12m穿梁螺，間距：荷載參數(shù)331.5kN/m鋼筋自重24kN/m新澆硅自重永遠(yuǎn)2荷載0.093kN/m支架自重0.3kN/m面板次樗自重施工人員及設(shè)施224kN/m傾倒硅荷載1kN/m3/10大跨度梁模板專項施工方案荷載可變劉坤詆十席補(bǔ)京f冽百，同軌時，仁泰L2振拘生對梁惻2模板何載2kN/m模板何載4kN/m按以下公式計算,并取此中的較小三、新澆硅對模板側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值計算新澆筑的混凝土作用于模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值,

4、2 X1.22=52.873kN/m1.2X1.2V=0.22X24X5.7XtF=0.22丫BB2/3 1.6=38.400kN/m丫F=H=24Xc3；-混凝土的重力密度，取24kN/m此中丫ct-新澆混凝士的初凝時間，按200/（T+15）計算，取初凝時間為5.7小時。T:0混凝土的入模溫度，經(jīng)現(xiàn)場測試，為20C;V-混凝士的澆筑速度，取1.5m/h;H-混凝土側(cè)壓力計算地點處至新澆混凝土頂面總高度，取1.6m；B-外加劑影響修正系數(shù)，取1.2；1B-混凝士坍落度影響修正系數(shù)，取1.2O22。依據(jù)以上兩個公式計算，新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值取較小值38.400kN/m四、梁側(cè)模板面

5、板驗算面板采納木膠合板，厚度為50mm,驗算跨中最不利抗彎強(qiáng)度和撓度。計算寬度取1000mm03;W=1000X50X50/6=416667mm面板的截面抵擋矩，；mm截面慣性矩1=1000X50X50X50/12=10416667（一）強(qiáng)度驗算1、面板按兩跨連續(xù)板計算，其計算跨度取支承面板的次楞間距，L=0.50m0、荷載計算2.2,振搗硅對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)=38.400kN/m新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k2。Q=4kN/m準(zhǔn)值2k均布線荷載設(shè)計值為：q=0.9X1.2X38.400+1.4X4X1=46.512KN/m1q=0.9X1.35X38.400+1.4X0.7X4X1

6、=50.184KN/m1依據(jù)以上二者比較應(yīng)取q=50.184KN/m作為設(shè)計依照。13、強(qiáng)度驗算施工荷載為均布線荷載：22=1.57KNm50.184XM=0.125ql0.50=0.125X館；面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=12.5N/mm6101.57XMma.°=3.77N/mm<f=12.5N/mm='416667W面板強(qiáng)度知足要求?。ǘ隙闰炈?/10大跨度梁模板專項施工方案驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永遠(yuǎn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算以下：q=1X38.400=38.4KN/m;面板最大允許撓度值：500/250=2mm;2；:E=4500N/mm面板

7、彈性模量44500xx38.4000.521ql0.521=0.27mm<2mm丫：.10416667100EIX1004500X知足要求！五、梁側(cè)模板次楞驗算次楞采納兩根鋼管，間距：0.5m,截面抵擋矩W和截面慣性矩I分別為：3；截而抵擋矩W=4180mm;截而慣性矩I=100400mm（一）強(qiáng)度驗算.1、次楞蒙受面板傳達(dá)的荷載，按均布荷載作用下兩跨連續(xù)梁計算，其計算跨度取主楞間距，L=0.5m。2、荷載計算2,振搗硅對側(cè)模板產(chǎn)生的荷載標(biāo)=38.400kN/m新澆筑混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k2。Q=4kN/m準(zhǔn)值2k均布線荷載設(shè)計值為：q=0.9X1.2X38.400+1.4X4

8、X0.5=23.256KN/m1q=0.9X1.35X38.400+1.4X0.7X4X0.5=25.092KN/m2依據(jù)以上二者比較應(yīng)取q=25.092KN/m作為設(shè)計依照。3、強(qiáng)度驗算計算最大彎矩：22=0.784kNm25.092XM=0.125ql0.5=0.125"x最大支座力：1.25ql=1.25x25.092X0.5=15.68kN2。f=205N/mm次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值610XM0.784ma踮=（T=93.780N/mm<205N/mm24180XXW2知足要求！（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永遠(yuǎn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算以下：q

9、=38.400X0.5=19.2KN/m;次楞最大允許撓度值=500/250=2mm;2;次楞彈性模量：E=206000N/mm4450019.2X0.521ql乂0.521=0.151mm<2mm丫=2100400XX100X2060002100EIX知足要求！六、梁側(cè)模板主楞驗算5/10大跨度梁模板專項施工方案分別為I和截面慣性矩W,截面抵擋矩0.5m,間距：2.75X48主楞采納雙鋼管"截面抵擋矩W=8360mm4；截面慣性矩I=200800mm(一)強(qiáng)度驗算其，按集中荷載作用下二跨連續(xù)梁計算，、主楞蒙受次楞傳達(dá)的集中荷載P=15.68kN1o計算跨度取穿梁螺栓間距間距，

10、L=0.5m/*i500500主楞計算簡圖(kN)主楞彎矩圖(kN.m)2、強(qiáng)度驗算最大彎矩M=0kNmmax2o205N/mmf主楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值=6100XMmax22=0N/mm<205N/mm=a8360|i.i|W知足要求！(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永遠(yuǎn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，其作用效應(yīng)下次楞傳達(dá)的集2。：E=206000N/mmP=12.000kN中荷載，主楞彈性模量主楞最大允許撓度值：500/250=2mm;經(jīng)計算主楞最大撓度V=0mm<2mm。max知足要求！七、對拉螺栓驗算對拉螺栓軸力設(shè)計值：N=abFs對拉螺栓豎向間距；b對拉螺栓橫向間距；aF新澆混凝

11、土作用于模板上的側(cè)壓力、振搗混凝土對垂直模板產(chǎn)生的水平荷載或，傾倒混凝土?xí)r作用于模板上的側(cè)壓力設(shè)計值：Fs=0.95(rG+rQ)=0.95X(1.2X38.400+1.4X4)=49.10kN。2kQG4kn=0.50x0.50X49.10=12.28kN。b：對拉螺栓可蒙受的最大軸向拉力設(shè)計值NWNF=AttnA對拉螺栓凈截面而積nb螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值Ft2,可蒙受的最大軸向拉力設(shè)計值=76.0mm,其截面面積A本工程對拉螺栓采納M12nb=12.92kN>N=12.28kN。Nt知足要求！八、梁底模板面板驗算面板采納木膠合板，厚度為50mmo取梁寬度0.35m作為計算單元。3;c

12、m面板的截面抵擋矩W=35.00X5.0X5.0/6=145.833，；4.583cm截面慣性矩I=35.00X5.0X5.0X5.0/12=36(一)強(qiáng)度驗算1、模板面板按簡支跨計算，其計算跨度取面板下的次楞間距，L=0.25m。2、荷載計算作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為：q=0.9X1.2X(24X1.6+1.5X1.6+0.3)+1.4X2X0.35=16.42kN/m1q=0.9X1.35X6/10大跨度梁模板專項施工方案(24X1.6+1.5X1.6+0.3)+1.4X0.7X200.35=18.10kN/m1依據(jù)以上二者比較應(yīng)取q=18.10kN/m作為設(shè)計依照。儂0.25X1

13、8.10lq1=0.14kN=mM=.max8822；)=12.5N/mm梁底模板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f(N/mm梁底模板的曲折應(yīng)力按下式計算：6100.14 MXmax22<12.5N/mm=a0.960N/mm=，310x145.833W!知足要求(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永遠(yuǎn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算以下：0.3)=14.39kN/m;XX(241.6+6100.15 X1.6+q=0.35面板最大允許撓度值：250/250=1.0mm;2:E=4500N/mm;面板彈性模量4，25014.395qlx5x=0.045mm<1.0mmv=410X36

14、4.583X384EI384X4500!知足要求梁底模板次楞驗算九、分別I平行于梁截面，間距0.25m,截面抵擋矩W和截面慣性矩梁底模板次楞采納鋼管,:為3截面抵擋矩；W=4.18cm，；截面慣性矩I=10.04cm(一)強(qiáng)度驗算1、荷載計算；作用于梁底模板的均布線荷載設(shè)計值為：0.25=11.73kN/mX1.6+1.5xx1.6+0.3)+1.4X21.2q=0.9xx(24i0.25=12.93kN/mxxx(24x6100.16 1.6+0.3)+1.4X0.72XX=0.9q1.351依據(jù)以上二者比較應(yīng)取q=12.93kN/m作為設(shè)計依照。1q=12.93KN/m2192117192

15、(kN)計算簡圖0.0290.029-0.0270.007-0.0277/10大跨度梁模板專項施工方案(kN.m)彎矩圖經(jīng)過計算獲得從左到右各支座力分別為：N4=0.308kN;N1=0.308kN;N2=1.959kN;N3=1.959kN;最大彎矩Mmax2次楞抗彎強(qiáng)度設(shè)計值f=205N/mm;610M0.029Xmax22=6.938N/mm(T=<205N/mm4.18Wx10!知足要求(二)撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永遠(yuǎn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，故其作用效應(yīng)的線荷載計算以下：；)=10.28kN/m0.31.524q=0.25X(X1.6+X1.6+q=10.28KN/m21

16、92117192(kN)計算簡圖2；次楞彈性模量：E=206000N/mm=0.006mm經(jīng)計算，最大變形V192/150=1.3mm次楞最大允許撓度值；=0.006mm<1.3mmV最大變形max!知足要求.梁底次楞下托梁驗算十、2.7548X托梁采納：單鋼管(1)3W=4.18cm截面抵擋矩4截面慣性矩I=10.04cm(一)強(qiáng)度驗算，以以下圖：托梁按兩跨連續(xù)梁計算，口n/次楞作用在托梁上的集中荷載P=1.959kN500500(kN)計算簡審I0.184彎矩圖(kN.m)經(jīng)計算，從左到右各支座力分別為:8/10大跨度梁模板專項施工方案N1=2.571kN;N2=4.653kN;N3

17、=2.571kN;6f=205N/mm;10X0.184Mmax22=0.184kN.m;最大彎矩mmax2托梁的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值44.019N/mm=（T34.1810W<205N/mmx!托梁抗彎強(qiáng)度知足要求.（二）撓度驗算驗算撓度時不考慮可變荷載值，僅考慮永遠(yuǎn)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，次楞作用在托梁上的集中荷，載P=1.558kN。經(jīng)計算，托梁最大變形值V=0.086mmmax,托梁的最大允許撓度值:500/150=3.3mm=0.086mm<3.3mmV最大變形max!R=4.653KN,因為采納知足要求扣件抗滑移驗算葉不需要進(jìn)行扣件抗滑移的計水平桿傳給立桿豎向力設(shè)計值頂托，算。十二、扣件

18、式鋼管立柱計算（一）風(fēng)荷載計算年一遇風(fēng)壓值采納，3因在室外露天支模，故需要考慮風(fēng)荷載。基本風(fēng)壓按北京102O=0.3kN/m。有密集建筑群的城市市里。風(fēng)壓高度類模板支架計算高度H=7.27m,按地面粗拙度C=0.84。變化系數(shù)uz計算風(fēng)荷載體形系數(shù)：項367.3.1第32項和將模板支架視為桁架，按現(xiàn)行國家標(biāo)準(zhǔn)建筑構(gòu)造荷載規(guī)范表1.5）=0.173Xh）=1.2X0.108/（0.5/（l的規(guī)定計算。模板支架的擋風(fēng)系數(shù)=1.2XAXan2+h+0.325lh）d=0.108m式中A=（l-一步一跨內(nèi)鋼管的總擋風(fēng)面積。AO5m立桿間距，-la1.5m步距，h-0.048m鋼管外徑，d-1.2-節(jié)點

19、面積增大系數(shù)。系數(shù)模板支架立面每平米內(nèi)剪刀撐的均勻長度。系數(shù)0.325-0.173=0.21X單排架無遮攔體形系數(shù)：u=1.2=1.2st無遮攔多排模板支撐架的體形系數(shù)：n101-0.88T1-=1.26=a=0.21asts1-0.881-XT-風(fēng)荷載地形地貌修正系數(shù)。n-支撐架相連立桿排數(shù)。2x0.3=0.318kN/m3=0.84X1.26=也風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值3u海風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：22221.5XXX1.4X0.9lX1.43h0.318ak=0.041kN=Mmw1010（二）立柱軸心壓力設(shè)計值N計算上部梁傳達(dá)的最大荷載設(shè)計值：4.653kN;立柱蒙受支架自重：1.2X7.27X0.093=0.811kN9/10大跨度梁模板專項施工方案立柱軸心壓力設(shè)計值N:4.653+0.811=