預(yù)應(yīng)力課程設(shè)計(jì)全預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、MICROSOFT全預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁設(shè)計(jì)計(jì)算書交通科學(xué)與工程學(xué)院2011/12/31一、 設(shè)計(jì)資料-2二、 計(jì)算荷載內(nèi)力組合-3三、 預(yù)應(yīng)力筋數(shù)量和位置確定-4四、 截面幾何性質(zhì)計(jì)算-9五、 承載能力極限狀態(tài)驗(yàn)算-10六、 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算-13七、 正常使用極限狀態(tài)計(jì)算-17八、 持久狀況應(yīng)力驗(yàn)算-21九、 短暫狀況應(yīng)力驗(yàn)算-23全預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁設(shè)計(jì)一、設(shè)計(jì)資料1、橋面凈空：凈9 + 2 ´1m2、設(shè)計(jì)荷載：城-A級(jí)車輛荷載，結(jié)構(gòu)重要性指數(shù)g0 = 1.13、材料規(guī)格（1）混凝土：C50級(jí)；（2）預(yù)應(yīng)力鋼筋：1´7標(biāo)準(zhǔn)型-15.2-1860-II-GB/T5224-1

2、995鋼絞線，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk = 1860MPa，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fpd = 1260MPa，彈性模量Ep = 1.95´105MPa；（3）普通鋼筋：縱向抗拉普通鋼筋采用HRB335鋼筋，箍筋及構(gòu)造鋼筋采用R235鋼筋。4、主要結(jié)構(gòu)尺寸主梁標(biāo)準(zhǔn)跨徑Lk = 32m，梁全長(zhǎng)31.96m，計(jì)算跨徑Lf = 31.16m。主梁高度h=1400mm，主梁間距S=2200mm，其中主梁上翼緣預(yù)制部分寬為1600mm，現(xiàn)澆段寬為600mm，全橋由5片梁組成。橋梁橫斷面尺寸如圖1所示。5、施工方式主梁采用預(yù)制方式施工，后張法施加預(yù)應(yīng)力。主梁安裝就位后，現(xiàn)澆各梁間的60cm頂板接頭混凝土。最后

3、進(jìn)行橋面系施工。圖1 圖2橋梁橫斷面尺寸（單位：cm）6、荷載內(nèi)力組合見下表：按照學(xué)號(hào)修改后的內(nèi)力計(jì)算結(jié)果為：表1 恒載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果截面位置距支點(diǎn)截面的距離x（mm）預(yù)制梁自重橫向濕接段自重二期恒載彎矩剪力彎矩剪力彎矩剪力MG1PK（kN×m）VG1PK（kN）MG1mK（kN×m）VG1mK（kN）MG2K（kN×m）VG2K（kN）支點(diǎn)00.0 272.0 0.0 36.7 0.0 106.3 變截面47001054.0 186.2 142.4 25.2 411.9 72.8 L/477901487.4 136.0 200.9 18.4 581.2 53.2

4、跨中155801983.3 0.0 267.8 0.0 775.0 0.0 表2 活載內(nèi)力計(jì)算結(jié)果截面位置距支點(diǎn)截面的距離x（mm）A級(jí)車道荷載人群荷載最大彎矩最大剪力最大彎矩最大剪力MQ1K對(duì)應(yīng)VVQ1K對(duì)應(yīng)MMQ2K對(duì)應(yīng)VVQ2K對(duì)應(yīng)M(kN×m)（kN）（kN）(kN×m)(kN×m)（kN）（kN）(kN×m)支點(diǎn)00282.07341.970014.91514.9150變截面4700881.83176.37206.93951.9265.03712.63312.87759.088L/477901152.1136.27159.821164.994.

5、7039.29110.26974.654跨中155801530.464.87489.1611299.8128.6904.40164.385注：（1）車輛荷載內(nèi)力MQ1K、VQ1K中已計(jì)入沖擊系數(shù)1+m=1.1188。二、計(jì)算荷載內(nèi)力組合以下內(nèi)力組合僅以跨中為例子帶入公式，其它部位按公式使用計(jì)算機(jī)計(jì)算。1、基本組合根據(jù)公式求出其它部位基本組合列于下表：表3 荷載基本組合結(jié)果截面號(hào)基本組合SdMmax對(duì)應(yīng)QQmax對(duì)應(yīng)M10.0909.6993.50.023237.4602.1645.23328.834442.4450.3484.44437.845918.090.8129.85523.12、短期組

6、合其它截面短期效應(yīng)組合值見下表：表4 荷載短期組合結(jié)果截面號(hào)短期組合Mmax對(duì)應(yīng)QQmax對(duì)應(yīng)M10.0606.4643.90.022225.1407.2426.52263.033085.0302.1317.93073.044112.340.660.23903.73、長(zhǎng)期組合其它位置長(zhǎng)期效應(yīng)組合值列于下表：表5 荷載長(zhǎng)期組合結(jié)果截面號(hào)長(zhǎng)期組合Mmax對(duì)應(yīng)QQmax對(duì)應(yīng)M10.0521.8543.20.021949.6352.3363.31972.332719.3260.0268.82715.843624.723.233.63516.6三、預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量的確定及布置錨固端截面和跨中截面如圖所示：

7、圖2 用cad的查看能求得跨中截面，假設(shè)，支座斷面，首先，根據(jù)跨中正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量。為滿足抗裂要求，所需的有效預(yù)加力為，以上數(shù)據(jù)代入公式得：擬采用1´7標(biāo)準(zhǔn)型-15.2-1860-II-GB/T5224-1995鋼絞線，抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值fpk = 1860MPa，抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值fpd = 1260MPa，彈性模量Ep = 1.95´105MPa；預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的根數(shù)為：，取32根。采用4束8 15.2預(yù)應(yīng)力鋼束，供給的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面積為，采用直徑80mm的金屬波紋管成孔，預(yù)留管道外徑為85mm。實(shí)際提供的計(jì)算截面上下核

8、心距：錨固端截面所以索界至核心的距離范圍是（-304，238），所布置的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)在此范圍內(nèi)。偏心距的下限計(jì)算所以，只要預(yù)應(yīng)力鋼筋的形心在截面內(nèi)都滿足要求。曲線平面內(nèi)外管道的最小保護(hù)層厚度根據(jù)公式計(jì)算得：，代入以上公式得曲線平面外最小保護(hù)層厚度采用直線管道最小保護(hù)層厚度，。本次設(shè)計(jì)采用保護(hù)層厚度為85mm，管道最小間距65mm。實(shí)際預(yù)應(yīng)力筋提供的，代入下式中得對(duì)于跨中截面：根據(jù)預(yù)應(yīng)力鋼筋的偏心距布置跨中截面孔洞如上圖2。預(yù)應(yīng)力筋束要素表如下：表 6 鋼束編號(hào)起彎點(diǎn)距跨中曲線半跨長(zhǎng)曲線方程101598020159803、4100005980各計(jì)算截面預(yù)應(yīng)力筋束的位置和傾角列于下表7：表7 1計(jì)算

9、截面錨固截面支點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面L/4截面跨中截面截面距離跨中(mm)15980155801088077900鋼束到梁底距離(mm)11240.00 1192.24 721.80 503.56 2742980.00 937.83 522.42 329.71 1273，4400.00 364.70 132.91 127.00 127平均755.0714.9377.5271.8163.8鋼束與水平線夾角(度)16.9271 6.7537 4.7163 3.3769 0.0000 26.1168 5.9637 4.1646 2.9818 0.0000 3，45.2314 4.4828 1.2808 0

10、.0000 0.0000 平均5.87675.42082.86061.58970.0000累計(jì)角度10.00000.17342.21083.55036.927120.00000.15311.95223.13506.11683，40.00000.74853.95055.23145.2314下表9中以距離跨中的長(zhǎng)度為x坐標(biāo)，以距離梁下端的高度為y坐標(biāo)，給出了十個(gè)點(diǎn)的坐標(biāo)，以確定鋼束的位置，預(yù)應(yīng)力鋼束布置形狀表9：表8 鋼束距離底邊距離(mm)與跨中距離(mm)鋼束1鋼束2鋼束3鋼束41000 278 130 127 127 2000 289 140 127 127 3000 308 157 127

11、 127 4000 335 180 127 127 5000 369 211 127 127 6000 410 247 127 127 續(xù)上表8距離跨中(mm)鋼束1鋼束2鋼束3鋼束47000 459 291 127 127 8000 516 341 127 127 9000 580 398 127 127 10000 652 461 127 127 11000 732 531 135 135 12000 819 608 158 158 13000 913 692 196 196 14000 1015 782 249 249 15000 1125 879 318 318 15580 1192

12、938 365 365 15980 1240 980 400 400 四、截面幾何性質(zhì)計(jì)算：1、估算普通鋼筋數(shù)量：普通鋼筋擬選用HRB400，取以下三個(gè)值中最小的：，相鄰兩梁平均間距為2200mm,所以假設(shè)，則判別式所以為第一類T型梁。由求受壓高度：整理得到。則普通鋼筋數(shù)量為所以不需要普通鋼筋。 2、截面幾何性質(zhì)計(jì)算四個(gè)主要截面在各階段幾何性質(zhì)見下表8：表9截面AI0yxepWsWxWp階段111.05374 0.20053 781.6 26.6 0.32424 0.25657 7.55179 20.61290 0.16470 830.0 452.5 0.28897 0.19842 0.363

13、94 30.61290 0.16061 838.0 674.2 0.28577 0.19167 0.23822 40.61290 0.15994 838.8 698.8 0.28501 0.19066 0.22886 階段211.09712 0.20639 780.5 25.5 0.33316 0.26443 8.09258 20.65628 0.17581 800.1 422.6 0.29308 0.21972 0.41598 30.65628 0.17920 793.4 629.6 0.29542 0.22587 0.28461 40.65628 0.17977 792.6 652.6 0

14、.29600 0.22680 0.27545 階段311.18712 0.23094 821.9 66.9 0.39949 0.28098 3.45163 20.74628 0.19781 863.4 485.9 0.36864 0.22910 0.40708 30.74628 0.20177 857.5 693.7 0.37191 0.23530 0.29084 40.74628 0.20240 856.8 716.8 0.37263 0.23622 0.28235 注：表中Ws為截面上邊緣的彈性抵抗矩，Wx為截面下邊緣的彈性抵抗矩，Wp為預(yù)應(yīng)力筋重心水平的彈性抵抗矩。五、 承載能力極限狀態(tài)

15、驗(yàn)算1、跨中正截面抗彎承載力驗(yàn)算，則，上面計(jì)算普通鋼筋時(shí)已經(jīng)確定，界面類型按第一類T型計(jì)算，混凝土受壓區(qū)高度為，將代入下式計(jì)算截面承載能力為但是考慮到受壓高度很小時(shí)，承載能力折減為原來的0.95倍，需要加普通鋼筋，根據(jù)構(gòu)造要求也要加普通鋼筋，擬加普通鋼筋的面積為0.003bh，采用6 16鋼筋，提供的截面積為，腹板寬度顯然足夠，保護(hù)層厚度用40mm。若是如此，應(yīng)重新求極限承載彎矩。根據(jù)公式此時(shí)：考慮到，應(yīng)對(duì)進(jìn)行折減，所以正截面抗彎滿足要求。2、 斜截面抗剪承載力計(jì)算選取距離支點(diǎn)h/2，和變截面位置進(jìn)行斜截面抗剪承載力復(fù)核。截面尺寸如圖箍筋采用R235鋼筋，直徑10mm，雙肢箍，間距；但是距離支

16、點(diǎn)一倍梁高范圍內(nèi)，箍筋間距。（1） 距支點(diǎn)h/2截面斜截面抗剪承載力計(jì)算首先進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上下限復(fù)核：用內(nèi)插法求得距離支點(diǎn)處的剪力為所以，截面尺寸滿足要求，但是需要配置抗剪鋼筋。斜截面的抗剪承載力為為混凝土和箍筋共同的抗剪承載力其中，剪跨比取為1.7，則b為距離支點(diǎn)處的腹板寬度，根據(jù)內(nèi)插法求得，縱向受拉鋼筋的百分率箍筋配筋率將以上數(shù)據(jù)帶入公式求得：預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的抗剪承載力為抗剪承載力足夠。（2）變截面點(diǎn)處斜截面抗剪承載力計(jì)算用內(nèi)插法求此處的剪力組合設(shè)計(jì)值首先進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度上下限復(fù)核：可以看出截面尺寸滿足要求，但是需要配置抗剪鋼筋?？辜舫休d力計(jì)算仍然按照上面的方法計(jì)算與h/2截面處進(jìn)行比

17、較，只有截面寬度b，改變此處b=180mm，則該處截面抗剪承載力為所以變截面處斜截面抗剪承載力足夠。六、預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算1、摩阻損失式中：張拉控制應(yīng)力，；摩擦系數(shù)，?。痪植科钣绊懴禂?shù)，取。各截面摩阻損失的計(jì)算見下表10表10 摩阻損失截面鋼束1鋼束2鋼束3鋼束4總計(jì)支點(diǎn)截面x0.400 0.400 0.400 0.400 0.003 0.003 0.013 0.013 1.891 1.768 5.383 5.383 14.424 變截面x5.100 5.100 5.100 5.100 0.039 0.034 0.069 0.069 23.921 22.373 34.290 34.290 114

18、.873 L/4截面x8.190 8.190 8.190 8.190 0.062 0.055 0.091 0.091 38.214 35.753 48.130 48.130 170.228 跨中截面x15.980 15.980 15.980 15.980 0.121 0.107 0.091 0.091 73.590 68.910 63.777 63.777 270.054 2、錨具變形損失反摩擦影響長(zhǎng)度式中：張拉端錨下控制應(yīng)力；錨具變形值，OVM夾片錨有頂壓時(shí)取4mm；張拉端到錨固端之間的距離，本例中=15980mm。當(dāng)時(shí)，離張拉端x處由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮引起的、考慮反摩擦后的預(yù)拉力

19、損失為，當(dāng)時(shí)，表示該截面不受反摩擦影響。反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算表如下：表11 反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算表反摩阻影響長(zhǎng)度計(jì)算鋼束號(hào)1234s01395139513951395s11321.4 1326.1 1331.2 1331.2 Dsd0.004605 0.004312 0.003991 0.003991 lf13014.413449.113979.913979.9錨具變形損失計(jì)算見下表：表12 截面鋼束1鋼束2鋼束3鋼束4總計(jì)1x400.0400.0400.0400.0Ds119.87115.99111.59111.59sl2116.18112.54108.40108.40445.522x5100.

20、05100.05100.05100.0Ds119.87115.99111.59111.59sl272.8972.0170.8870.88286.6633x8190.08190.08190.08190.0續(xù)上表12Ds119.87115.99111.59111.59sl244.4345.3646.2246.22182.224x15980.015980.015980.015980.0Ds119.87115.99111.59111.59sl20.000.000.000.000.00 3、分批張拉損失式中：在計(jì)算截面先張拉的截面重心處，由后張拉的各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；預(yù)應(yīng)力鋼筋與混凝土彈性模量

21、之比，本例中預(yù)應(yīng)力筋束的張拉順序?yàn)椋?，有效張拉力為張拉控制力減去摩擦損失和錨具變形損失后的張拉力。預(yù)應(yīng)力分批張拉損失的計(jì)算見下表。表13 截面張拉順序張拉力Np張拉鋼束的偏心矩ep計(jì)算鋼束的偏心矩ep4號(hào)損失支點(diǎn)鋼束2鋼束3鋼束4鋼束2鋼束3鋼束4鋼束2鋼束3鋼束43號(hào)束1424.7200381.6 00381.6 0.00 0.00 14.32 2號(hào)束1424.130-198.4 -198.4 0381.6 381.6 0.00 4.88 4.88 1號(hào)束1419.94-458-458.4 -458.4 -198381.6 381.6 11.95 0.65 0.65 總計(jì)11.95 5.54

22、 19.85 變截面3號(hào)束1434.2900697.0 00697.0 0.00 0.00 39.43 2號(hào)束1446.290308308.0697.0 697.0 0.00 25.47 25.47 1號(hào)束1443.58108.0 108108.308.0 697.0 697.0 15.88 18.09 18.09 總計(jì)15.88 43.56 82.99 L/43號(hào)束1446.3300711.00711.0 0.00 0.00 41.47 2號(hào)束1461.0407117110711.0 711.0 0.00 41.89 41.89 1號(hào)束1459.33564.0 564564711.0 711

23、.0 711.0 36.15 36.15 36.15 總計(jì)36.15 78.04 119.5跨中3號(hào)束1480.320071900718.8 0.00 0.00 43.19 2號(hào)束1474.6107197190718.8 718.8 0.00 43.02 43.02 1號(hào)束1469.41638.8 639639718.8 718.8 718.8 39.70 39.70 39.70 總計(jì)39.782.72126. 4、鋼筋應(yīng)力松弛損失式中：超張拉系數(shù)，本例中；鋼筋松弛系數(shù)，本例采用低松弛鋼絞線，??；傳力錨固時(shí)鋼筋應(yīng)力，。鋼筋應(yīng)力松弛損失的計(jì)算見下表表14 鋼束松弛損失截面spe (MPa)s L

24、5 (MPa)鋼束1鋼束2鋼束3鋼束4鋼束1鋼束2鋼束3鋼束4支點(diǎn)1276.9 1268.7 1275.7 1261.4 37.15 36.05 36.99 35.06 變截面1298.2 1284.7 1246.3 1206.8 40.09 38.22 33.06 28.02 L/41312.4 1277.7 1222.6 1181.1 42.08 37.27 30.01 24.88 跨中1321.4 1286.4 1248.5 1205.3 43.38 38.45 33.35 27.83 5、混凝土收縮徐變損失式中：構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋截面重心處，由預(yù)加力（扣除相應(yīng)階段應(yīng)力損失）和結(jié)構(gòu)自

25、重產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力；預(yù)應(yīng)力筋傳力錨固齡期為，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土收縮應(yīng)變；加載齡期為，計(jì)算齡期為t時(shí)的混凝土徐變系數(shù)；構(gòu)件受拉區(qū)全部縱向鋼筋配筋率，。設(shè)混凝土傳力錨固齡期和加載齡期均為28天，計(jì)算時(shí)間，橋梁所處環(huán)境的年平均濕度為75%，以跨中截面計(jì)算其理論厚度h：查表得：，但是考慮到所用混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C50，上述數(shù)值應(yīng)該乘以系數(shù)，結(jié)果，?；炷潦湛s、徐變損失的計(jì)算見下表表15 混凝土收縮、徐變損失截面epsrrpsNpMGKspc預(yù)spc自spcsl6支點(diǎn)107.5 0.004761.0595652.00.04.94 0.00 4.94 67.65 變截面505.1 0.007581.

26、9635600.11608.314.45 -4.11 10.35 94.82 L/4700.8 0.007582.8165553.22269.520.82 -7.88 12.94 103.54 跨中722.5 0.007582.9255628.53026.121.95 -10.80 11.14 91.81 6、預(yù)應(yīng)力損失組合上述各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失匯總情況組合列于下表16表16 截面sl,Isl,II鋼束1鋼束2鋼束3鋼束4平均鋼束1鋼束2鋼束3鋼束4平均支點(diǎn)118.07 126.26 119.31 133.63 124.32 104.81 103.70 104.64 102.71 103.96 變

27、截面96.82 110.26 148.73 188.16 135.99 134.91 133.04 127.88 122.84 129.67 L/482.65 117.26 172.38 213.85 146.54 145.63 140.81 133.55 128.42 137.10 跨中73.59 108.61 146.50 189.69 129.60 135.19 130.27 125.17 119.65 127.57 七、正常使用極限狀態(tài)計(jì)算1、全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件抗裂性驗(yàn)算（1）正截面抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂性驗(yàn)算以跨中截面受拉邊的正應(yīng)力控制。在荷載短期效應(yīng)組合下應(yīng)滿足：為在荷載短期效應(yīng)組合

28、下，截面受拉邊的應(yīng)力：、分別為階段1、階段2、階段3、的截面慣性矩和截面重心至受拉邊緣的距離，查表得：查表得彎矩設(shè)計(jì)值：，將上述數(shù)值代入公式后得：為截面下邊緣有效預(yù)壓應(yīng)力：得計(jì)算結(jié)果表明，正截面抗裂性滿足要求。（2）斜截面抗裂性驗(yàn)算斜截面抗裂性驗(yàn)算以主拉應(yīng)力控制，一般去變截面點(diǎn)分別計(jì)算截面上梗肋、形心軸和下梗肋處在何在短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力，應(yīng)滿足的要求。為荷載短期效應(yīng)組合作用下的主拉應(yīng)力上述公式中車輛荷載和人群荷載產(chǎn)生的內(nèi)力值，按最大剪力布置荷載，即取最大剪力對(duì)應(yīng)的彎矩值，其數(shù)值由表差得。恒載內(nèi)力值：，活載內(nèi)力值：，變截面點(diǎn)處主要截面幾何性質(zhì)見表表17 計(jì)算點(diǎn)受力階段A1yx1dS1上

29、梗肋處階段10.287200486.0240.0 0.139579階段20.287200486.0269.9 0.139579階段30.3772370.0306.6 0.139579形心位置階段10.349942430.333.4 0.150563階段20.349942430.363.3 0.150563階段30.439943445.0100.0 0.195775下梗肋處階段10.195000669.5480.0 0.130558階段20.195000669.5450.1 0.130558階段30.195000669.5513.4 0.130558變截面處的有效預(yù)應(yīng)力為預(yù)應(yīng)力筋彎起角度分別為：，將上述值代入公式求得上梗肋、形心軸、下梗肋處的主拉應(yīng)力見下表：計(jì)算點(diǎn)位置正應(yīng)力剪應(yīng)力主拉應(yīng)力上梗肋8.131.22-0.18形心8.971.21-0.16下梗肋8.941.03-0.12表18 上梗肋主拉應(yīng)力最大，其數(shù)值為2、變形計(jì)算（1）使用階段撓度計(jì)算使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計(jì)算，并考慮撓度長(zhǎng)期影響系數(shù)，對(duì)C50混凝土，剛度。預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁撓度計(jì)算可忽略支點(diǎn)附近截面尺寸及配筋的變化，近似的按等截面梁計(jì)算，截面剛度按跨中截面