單層工業(yè)廠房(第四節(jié))

1、天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院3.4 3.4 排架柱設(shè)計排架柱設(shè)計矩形：矩形：h600mm工形：工形：h8001500mm雙肢柱：雙肢柱：h1600mm天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院排架柱設(shè)計的設(shè)計內(nèi)容：排架柱設(shè)計的設(shè)計內(nèi)容：確定柱的外形尺寸（包括上柱高、下柱高、橫截面尺寸、確定柱的外形尺寸（包括上柱高、下柱高、橫截面尺寸、牛腿尺寸等）牛腿尺寸等）選擇柱的型式選擇柱的型式柱截面配筋設(shè)計柱截面配筋設(shè)計牛腿設(shè)計牛腿設(shè)計連接構(gòu)造設(shè)計連接構(gòu)造設(shè)計天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院3.4.1 3.4.1 柱截面配筋設(shè)計柱截面配筋設(shè)計（1）截面配筋計算截面配筋計算 在對柱進行受壓承載力計算或驗算時，柱的

2、偏心距增大系數(shù)在對柱進行受壓承載力計算或驗算時，柱的偏心距增大系數(shù) 或或穩(wěn)定系數(shù)穩(wěn)定系數(shù) 與柱的計算長度與柱的計算長度 有關(guān)。有關(guān)?；炷两Y(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范根據(jù)單根據(jù)單層廠房的實際支承及受力特點，結(jié)合工程經(jīng)驗所給出的計算長度層廠房的實際支承及受力特點，結(jié)合工程經(jīng)驗所給出的計算長度 。0l0l 剛性屋蓋單層廠房排架柱、露天吊車柱和棧橋柱的計算長度剛性屋蓋單層廠房排架柱、露天吊車柱和棧橋柱的計算長度柱的類型柱的類型排排 架架 方方 向向垂直排架方向垂直排架方向有柱間支撐有柱間支撐無柱間撐無柱間撐無吊車無吊車廠房柱廠房柱單單 跨跨1.5H1.0H1.2H兩跨及多跨兩跨及多跨1.25H1.

3、0H1.2H有吊車有吊車廠房柱廠房柱上上 柱柱2.0Hu1.25Hu1.5Hu下下 柱柱1.0Hl0.8Hl1.0Hl露天吊車柱和棧橋柱露天吊車柱和棧橋柱2.0Hl1.0Hl一、使用階段計算一、使用階段計算天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院（2）構(gòu)造要求構(gòu)造要求 柱的柱的混凝土強度等級混凝土強度等級不宜低于不宜低于C20C20，縱向受力鋼筋直徑縱向受力鋼筋直徑d d不宜不宜小于小于12mm12mm，全部縱向鋼筋的配筋率不宜超過，全部縱向鋼筋的配筋率不宜超過5% 5% 。 柱內(nèi)縱向鋼筋的凈距柱內(nèi)縱向鋼筋的凈距不應(yīng)小于不應(yīng)小于50mm50mm；對水平澆筑的預(yù)制柱，；對水平澆筑的預(yù)制柱，其上部縱向鋼筋

4、的最小凈間距不應(yīng)小于其上部縱向鋼筋的最小凈間距不應(yīng)小于30mm30mm和和1.51.5d d( (為鋼筋的最大為鋼筋的最大直徑直徑) )，下部縱向鋼筋的最小凈間距不應(yīng)小于，下部縱向鋼筋的最小凈間距不應(yīng)小于25mm25mm和和d d。 偏心受壓柱中垂直于彎矩作用平面的縱向受力鋼筋以及軸心偏心受壓柱中垂直于彎矩作用平面的縱向受力鋼筋以及軸心受壓柱中各邊的縱向受壓柱中各邊的縱向受力鋼筋受力鋼筋，其，其中距中距不宜大于不宜大于300mm300mm。天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院主要是主要是柱的吊裝驗算柱的吊裝驗算 柱柱在其自重作用在其自重作用下為受彎構(gòu)件，其計下為受彎構(gòu)件，其計算簡圖和彎矩圖如圖算簡

5、圖和彎矩圖如圖所示，一般取所示，一般取上柱柱上柱柱底底、牛腿根部牛腿根部和和下柱下柱跨中跨中三個三個控制截面控制截面。 柱的吊裝方式及計算簡圖柱的吊裝方式及計算簡圖荷載取柱自重標準值，并乘以動力系數(shù)荷載取柱自重標準值，并乘以動力系數(shù)1.5；柱的混凝土強度一般按設(shè)計強度的柱的混凝土強度一般按設(shè)計強度的70%考慮；考慮；因吊裝驗算是臨時性的，故構(gòu)件安全等級可較其使用階段的安全等因吊裝驗算是臨時性的，故構(gòu)件安全等級可較其使用階段的安全等級降低一級。級降低一級。二、施工階段驗算二、施工階段驗算天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院一、牛腿的分類一、牛腿的分類3.4.2 3.4.2 牛腿設(shè)計牛腿設(shè)計 在廠房結(jié)

6、構(gòu)鋼筋混凝土柱中，常在其支承屋架、托架、吊車梁和連系梁等在廠房結(jié)構(gòu)鋼筋混凝土柱中，常在其支承屋架、托架、吊車梁和連系梁等構(gòu)件的部位，設(shè)置從柱側(cè)面伸出的短懸臂，稱為構(gòu)件的部位，設(shè)置從柱側(cè)面伸出的短懸臂，稱為牛腿牛腿。 牛腿按承受的豎向力作用點至牛腿根部柱邊緣水平距離的不同牛腿按承受的豎向力作用點至牛腿根部柱邊緣水平距離的不同分為兩類分為兩類： 時為時為長牛腿長牛腿，按懸臂梁進行設(shè)計；，按懸臂梁進行設(shè)計； 時為時為短牛腿短牛腿 ，是一個變截面短懸臂深梁。，是一個變截面短懸臂深梁。0ah0ah天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院 試驗研究表明，從加載至破壞，牛腿大體經(jīng)歷試驗研究表明，從加載至破壞，牛腿大

7、體經(jīng)歷彈性彈性、裂縫出現(xiàn)與開展裂縫出現(xiàn)與開展和和最后破壞最后破壞三個階段。三個階段。 彈性階段彈性階段 ：通過通過 環(huán)環(huán)氧樹脂牛腿模型的氧樹脂牛腿模型的光彈試驗，得到了光彈試驗，得到了主應(yīng)力跡線。主應(yīng)力跡線。牛腿的應(yīng)力狀態(tài)牛腿的應(yīng)力狀態(tài)0/0.5a h二、牛腿的受力二、牛腿的受力 天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院裂縫出現(xiàn)與開展階段裂縫出現(xiàn)與開展階段( (見教材見教材107107頁圖頁圖3.42)3.42) ： 試驗表明，當荷載達到極限荷載的試驗表明，當荷載達到極限荷載的20%40%時，由于上柱根部與時，由于上柱根部與牛腿交界處的主牛腿交界處的主拉應(yīng)力集中拉應(yīng)力集中現(xiàn)象，在該處首先出現(xiàn)自上而下的

8、現(xiàn)象，在該處首先出現(xiàn)自上而下的豎向裂豎向裂縫縫，裂縫細小且開展較慢，對牛腿的受力性能影響不大；，裂縫細小且開展較慢，對牛腿的受力性能影響不大； 當荷載達到極限荷載的當荷載達到極限荷載的40%40%60%60%時，在加載墊板內(nèi)側(cè)附近出現(xiàn)一條時，在加載墊板內(nèi)側(cè)附近出現(xiàn)一條斜裂縫斜裂縫，其方向大體與主壓應(yīng)力軌跡線平行。，其方向大體與主壓應(yīng)力軌跡線平行。 天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院破壞階段破壞階段 ：隨隨a/h0值的不同，牛腿主要有以下幾種破壞形態(tài)：值的不同，牛腿主要有以下幾種破壞形態(tài)： 彎壓破壞：如圖彎壓破壞：如圖(a)(a) 剪切破壞剪切破壞：如圖（：如圖（d）斜壓破壞：如圖斜壓破壞：如圖(

9、b)(c(b)(c) ) 牛腿的破壞形態(tài)牛腿的破壞形態(tài) 天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院v彎壓破壞彎壓破壞當1a /h00.75時，且縱向鋼筋配筋率較低時，隨著荷載增加縱向鋼筋應(yīng)力不斷增加最終受拉鋼筋屈服，牛腿下部與柱相交的受壓區(qū)砼壓碎。防止措施：合理的牛腿截面尺寸，防止措施：合理的牛腿截面尺寸，并進行牛腿正截面承載力計算，配并進行牛腿正截面承載力計算，配置一定的牛腿受拉鋼筋。置一定的牛腿受拉鋼筋。天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院v斜壓破壞斜壓破壞當a /h0=0.10.75時，隨著荷載增加，整個壓桿范圍內(nèi)出現(xiàn)大量短小斜裂縫，裂縫貫通后，混凝土壓碎，或形成一條通長斜裂縫而破壞。防止措施：足夠的

10、截面防止措施：足夠的截面尺寸。尺寸。天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院v剪切破壞剪切破壞 當a /h00.1時，牛腿與下柱的交接面上出現(xiàn)一系列短而細的斜裂縫，最后牛腿沿此裂縫從柱上切下而破壞。防止措施：滿足必要的截面構(gòu)造尺防止措施：滿足必要的截面構(gòu)造尺寸要求；因剪切破壞承載力很高，寸要求；因剪切破壞承載力很高，配筋只需按構(gòu)造要求。配筋只需按構(gòu)造要求。另外，當加載墊板過小時，還可能發(fā)生另外，當加載墊板過小時，還可能發(fā)生局部受壓破壞局部受壓破壞。天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院（1）牛腿幾何尺寸的確定牛腿幾何尺寸的確定 牛腿的截面寬度與柱寬相同。牛腿的截面寬度與柱寬相同。 牛腿截面高度通常根據(jù)牛腿截

11、面高度通常根據(jù)斜截面抗裂條件斜截面抗裂條件進行驗算進行驗算： 式中式中Fvk、Fhk分別為作用于牛腿頂部按荷載效應(yīng)標準組合計算的豎分別為作用于牛腿頂部按荷載效應(yīng)標準組合計算的豎 裂縫控制系數(shù)；裂縫控制系數(shù)； a豎向力的作用點至下柱邊緣的水平距離豎向力的作用點至下柱邊緣的水平距離向力和水平拉力值；向力和水平拉力值；b牛腿寬度；牛腿寬度； h0牛腿與下柱交接處的垂直截面有效高度。牛腿與下柱交接處的垂直截面有效高度。三、牛腿的設(shè)計計算三、牛腿的設(shè)計計算 005 . 05 . 01habhfFFFtkvkhkvk天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院 牛腿尺寸及配筋牛腿尺寸及配筋還應(yīng)滿足構(gòu)造尺寸的要求還應(yīng)滿

12、足構(gòu)造尺寸的要求牛腿外邊緣高度牛腿外邊緣高度h1200mm且且h/3，一般取，一般取h1200300mm；牛腿下邊緣傾角牛腿下邊緣傾角45天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院（2）牛腿的正截面承載力計算牛腿的正截面承載力計算計算簡圖計算簡圖：試驗研究表明，牛腿在豎向力和水平拉力作用下，其試驗研究表明，牛腿在豎向力和水平拉力作用下，其受力特征可以用由牛腿頂部受力特征可以用由牛腿頂部水平縱向受力鋼筋為拉桿水平縱向受力鋼筋為拉桿和牛腿內(nèi)的和牛腿內(nèi)的斜斜向受壓混凝土為壓桿向受壓混凝土為壓桿組成的組成的三角桁架模型三角桁架模型來描述。來描述。 牛腿的計算簡圖牛腿的計算簡圖天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院縱向

13、受力鋼筋計算縱向受力鋼筋計算 ：在豎向力設(shè)計值：在豎向力設(shè)計值Fv和水平拉力設(shè)計值和水平拉力設(shè)計值Fh共共同作用下，通過對同作用下，通過對 A 點取力矩平衡可得：點取力矩平衡可得：近似取近似取 ， ，則由上式可得縱向受力鋼筋，則由上式可得縱向受力鋼筋總截面面積總截面面積As為為式中式中 Fv、Fh分別為作用在牛腿頂部的豎向力設(shè)計值和水平拉力設(shè)計值；分別為作用在牛腿頂部的豎向力設(shè)計值和水平拉力設(shè)計值； a意義同前，當意義同前，當a0.3h0時，取時，取a=0.3h0； fy為縱向受拉鋼筋強度設(shè)計值。為縱向受拉鋼筋強度設(shè)計值。 vhs0syss0F aFhaf Ahs0.85s0ss0/1.2ha

14、hvhsy0y1.20.85F aFAf hf天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院牛腿配筋構(gòu)造牛腿配筋構(gòu)造構(gòu)造要求構(gòu)造要求 ：縱向受拉鋼筋：縱向受拉鋼筋：鋼筋數(shù)量不宜少于鋼筋數(shù)量不宜少于4根，直徑不宜小于根，直徑不宜小于12mm，配筋率不，配筋率不宜大于宜大于0.6%，不應(yīng)小于，不應(yīng)小于0.2%及及0.45ft/fy。天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院 水平箍筋及彎起鋼筋水平箍筋及彎起鋼筋 在牛腿的截面尺寸滿足公式的抗裂條件后，可不進行斜截面受剪承載在牛腿的截面尺寸滿足公式的抗裂條件后，可不進行斜截面受剪承載力計算，只需按下述構(gòu)造要求設(shè)置水平箍筋和彎起鋼筋。力計算，只需按下述構(gòu)造要求設(shè)置水平箍筋和彎

15、起鋼筋。 水平箍筋水平箍筋的直徑應(yīng)取的直徑應(yīng)取6-12mm6-12mm，間距，間距100-150mm100-150mm，且在上部，且在上部2 2h h0 0/3/3范圍內(nèi)范圍內(nèi)的水平箍筋總截面面積不應(yīng)小于承受豎向力的受拉鋼筋截面面積的的水平箍筋總截面面積不應(yīng)小于承受豎向力的受拉鋼筋截面面積的1/21/2。 當牛腿的當牛腿的剪跨比剪跨比a a/ /h h0 00.30.3時，宜設(shè)置時，宜設(shè)置彎起鋼筋彎起鋼筋。 縱向受拉鋼筋縱向受拉鋼筋不得兼作不得兼作彎起鋼筋。彎起鋼筋。 彎起鋼筋的彎起鋼筋的錨固錨固同縱向受力鋼筋。同縱向受力鋼筋。 天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院4 4 抗風(fēng)柱的設(shè)計抗風(fēng)柱的設(shè)計

16、 抗風(fēng)柱承受山墻傳來的風(fēng)荷載，其外邊緣與廠房橫向封閉軸線重合，抗風(fēng)柱承受山墻傳來的風(fēng)荷載，其外邊緣與廠房橫向封閉軸線重合，離屋架中心線離屋架中心線600mm600mm。為了避免抗風(fēng)柱與端屋架相碰，應(yīng)將抗風(fēng)柱的上部。為了避免抗風(fēng)柱與端屋架相碰，應(yīng)將抗風(fēng)柱的上部截面高度適當減小，形成變截面柱。截面高度適當減小，形成變截面柱?？癸L(fēng)柱計算簡圖抗風(fēng)柱計算簡圖（1）抗風(fēng)柱尺寸的確定抗風(fēng)柱尺寸的確定 抗風(fēng)柱截面尺寸除了滿抗風(fēng)柱截面尺寸除了滿足有關(guān)截面尺寸的限值外，足有關(guān)截面尺寸的限值外，上 柱 截 面 尺 寸 不 宜 小 于上 柱 截 面 尺 寸 不 宜 小 于350mm300mm，下柱截面，下柱截面高度不

17、宜小于高度不宜小于600mm。 抗風(fēng)柱的柱頂標高應(yīng)低抗風(fēng)柱的柱頂標高應(yīng)低于屋架上弦中心線于屋架上弦中心線50mm；同時抗風(fēng)柱變階處的標高應(yīng)同時抗風(fēng)柱變階處的標高應(yīng)低于屋架下弦底邊低于屋架下弦底邊200mm。 天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院（2）計算簡圖及內(nèi)力分析計算簡圖及內(nèi)力分析 抗風(fēng)柱頂部一般支承在端屋架的抗風(fēng)柱頂部一般支承在端屋架的上弦節(jié)點上弦節(jié)點處，處，支承點支承點可視為不動可視為不動鉸支座鉸支座； 柱底部固定于基礎(chǔ)頂面柱底部固定于基礎(chǔ)頂面； 當屋架下弦設(shè)有橫向水平支撐時，抗風(fēng)柱亦可與當屋架下弦設(shè)有橫向水平支撐時，抗風(fēng)柱亦可與屋架下弦屋架下弦相連接，相連接，作作為抗風(fēng)柱的另一個為抗風(fēng)柱

18、的另一個不動鉸支座不動鉸支座；當在山墻內(nèi)側(cè)設(shè)置水平抗風(fēng)梁或抗；當在山墻內(nèi)側(cè)設(shè)置水平抗風(fēng)梁或抗風(fēng)桁架時，則風(fēng)桁架時，則抗風(fēng)梁（或桁架）抗風(fēng)梁（或桁架）也為抗風(fēng)柱的一個也為抗風(fēng)柱的一個支座支座。 由于山墻的重量一般由基礎(chǔ)梁承受，故抗風(fēng)柱由于山墻的重量一般由基礎(chǔ)梁承受，故抗風(fēng)柱主要承受風(fēng)荷載主要承受風(fēng)荷載，若忽略抗風(fēng)柱自重，則可若忽略抗風(fēng)柱自重，則可按按變截面受彎構(gòu)件變截面受彎構(gòu)件進行設(shè)計進行設(shè)計。 當山墻處設(shè)有連系梁時，則抗風(fēng)柱可按當山墻處設(shè)有連系梁時，則抗風(fēng)柱可按變截面的偏心受壓構(gòu)件變截面的偏心受壓構(gòu)件進行設(shè)計。進行設(shè)計。4 4 抗風(fēng)柱的設(shè)計抗風(fēng)柱的設(shè)計天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院3.5 柱

19、下單獨基礎(chǔ)設(shè)計柱下單獨基礎(chǔ)設(shè)計1 1 基礎(chǔ)的分類與設(shè)計內(nèi)容基礎(chǔ)的分類與設(shè)計內(nèi)容 (1)柱下獨立基礎(chǔ)（擴展基礎(chǔ)）根據(jù)其柱下獨立基礎(chǔ)（擴展基礎(chǔ)）根據(jù)其受力性能受力性能可分為：可分為： 軸心受壓基礎(chǔ)軸心受壓基礎(chǔ) 偏心受壓基礎(chǔ)偏心受壓基礎(chǔ)(2)基礎(chǔ)的基礎(chǔ)的設(shè)計內(nèi)容設(shè)計內(nèi)容： 基礎(chǔ)的形式；基礎(chǔ)的形式； 埋置深度；埋置深度； 底面尺寸底面尺寸； 基礎(chǔ)高度基礎(chǔ)高度； 底板的配筋計算底板的配筋計算；對一些重要的建筑物或土質(zhì)較為復(fù)雜的地基，尚應(yīng)進行變形對一些重要的建筑物或土質(zhì)較為復(fù)雜的地基，尚應(yīng)進行變形或穩(wěn)定性驗算；或穩(wěn)定性驗算； 當獨立基礎(chǔ)的混凝土強度等級小于柱的混凝土強度等級時，尚當獨立基礎(chǔ)的混凝土強度等級

20、小于柱的混凝土強度等級時，尚應(yīng)驗算柱下獨立基礎(chǔ)頂面的局部受壓承載力。應(yīng)驗算柱下獨立基礎(chǔ)頂面的局部受壓承載力。天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院2 2 基礎(chǔ)底面尺寸基礎(chǔ)底面尺寸 （1 1）軸心荷載作用下的基礎(chǔ)軸心荷載作用下的基礎(chǔ) ：在軸心荷載作用下，基礎(chǔ)底面的壓在軸心荷載作用下，基礎(chǔ)底面的壓力為均勻分布，設(shè)計時應(yīng)滿足：力為均勻分布，設(shè)計時應(yīng)滿足： 軸心受壓基礎(chǔ)壓力分布軸心受壓基礎(chǔ)壓力分布kkkaNGpfA 若基礎(chǔ)的埋置深度為若基礎(chǔ)的埋置深度為d，基礎(chǔ)及其上填土的平均重基礎(chǔ)及其上填土的平均重度為度為 , ,則則 ，可，可得基礎(chǔ)底面面積為：得基礎(chǔ)底面面積為： 0k0GdAka0NAfd天津城市建設(shè)學(xué)院

21、天津城市建設(shè)學(xué)院 （2）偏心荷載作用下的基礎(chǔ)偏心荷載作用下的基礎(chǔ) ：在偏心荷載作用下，基礎(chǔ)底面的壓力：在偏心荷載作用下，基礎(chǔ)底面的壓力為線性分布。為線性分布。 偏心受壓基礎(chǔ)壓力分布偏心受壓基礎(chǔ)壓力分布2 2 基礎(chǔ)底面尺寸基礎(chǔ)底面尺寸天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院基礎(chǔ)底面邊緣的壓力可按下式計算：基礎(chǔ)底面邊緣的壓力可按下式計算：取取 ，并將，并將 代入，可將基礎(chǔ)底面邊緣的壓力值寫代入，可將基礎(chǔ)底面邊緣的壓力值寫成如下形式：成如下形式：k,maxbkbkk,minpNMpAWbkkkwkNNGNbkkwkwkMMV hNe0bkbk/eMN2/6Wlbk,maxbk0k,min61pNeplbb2

22、 2 基礎(chǔ)底面尺寸基礎(chǔ)底面尺寸天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院在偏心荷載作用下，基礎(chǔ)底面的壓力值應(yīng)符合下式要求：在偏心荷載作用下，基礎(chǔ)底面的壓力值應(yīng)符合下式要求： 在確定偏心荷載作用下基礎(chǔ)的底面尺寸時，一般采用在確定偏心荷載作用下基礎(chǔ)的底面尺寸時，一般采用試算法試算法。首先。首先按軸心荷載作用下按軸心荷載作用下初步估算基礎(chǔ)的底面面積初步估算基礎(chǔ)的底面面積；再；再考慮基礎(chǔ)底面彎矩的影考慮基礎(chǔ)底面彎矩的影響響，將基礎(chǔ)底面積適當，將基礎(chǔ)底面積適當增加（增加（20-40）%，初步選定基礎(chǔ)底面的邊長初步選定基礎(chǔ)底面的邊長l和和b，計算偏心荷載作用下計算偏心荷載作用下基礎(chǔ)底面的壓力值基礎(chǔ)底面的壓力值，然后

23、驗算是否滿足要求；如不，然后驗算是否滿足要求；如不滿足，應(yīng)調(diào)整基礎(chǔ)底面尺寸重新驗算，直至滿足為止。滿足，應(yīng)調(diào)整基礎(chǔ)底面尺寸重新驗算，直至滿足為止。 k,maxa1.2pfk,maxk,mina2pppf2 2 基礎(chǔ)底面尺寸基礎(chǔ)底面尺寸天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院3 3 基礎(chǔ)高度驗算基礎(chǔ)高度驗算 獨立基礎(chǔ)的高度獨立基礎(chǔ)的高度除應(yīng)除應(yīng)滿足構(gòu)造要求滿足構(gòu)造要求外，還應(yīng)根據(jù)柱與基礎(chǔ)交接處以及基外，還應(yīng)根據(jù)柱與基礎(chǔ)交接處以及基礎(chǔ)變階處混凝土的礎(chǔ)變階處混凝土的受沖切承載力受沖切承載力計算計算確定。確定。基礎(chǔ)沖切破壞示意圖基礎(chǔ)沖切破壞示意圖天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范建筑地基基

24、礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范規(guī)定，對矩形截面柱的矩形基礎(chǔ)，柱規(guī)定，對矩形截面柱的矩形基礎(chǔ)，柱與基礎(chǔ)交接處以及基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力應(yīng)按下列公式驗算：與基礎(chǔ)交接處以及基礎(chǔ)變階處的受沖切承載力應(yīng)按下列公式驗算： lhptm00.7Ff a hljlFp Amtb()/2aaa3 3 基礎(chǔ)高度驗算基礎(chǔ)高度驗算天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院基礎(chǔ)的受沖切承載力截面位置基礎(chǔ)的受沖切承載力截面位置3 3 基礎(chǔ)高度驗算基礎(chǔ)高度驗算天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院4 4 基礎(chǔ)底板配筋基礎(chǔ)底板配筋 獨立基礎(chǔ)底板的受力狀態(tài)可看作在地基土反力作用下支承于柱上獨立基礎(chǔ)底板的受力狀態(tài)可看作在地基土反力作用下支承于柱上倒置的變截面懸臂板

25、倒置的變截面懸臂板。基礎(chǔ)底板配筋采用?；A(chǔ)底板配筋采用地基土凈反力地基土凈反力。 (1) 軸心荷載作用下的基礎(chǔ)軸心荷載作用下的基礎(chǔ)：將基礎(chǔ)底板劃分為四個區(qū)塊，每個區(qū)塊：將基礎(chǔ)底板劃分為四個區(qū)塊，每個區(qū)塊都可看作是固定于柱邊的懸臂板，且區(qū)塊之間無聯(lián)系。都可看作是固定于柱邊的懸臂板，且區(qū)塊之間無聯(lián)系。 ttjalbbpM2242 ttjbbalpM2242基礎(chǔ)底板配筋計算圖基礎(chǔ)底板配筋計算圖天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院 由于長邊方向的鋼筋一般置于沿短邊方向鋼筋的下面，此處若假定由于長邊方向的鋼筋一般置于沿短邊方向鋼筋的下面，此處若假定b方向為長邊，故沿長邊方向為長邊，故沿長邊b方向的受力鋼筋截

26、面面積，可近似按下式計算：方向的受力鋼筋截面面積，可近似按下式計算： ysfhMA09 . 0 如果基礎(chǔ)底板兩個方向受力鋼筋直徑均為如果基礎(chǔ)底板兩個方向受力鋼筋直徑均為d，則截面，則截面的有效高的有效高度為，故沿短邊度為，故沿短邊l方向的受力鋼筋截面面積為：方向的受力鋼筋截面面積為：ysfdhMA09 . 04 4 基礎(chǔ)底板配筋基礎(chǔ)底板配筋天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院 (2) 偏心荷載作用下的基礎(chǔ)偏心荷載作用下的基礎(chǔ)：當偏心矩小于或等于：當偏心矩小于或等于1/6 基礎(chǔ)寬度基礎(chǔ)寬度時，沿彎矩作用方向在任意截面時，沿彎矩作用方向在任意截面處，及垂直于彎矩作用方向處，及垂直于彎矩作用方向在任意截面在任意截面處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值可分處相應(yīng)于荷載效應(yīng)基本組合時的彎矩設(shè)計值可分別按下列公式計算：別按下列公式計算：lppAGppalaMjjjj,max,max,2122121 AGppbbalMjj22481min,max,2 當按上式求得彎矩設(shè)計值當按上式求得彎矩設(shè)計值 、 后，其相應(yīng)的基礎(chǔ)底板受力后，其相應(yīng)的基礎(chǔ)底板受力鋼筋截面面積可近似地按軸心受壓公式進行計算。鋼筋截面面積可近似地按軸心受壓公式進行計算。MM4 4 基礎(chǔ)底板配筋基礎(chǔ)底板配筋天津城市建設(shè)學(xué)院天津城市建設(shè)學(xué)院5 5 構(gòu)造要求構(gòu)造要求基礎(chǔ)形狀基礎(chǔ)形狀：獨立基礎(chǔ)的底面一般為矩形，長寬比宜