電廠熱力設(shè)備及運(yùn)行 汽輪機(jī)級(jí)的工作原理

1、電廠熱力設(shè)備及運(yùn)行電廠熱力設(shè)備及運(yùn)行參考教材:汽輪機(jī)原理第二章第二章 汽輪機(jī)級(jí)的工作原理汽輪機(jī)級(jí)的工作原理n第一節(jié)第一節(jié) 級(jí)的概述級(jí)的概述n第二節(jié)第二節(jié) 蒸汽在級(jí)內(nèi)的流動(dòng)蒸汽在級(jí)內(nèi)的流動(dòng) n第三節(jié)第三節(jié) 級(jí)的輪周效率和最佳速度比級(jí)的輪周效率和最佳速度比 n第四節(jié)第四節(jié) 葉柵的氣動(dòng)特性葉柵的氣動(dòng)特性n第五節(jié)第五節(jié) 汽輪機(jī)級(jí)通流部分主要尺寸的確定汽輪機(jī)級(jí)通流部分主要尺寸的確定 n第六節(jié)第六節(jié) 級(jí)內(nèi)各項(xiàng)損失和級(jí)效率級(jí)內(nèi)各項(xiàng)損失和級(jí)效率 n第七節(jié)第七節(jié) 扭葉片級(jí)扭葉片級(jí)第一節(jié)第一節(jié) 級(jí)的概述級(jí)的概述 本節(jié)具體內(nèi)容本節(jié)具體內(nèi)容:1、級(jí)的工作過程2、級(jí)的反動(dòng)度3、級(jí)的類型4、級(jí)的一元流動(dòng)簡(jiǎn)化模型和基本方程

2、一、級(jí)的工作過程級(jí)：級(jí)：由一列噴嘴葉柵和其后緊鄰的一列動(dòng)葉柵構(gòu)成的工作單元。1、蒸汽在級(jí)中的流動(dòng)過程、蒸汽在級(jí)中的流動(dòng)過程（1）蒸汽在噴嘴中的流動(dòng)特點(diǎn)：壓力下降，速度上升，輪周方向 速度分量提高。（2）蒸汽在動(dòng)葉中的流動(dòng)特點(diǎn)：汽流轉(zhuǎn)向，產(chǎn)生輪周方向沖擊力； 汽流膨脹，產(chǎn)生輪周方向反擊力； 輪周力為F，u為圓周速度， 其作功為 P=Fu（3）分析動(dòng)葉柵中蒸汽流動(dòng)過程基本工具速度三角形內(nèi)容：用級(jí)中一條流線上動(dòng)葉段的進(jìn)出口速度大小和方向刻畫級(jí)的熱功轉(zhuǎn)換過程的基本特征。 c1為噴嘴出口的絕對(duì)速度，w1為其相應(yīng)的相對(duì)速度； c2為動(dòng)葉出口氣流的絕對(duì)速度， w2為其相應(yīng)的相對(duì)速度；uwc為三個(gè)方向：輪周方

3、向、軸向、徑向繪制速度三角形的基本步驟繪制速度三角形的基本步驟p根據(jù)c1的大小和進(jìn)汽角a1畫出c1；p計(jì)算u，n為每分鐘多少轉(zhuǎn)；p由矢量合成計(jì)算w1；p計(jì)算w2；p矢量合成計(jì)算c2。60ndub112211cos2aucucw222222cos2uwuwc2、蒸汽在級(jí)中的熱力過程、蒸汽在級(jí)中的熱力過程（1）蒸汽在噴嘴中的熱力過程np0、 p1分別是噴嘴進(jìn)出口壓力；n理想熱力過程從01 ；n實(shí)際熱力過程是01；n00點(diǎn)是0的滯止參數(shù)點(diǎn)。sh1p11 1h1thnhc00p0p0000h0h00h特點(diǎn)：熱能減少，動(dòng)能增加，特點(diǎn)：熱能減少，動(dòng)能增加， 熱能轉(zhuǎn)化為動(dòng)能。熱能轉(zhuǎn)化為動(dòng)能。22211200

4、chch22211200ttchch（2）蒸汽在動(dòng)葉中的熱力過程22222211whwh22222211ttwhwh22121222cchhWsh00021p00p0p1p2hn0ht0hbhb212（3）蒸汽在級(jí)中的熱力過程p級(jí)的理想滯止焓降p級(jí)的輪周損失：噴嘴損失動(dòng)葉損失余速損失p級(jí)的輪周有效比焓降二、級(jí)的反動(dòng)度n定義：動(dòng)葉內(nèi)理想比焓降hb與級(jí)滯止理想比焓降ht0之比，表示蒸汽在動(dòng)葉內(nèi)的膨脹程度。n說明：表示級(jí)中熱功轉(zhuǎn)換膨脹中，動(dòng)葉片占的比例；最大為0.5，最小為0。0tbmhhm=0 時(shí)稱為純沖動(dòng)級(jí)m=0.5 時(shí)稱為典型反動(dòng)級(jí)三、級(jí)的類型n沖動(dòng)級(jí)與反動(dòng)級(jí)（1）純沖動(dòng)級(jí) 特點(diǎn)：m=0 ，蒸

5、汽只在噴嘴中膨脹，在動(dòng)葉柵中不膨脹，只改變其流動(dòng)方向；做功能力大，效率低。 結(jié)構(gòu)：動(dòng)葉葉型對(duì)稱彎曲。0021; 0;tnbhhhpp（2）帶反動(dòng)度的沖動(dòng)級(jí) 特點(diǎn)：蒸汽的膨脹大部分在噴嘴葉柵中進(jìn)行，只有一少部分在動(dòng)葉柵中進(jìn)行，做功能力比反動(dòng)級(jí)大，效率比純沖動(dòng)級(jí)高。（3）反動(dòng)級(jí) 特點(diǎn)：蒸汽在噴嘴和動(dòng)葉中的膨脹程度相同。 結(jié)構(gòu)：噴嘴和動(dòng)葉葉型相同。bnmhhpp; 2 . 005. 021tbnmhhh5 . 0; 5 . 0n壓力級(jí)和速度級(jí)（1）壓力級(jí)蒸汽的動(dòng)能轉(zhuǎn)換為轉(zhuǎn)子機(jī)械能的過程在級(jí)內(nèi)只進(jìn)行一次的級(jí)。（2）速度級(jí)蒸汽的動(dòng)能轉(zhuǎn)換為轉(zhuǎn)子機(jī)械能的過程在級(jí)內(nèi)進(jìn)行一次以上的級(jí)。如雙列速度級(jí)（復(fù)速級(jí)）復(fù)速

6、級(jí)單級(jí)汽輪機(jī)n調(diào)節(jié)級(jí)和非調(diào)節(jié)級(jí)（1）調(diào)節(jié)級(jí) 通流面積能隨負(fù)荷改變的級(jí)，如噴嘴調(diào)節(jié)汽輪機(jī)的第一級(jí)，調(diào)節(jié)抽汽汽輪機(jī)抽汽口后的旋轉(zhuǎn)隔板。（2）非調(diào)節(jié)級(jí) 通流面積不隨負(fù)荷改變的級(jí)，可全周進(jìn)汽，也可以部分進(jìn)汽。調(diào)節(jié)級(jí)四、級(jí)的簡(jiǎn)化的一元流動(dòng)模型和基本方程基本假設(shè)基本假設(shè)（1）蒸汽在級(jí)內(nèi)的流動(dòng)是穩(wěn)定流動(dòng)（2）蒸汽在級(jí)內(nèi)的流動(dòng)是一元流動(dòng)（3）蒸汽在級(jí)內(nèi)的流動(dòng)是絕熱流動(dòng)基本方程式基本方程式（1）狀態(tài)方程 pv=RT（2）等熵過程方程pvk=常數(shù)k為定熵指數(shù)，R為氣體常數(shù)（3）連續(xù)性方程 Gv=AcG為單位時(shí)間的質(zhì)量流量，v是比容（4）能量守恒方程Wchch22211200第二節(jié)第二節(jié) 蒸汽在級(jí)內(nèi)的流動(dòng)蒸汽在級(jí)內(nèi)

7、的流動(dòng)n蒸汽在噴嘴中的膨脹n蒸汽在噴嘴斜切部分的膨脹n蒸汽在動(dòng)葉中的流動(dòng)過程和通流能力一、蒸汽在噴嘴中的膨脹1、蒸汽滯止和噴嘴出口參數(shù)計(jì)算kkppppkkhhccpkkTRkkTch1010010202111211kkpppkkhhc10010000100211122、噴嘴出口汽流速度的計(jì)算kknnttpppkkhchchhc1001000002020101112222噴嘴實(shí)際出口速度為：tcc11噴嘴速度系數(shù)噴嘴出口的理想速度c1t為：Bn=80mmBn=55mm噴嘴動(dòng)能損失nh滯止理想比焓降00h噴嘴的能量損失系數(shù) ：n21n與蒸汽之比。動(dòng)能損失為：02212212112122nttnhc

8、cch噴嘴壓比：001ppn3、噴嘴中蒸汽參數(shù)、流速、定熵焓降之間的關(guān)系4、噴嘴中的臨界狀態(tài)00001111112pkkpkccackRTpkddpacccc結(jié)論結(jié)論1 1： 臨界速度為氣流速度等于當(dāng)?shù)匾羲贂r(shí)的狀態(tài)。它只與臨界速度為氣流速度等于當(dāng)?shù)匾羲贂r(shí)的狀態(tài)。它只與滯止參數(shù)和蒸汽性質(zhì)有關(guān)，與流動(dòng)過滯止參數(shù)和蒸汽性質(zhì)有關(guān)，與流動(dòng)過 程無關(guān)（流動(dòng)）。程無關(guān)（流動(dòng)）。臨界速度：當(dāng)?shù)匾羲伲?01100112ppkppnkkcnc結(jié)論結(jié)論2 2： 臨界壓比只與臨界壓比只與k k有關(guān)，與噴嘴結(jié)構(gòu)無關(guān)。有關(guān)，與噴嘴結(jié)構(gòu)無關(guān)。對(duì)于過熱蒸汽：對(duì)于干飽和蒸汽：577. 0;135. 1546. 0; 3 . 1

9、ncnckk臨界壓比：5、噴嘴通流能力（1）理想情況下，當(dāng)噴嘴前后的壓力比 大于臨界壓力比時(shí)，由連續(xù)性方程 有：ntnntcAGt11ntnnGGkknknnkktnttnntpkkApppkkAcAG1200001001000011112112理想流量：實(shí)際流量：噴嘴流量系數(shù) 稱為噴嘴流量系數(shù)，它主要與蒸汽狀態(tài)及蒸汽在噴嘴中的膨脹程度有關(guān)。n（2）當(dāng)噴嘴前后的壓力比小于或等于臨界壓力比時(shí)，通過噴嘴的流量將保持不變，即為臨界流量：000011)12(pkkAGkknntc實(shí)際臨界流量：ntcnncGG對(duì)于過熱蒸汽，對(duì)于飽和蒸汽，00006473. 0,97. 0, 3 . 1pAGknncn0

10、0006483. 0,02. 1,135. 1pAGknncn結(jié)論：結(jié)論：（1）通過噴嘴的最大蒸汽流量即為臨界流量，對(duì)應(yīng)的壓比）通過噴嘴的最大蒸汽流量即為臨界流量，對(duì)應(yīng)的壓比為臨界壓比；為臨界壓比；（2）在噴嘴出口面積和蒸汽性質(zhì)確定后，臨界流量只與蒸）在噴嘴出口面積和蒸汽性質(zhì)確定后，臨界流量只與蒸汽的初參數(shù)有關(guān)，只要初參數(shù)已知，則通過噴嘴的臨界流量汽的初參數(shù)有關(guān)，只要初參數(shù)已知，則通過噴嘴的臨界流量即為定值。即為定值。定義：彭臺(tái)門系數(shù) 當(dāng)噴嘴進(jìn)出口壓力比處于某個(gè)數(shù)值時(shí)，其相應(yīng)的流量Gn與同一初狀態(tài)下的臨界流量Gnc之比值稱為流量比，也稱為彭臺(tái)門系數(shù)，記為。6、噴嘴實(shí)際流量的統(tǒng)一計(jì)算公式2111

11、211)12()(12crcrnkkkknknncnkkGGnf結(jié)論：結(jié)論： 只與 和 k 有關(guān)； k確定后，亞臨界 只與 有關(guān)；臨界為1。 nn按上圖曲線查得后，按下式計(jì)算實(shí)際流量：0000648. 0vpGGncn二、蒸汽在噴嘴斜切部分的膨脹1、條件和現(xiàn)象AB為漸縮噴嘴的出口截面，即孔口截面，ABC 即為斜切部分。當(dāng)噴嘴出口壓力p1大于臨界壓力p1c時(shí)，蒸汽在斜切部分不發(fā)生膨脹； 當(dāng)p1dp10.546，可選用漸縮噴嘴。n當(dāng)噴嘴前后壓力比還不大于0.30.4時(shí)，即0.3 0.546，仍然可選用漸縮噴嘴，這時(shí)，可利用噴嘴斜切部分繼續(xù)膨脹加速，以得到超音速汽流。n當(dāng)噴嘴前后壓力比 0.3時(shí)，則

12、必須選用縮放噴嘴。nnnn一、葉 柵 型 式 的 選 擇 2、動(dòng)葉柵型式的選擇 動(dòng)葉柵型式的選擇的方法和靜葉柵相似。但動(dòng)葉柵通道中的流動(dòng)多為亞音速流動(dòng)。 根據(jù)動(dòng)葉柵的各參數(shù)，根據(jù)速度三角形，計(jì)算 ，查 ；再根據(jù)壓力比 的值和臨界壓力比相比，是否超臨界。1w01p012ppb二、噴嘴葉柵與動(dòng)葉柵尺寸的確定 汽輪機(jī)熱力設(shè)計(jì)的任務(wù)，除了確定級(jí)的效率、功率和蒸汽對(duì)葉片的作用力之外，還必須選定動(dòng)靜葉片的型線、有關(guān)幾何尺寸大小。 （一）漸縮噴嘴（一）漸縮噴嘴（1）當(dāng)噴嘴前后壓力比等于或大于臨界壓力比時(shí)，噴嘴出口汽流速度小于或等于臨界速度。與噴嘴出口汽流速度 相垂直的截面 為最小截面，如圖 所示，其面積為：

13、 式中， -級(jí)的蒸汽流量，（ kg / s ) ； - 噴嘴出口處的蒸汽比容， -流量系數(shù)，對(duì)于過熱蒸汽， = 0.97 , 對(duì)于飽和蒸汽， =1.02 ; -噴嘴出口汽流理想速度 (m / s )。tntnCGvA11tv1nkgm/3tc1nAGnntc1 若整級(jí)噴嘴個(gè)數(shù) ，每個(gè)汽道喉部面積為： 則級(jí)的噴嘴出口總面積為： 上式中， 為噴嘴節(jié)距， 為安裝有噴嘴的弧長(zhǎng)。當(dāng)級(jí)為全周進(jìn)汽時(shí)， （ 為級(jí)的平均直徑）。當(dāng)級(jí)為部分進(jìn)汽( e 1 ) 時(shí)， ( e 為部分進(jìn)汽度）。當(dāng)考慮了部分進(jìn)汽之后，則噴嘴葉高為： 上式中， 由所選用噴嘴型線來確定。而噴嘴型線又由噴嘴前后壓力比來確定。nz1sinnnn

14、ntlla1sinnnnnltzA ntn nZ tn nmZ tdmdn nmz te d1111sinsinntmtnnnCdeGvdeAl1 (2)當(dāng)噴嘴前后壓力比為當(dāng)噴嘴前后壓力比為： ，這時(shí)，仍然選用漸縮噴嘴, 是利用其斜切部分繼續(xù)膨脹而得到超音速汽流。這時(shí)噴嘴出口汽流角要發(fā)生偏轉(zhuǎn)。噴嘴喉部截面積和葉高分別為： 噴嘴出口汽流偏轉(zhuǎn)角由下式確定： 上式中， -噴嘴喉部截面處的比容； -噴嘴臨界速度。（二） 縮 放 噴 嘴 當(dāng)噴嘴前后壓力比小于0.3時(shí)，則要采用縮放噴嘴。3 . 0ncr0000min/648. 0)(vpGAn1minsin)(mnndeAl tcrcrtCvCv1111

15、1sin)sin(crvcrC（三） 動(dòng)葉柵幾何參數(shù)的確定 動(dòng)葉柵幾何參數(shù)的計(jì)算方法和靜葉柵相似。但動(dòng)葉柵通道中的流動(dòng)多為亞音速流動(dòng)。動(dòng)葉柵出口截面積和葉高可按下式計(jì)算： 其中， - 動(dòng)葉柵出口理想比容； - 動(dòng)葉柵出口相對(duì)速度； - 流量系數(shù)，對(duì)于過熱蒸汽， =0.930.95； 對(duì)于飽和 蒸汽， = 0.940.98 ； e- 部分進(jìn)汽度。 其中，動(dòng)葉出汽角由所選定的葉型確定。222sinbbtbtbldewGvA2sinbbbdeAl tv2tw2bbb三、噴嘴葉柵與動(dòng)葉柵幾個(gè)主要參數(shù)的選定 （一）噴嘴出汽角 的選擇 通常，噴嘴出汽角 =1114； 復(fù)速級(jí)幾何的參數(shù)可按上述方法計(jì)算，但復(fù)

16、速級(jí)的噴嘴出汽角比單列級(jí)大一些，一般， 。 另外，在復(fù)速級(jí)中，要使通流部分光滑變化。為此，復(fù)速級(jí)必須適當(dāng)?shù)夭捎梅磩?dòng)度以滿足通流部分光滑變化。復(fù)速級(jí)各列葉柵的出汽角可以在下列范圍內(nèi)選擇： 11011813)87();105();53(0 12011012 （二）部分進(jìn)汽度的選擇：（二）部分進(jìn)汽度的選擇：1、一般采用全周進(jìn)汽（e=1）； 小型機(jī)采用部分進(jìn)汽（e1）；2、調(diào)節(jié)級(jí)采用部分進(jìn)汽（e 10 12 時(shí) ， 級(jí) 應(yīng) 該 采 用 等 截 面 直 葉 片 。等 截 面 直 葉 片 的 設(shè) 計(jì) 和 加 工 都 比 較 容 易 ， 但 存 在 著 扇 形 損 失 ； 當(dāng) 10 的 級(jí) ， 則 應(yīng) 采

17、用 扭 葉 片 。 h0Eh2)1(7 . 0bbld /6、漏汽損失h（1）沖動(dòng)級(jí) 漏汽損失由隔板漏汽損失和動(dòng)葉頂部漏汽損失組成：防止措施：n開設(shè)平衡孔；n動(dòng)葉根部設(shè)汽封片，選擇合理的反動(dòng)度，使根部不吸不漏；n隔板汽封采用高低齒汽封。tphhhipnpilpphZAAhGGhiltthGGh（2）反動(dòng)級(jí)：n漏汽損失較沖動(dòng)級(jí)大，原因如下：l內(nèi)徑汽封的漏汽量比沖動(dòng)級(jí)的隔板漏汽量大（直徑大，且汽封齒數(shù)較少）；l動(dòng)葉前后壓差較大，漏汽量也大。n措施：l盡量減小徑向間隙，采用徑向、軸向汽封結(jié)構(gòu)；l較長(zhǎng)扭葉片，無圍帶時(shí)，可削薄動(dòng)葉頂部；l設(shè)法減小葉頂反動(dòng)度。7、濕汽損失hx 飽和蒸汽汽輪機(jī)和普通凝汽式汽

18、輪機(jī)的最后幾級(jí)。n組成：濕蒸汽過飽和現(xiàn)象影響噴嘴通流能力，使級(jí)理想焓降減少；挾帶損失；制動(dòng)損失；擾流損失；工質(zhì)損失計(jì)算公式：措施：n去濕方法l級(jí)內(nèi)捕水裝置；l安裝具有吸水縫的空心噴嘴；l采用出汽邊噴射蒸汽的空心噴嘴。n提高動(dòng)葉本身的抗沖蝕能力)1 (imxhxh二、級(jí)的相對(duì)內(nèi)效率iiictiiixfelcbntxfelcbntihGhDPhhhEhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhhch6 . 322100202200級(jí)的有效比焓降級(jí)的相對(duì)內(nèi)效率級(jí)的內(nèi)功率（1）級(jí)的相對(duì)內(nèi)效率表示級(jí)的能量轉(zhuǎn)換的完善程度，是衡量級(jí)的經(jīng)濟(jì)性的一個(gè)重要指標(biāo)；（2）它不僅與級(jí)的類型、葉型、反動(dòng)度、速比和葉高有關(guān)，還

19、與蒸汽的性質(zhì)、級(jí)的結(jié)構(gòu)特點(diǎn)等有關(guān)。第七節(jié)第七節(jié) 扭葉片級(jí)扭葉片級(jí) 前 面 討 論 級(jí) 的 氣 動(dòng) 特 性 和 幾 何 參 數(shù) 時(shí) ， 都 是 以 一 元 流 動(dòng) 模 型 為 理 論 依 據(jù) ， 以 級(jí) 的 平 均 直 徑 截 面 上 的 參 數(shù) 作 為 代 表 來 進(jìn) 行 研 究 和 計(jì) 算 的 。 按 這 種 計(jì) 算 方 法 設(shè) 計(jì) 的 葉 片 ， 稱 為 等 截 面 直 葉 片 ， 即 葉 片 的 幾 何 參 數(shù) 沿 葉 高 不 變 。 顯 然 ， 這 種 設(shè) 計(jì) 方 法 計(jì) 算 方 便 ， 葉 片 加 工 簡(jiǎn) 單 。 但 是 ， 對(duì) 于 汽 輪 機(jī) 低 壓 部 分 的 級(jí) 來 說 ， 蒸

20、 汽 比 容 變 化 快 ， 容 積 流 量 大 ， 級(jí) 的 平 均 直 徑 大 ， 葉 片 長(zhǎng) 徑 高 比 很 小 。 汽 動(dòng) 參 數(shù) 沿 葉 高 變 化 大 。 在 這 種 情 況 下 ， 如 果 仍 然 按 等 截 面 直 葉 片 進(jìn) 行 設(shè) 計(jì) ， 則 級(jí) 的 實(shí) 際 輪 周 效 率 比 計(jì) 算 值 要 低 得 多 。 其 原 因 就 在 于 ： （1 1）沿葉高圓周速度不同所引起的損失）沿葉高圓周速度不同所引起的損失：圓周速度沿葉高不同，汽流沖擊背弧或凹弧；（2 2）沿葉高相對(duì)節(jié)距不同所引起的損失）沿葉高相對(duì)節(jié)距不同所引起的損失：葉 片 是 安 裝 在 葉 輪 上 的 ， 呈 環(huán) 形

21、 ，當(dāng) 徑 高 比 很 小 時(shí) ,節(jié) 距 沿 葉 高 變 化 很 大 。 而 每 一 種 葉 柵 都 有 一 個(gè) 最 佳 的 相 對(duì) 節(jié) 距 ，其對(duì)應(yīng)葉 柵 的 效 率 最 高 。 只 要 偏 離 這 一 最 佳 值 ， 都 會(huì) 引 起 損 失 ， 造 成 效 率 下 降 。 （3 3） 軸向間隙中汽流徑向流動(dòng)所引起的損失軸向間隙中汽流徑向流動(dòng)所引起的損失： 蒸汽從動(dòng)、靜葉柵通道中流出時(shí)，都有一定的圓周速度，因此，在動(dòng)、靜軸向間隙中必然產(chǎn)生離心力作用，而產(chǎn)生徑向流動(dòng)。徑向流動(dòng)就會(huì)造成損失。而且，葉片越長(zhǎng)，徑向流動(dòng)造成的損失就越大 。 因此，對(duì)于長(zhǎng)葉片級(jí)來說，就不能采用短葉片級(jí)的來進(jìn)行設(shè)計(jì)。就必

22、須把長(zhǎng)葉片級(jí)設(shè)計(jì)成型線沿葉高變化的變截面葉片，即扭葉片。扭葉片加工困難，制造成本高。長(zhǎng)葉片級(jí)的設(shè)計(jì)普遍采用徑向平衡法。長(zhǎng)葉片級(jí)的設(shè)計(jì)普遍采用徑向平衡法。這種設(shè)計(jì)方法的核心問題就是確定動(dòng)、靜葉柵軸向間隙汽流的平衡條件。建立徑向平衡條件，建立徑向平衡方程式，然后求解徑向平衡方程式，由此得出汽流參數(shù)沿葉高的變化規(guī)律。設(shè)計(jì)時(shí)采用的徑向平衡法有簡(jiǎn)單徑向平衡法和完全徑向平衡法。 一一 、簡(jiǎn)、簡(jiǎn) 單單 徑徑 向向 平平 衡衡 法法 簡(jiǎn) 單 徑 向 平 衡 法 是 假 設(shè) 動(dòng) 、 靜 葉 柵 軸 向 間 隙 中 汽 流 作 軸 對(duì) 稱 的 圓 柱 面 流 動(dòng) ， 其 徑 向 分 速 為 零 ， 子 午 線 曲 線 半 徑 無 窮 大 。 求 得 的 簡(jiǎn) 單 徑 向 平 衡 方 程 式 為 ： 噴 嘴 出 口 軸 向 間 隙 ： 動(dòng) 葉 出 口 軸 向 間 隙 ： 上 二 式 中 ， p - 蒸 汽 壓 力 ； r - 級(jí) 的 半