（精品）煤礦副立井井筒施工組織設計

1、陜西永隴能源開發(fā)建設有限責任公司崔木煤礦副立井井筒施工組織設計 中煤三建2008年12月10日目 錄第一章 工程概況2-11第二章 施工準備與場地布置12-13第三章 施工方案及鑿井主要輔助系統(tǒng)14-24第四章 施工工藝25-34第五章 施工組織管理、勞動組織與工期安排35-39第六章 質量保證體系和工程施工檢測、監(jiān)控40-47第七章 平安保證措施48-58第八章 環(huán)境保護與文明施工59-61第九章 附件62-791.副井工廣總平面布置圖2.礦建主要施工設備表3.鑿井設備平面布置圖4.地面穩(wěn)絞布置平面圖5.立井上下監(jiān)控平面布置示意圖9.施工進度方案網(wǎng)絡圖第一章 工程概況崔木井田資源量/儲量42

2、4.43Mt，可采儲量260.82Mt。崔木煤礦設計生產(chǎn)能力4Mt/a，其中一期生產(chǎn)能力4Mt/a，礦井效勞年限約74a。根據(jù)井田地面地形條件和煤層賦存條件，設計選擇立井開拓。地理位置及交通運輸條件崔木井田位于永隴礦區(qū)東端的北灣太陽寺勘查區(qū)。屬麟游縣崔木鎮(zhèn)所轄。井田東西寬km，南北長km，面積km2。井田內(nèi)有彬縣麟游崔木市際公路及崔木甘肅邵寨省際公路從勘查區(qū)中部通過。S306省道由崔木向西經(jīng)麟游、良舍、鳳翔至陳倉與隴海鐵路相接，至寶雞120km，至寶雞二電廠長青工業(yè)園100km。向東24km至永坪與312國道相接，南至西安155km，交通較為便利。地形地貌及氣候條件井田屬隴東黃土高原南緣梁塬溝

3、壑區(qū)，主要是黃土塬梁和溝壑兩種?？傮w地勢呈南高北低之勢。區(qū)內(nèi)最高處是勘查區(qū)東南西廟頭一帶，高程達；最低處是西北部的合陽溝谷，高程1125m；相對高差。本區(qū)屬暖溫帶半干旱大陸性季風氣候區(qū)。年平均氣溫為11.1,極端最高氣溫為38，極端最低氣溫為-22.5。霜期一般為10月中旬至來年4月中、下旬；冰凍期一般在12月上旬至來年2月下旬；凍土層最大厚度40cm。年平均降雨量為325mm，蒸發(fā)量大于900mm；每年35月份為西北季風期，最大風速/s。本區(qū)屬涇河水系，自東而西主要有徐家河與合陽溝河。涇河年平均流量3/s，枯水期最小流量1m3/s，洪水期最大流量15700 m3/s，其支流呈樹枝狀分布，常年

4、流水，但流量較小。徐家河是水簾河上游，平均流量3/s；合陽溝河是普化河一支流，平均流量3/s，為溝間溪流。施工用電在施工現(xiàn)場附近，發(fā)包方為承包方提供10KV電源。承包方自己接線，發(fā)包方按表計量，按0.6元/千瓦時收費。施工用水發(fā)包方在施工場地范圍內(nèi)某一定點集中提供水源，發(fā)包方按表計量，按1元/m3價格收費。進場道路發(fā)包方組織隊伍同步修建。臨時道路直接到井口。工程地質 區(qū)域地層及構造根據(jù)地表和鉆孔揭露情況，井田內(nèi)沉積地層由老到新依次有三疊系中統(tǒng)銅川組、侏羅系、三疊系、上第三系、第四系。延安組為本區(qū)含煤地層。巖性為灰深灰色泥巖、砂質泥巖、粉細砂巖與灰白色中粗粒砂巖互層，中夾炭質泥巖及煤層。厚度01

5、04.59m，平均左右，與下伏富縣組呈平行不整合接觸，或超覆于三疊系之上。含煤地層綜合柱狀圖見圖1-1。本區(qū)位于太峪背斜以南、遙遠背斜以北含煤凹陷區(qū)。3煤底板構造總體為一東南高西北低的單斜構造，呈EW向展布，東部3煤層底板最大高程，西部3煤層底板最低高程，平均每公里下降29m。遙遠背斜東起永壽縣底角溝、平遙煤礦北。軸部為三疊系，向西延伸與閣頭寺背斜相接，軸部為延安組?？辈閰^(qū)為其北翼，最大傾角10°。太峪背斜東起彬縣太峪鎮(zhèn)，軸部位為三疊系，為一寬緩箱狀背斜，軸向東西，經(jīng)底店、太陽寺進入勘查區(qū)，至大灣P55孔傾沒，進而向西延伸與麟北春臺塬陽坡背斜相接，軸部變窄，不連續(xù)，呈一列長垣構造。區(qū)

6、內(nèi)未發(fā)現(xiàn)斷裂構造。井田內(nèi)未見有巖漿巖侵入現(xiàn)象。水文地質.1含水層、隔水層及其與礦床充水的關系A、含水層、隔水層 第四系全新統(tǒng)(Q4)沖洪積砂礫石孔隙含水層主要分布在天堂河、庵川河及常村河等河谷沖積階地及河床區(qū)，由河流相沖、洪積物組成，具二元結構。直接受大氣降水及地表水補給，滲透性強，水量充分，水質良好。 第四系中上更新統(tǒng)(Q2+3)黃土及礫石孔隙裂隙含水層圖1-1 含煤地層綜合柱狀圖分布較為廣泛，谷地山坡均可見到，厚度因地而異，最大可達150m，底部有一變化較大的砂礫石層，為孔隙裂隙含水層。主要以大氣降水補給，局部地段還可獲得河水補給，故含水性強度不均，泉流量相差懸殊，小者僅l/s，大者可達l

7、/s。 上第三系(N)粘土隔水層與砂礫石含水層多分布于梁峁脊部和山頂上，厚度因地而異，巖性主要為淺棕紅色亞粘土、砂質粘土，隔水性能良好。局部地段底部有厚為11.5m的砂礫石層，含孔隙潛水，泉流量一般為0.010.30l/s，最大 l/s。水質為HCO3Ca·Mg與HCO3Ca·Na型，礦化度/l。 下白堊統(tǒng)羅漢洞組(Kllh)砂巖裂隙含水層僅分布于普化河陜甘交界處。巖性主要為桔紅色粗粒砂巖、礫巖、砂礫巖、含礫粗砂巖夾砂質泥巖及泥巖薄層，泥質膠結，分選差，厚度。 下白堊統(tǒng)華池組(K1h)泥巖隔水層分布于天堂、丈八至常村河以北地區(qū)，出露不完整，最大厚度148m。巖性主要為紫雜色

8、、灰綠色砂質泥巖及泥巖，中夾薄層粉砂巖、細粒砂巖，泥巖隔水性能良好。 下白堊統(tǒng)宜君洛河組(K1y+l)砂礫巖孔隙裂隙含水層在區(qū)內(nèi)低山丘陵及各溝谷中廣泛分布，厚度23.05362.00m。巖性為紫紅色及暗棕色巨厚層狀礫巖、巨礫巖夾粗粒砂巖、砂礫巖薄層或透鏡體，淺棕紅色、棕灰色巨厚層狀粗粒砂巖、含礫粒砂巖及少量砂質泥巖條帶。成份多為長石、石英碎屑，泥砂質充填，其富水性及水力性質受地貌控制。鉆孔抽水試驗結果：單位涌水量0.008990.03512l/s·m，滲透系數(shù)0.01460.1098m/d，水質類型HCO3-Mg·Ca·Na、HCO3-Mg·Na，礦化度

9、0.5280.569g/l。泉流量為0.030.06l/s，水質為HCO3-Mg·Ca·Na、SO4·HCO3-Ca型水，礦化度/l。 中侏羅統(tǒng)安定組(J2a)砂巖裂隙含水層出露于折靈溝及閣頭寺北部支溝腦。厚度71.03154.81m，巖性為棕色、紫紅色、灰綠色泥巖、砂質泥巖夾中粗粒砂巖，泥巖及砂質泥巖隔水性能良好，砂巖含水微弱，為富水性極弱的含水層。 中侏羅統(tǒng)直羅組(J2z)砂巖裂隙含水層地表未見出露，鉆孔揭露厚度6.6696.02m。巖性上部為灰綠色、暗棕紅色、紫灰色泥巖、砂質泥巖、粉砂巖與中粗粒砂巖互層；下部為灰綠色中粗粒砂巖與砂質泥巖、粉砂巖互層，底部有一

10、層巨厚層狀黃綠色含礫粗砂巖。砂巖含水層裂隙不發(fā)育，儲水條件不良，又被隔水層相阻，地下水補給條件亦差，故為富水性微弱的含水層。 中侏羅統(tǒng)延安組(J2y)砂巖裂隙含水層地表未見出露，鉆孔揭露厚度0153.22m，是區(qū)內(nèi)的含煤地層。巖性主要為灰深灰色泥巖、砂質泥巖、粉砂巖，灰灰白色中、細粒砂巖及含鋁質泥巖、炭質泥巖夾煤層。砂巖含有承壓裂隙水，因補給條件差，故富水性微弱。鉆孔抽水試驗結果：單位涌水量0.0000460.001925l/s·m，滲透系數(shù)0.000380.0064m/d。水質為高礦化度Cl-Na型水。 下侏羅統(tǒng)富縣組(J1f)泥巖隔水層地表未見出露，僅在個別鉆孔中鉆遇該層，發(fā)育不

11、穩(wěn)定，地表僅在五曲灣、青渠窯等地有零星出露。厚度一般020m，鉆孔揭露最大厚度為。巖性多為紫雜色花斑狀含鋁質泥巖，夾有角礫巖薄層，局部地段為褐灰色含鈣質泥巖，是一良好的隔水層。 中三疊統(tǒng)銅川組(T2t)砂巖裂隙含水層地表未見出露，作為煤系地層之基底，一般鉆孔揭露厚度在15 m以內(nèi)。巖性上部為紫色泥巖、淺紫色、灰綠色粉、細粒砂巖，灰白色細粒砂巖和中粒砂巖互層，中夾灰綠色中、粗粒砂巖，含煤線，為富水性微弱的砂巖裂隙含水層。B. 含(隔)水層水文地質特征 第四系全新統(tǒng)沖洪積層孔隙潛水含水層呈條帶狀展布于合陽溝、任家溝及徐家河河谷中，厚08m。具典型的二元結構特征，上部以砂質粘土、粘土及粉砂為主，下部

12、為含水的砂及砂卵礫石層。地下水水位埋深14m，含水層厚度34m。泉流量0.030.22l/s。水質類型HCO3-CaMg型，礦化度/l，水溫13。 第四系中上更新統(tǒng)黃土孔隙裂隙潛水含水層分布廣泛，厚度因地而異，南部梁峁區(qū)510m，北部殘塬區(qū)厚度大于150m。主要由黃土、砂黃土、古土壤組成，底部有一層厚度變化較大的砂礫石層，屬孔隙裂隙含水層。于溝谷地帶普遍出露，泉流量0.0081.0l/s。川道區(qū)水位埋深一般小于12m，含水層厚0.53.0m；梁峁殘塬區(qū)水位埋深1554m，一般2030m，含水層厚1.510m。水質類型HCO3-Ca，HCO3-CaMg，礦化度0.4430.659 l/g，水溫1

13、216。 上第三系粘土隔水層段于梁峁殘塬區(qū)廣泛出露。厚度一般60m。上部為淺棕紅色、棕紅色粘土、亞粘土，致密，具團塊狀結構，并為Fe、Mn質所浸染，富含零散鈣質結核，下部為棕紅色粘土，鈣質成份高，并含數(shù)層鈣質結核層?？傮w而言，本層段巖性穩(wěn)定，隔水性強，為勘查區(qū)松散巖類與基巖含水層之間的穩(wěn)定隔水層。 上第三系砂卵礫含水層段斷續(xù)分布于紅土層底部，于溝谷中零星出露，一般厚度35m。巖性以淺棕色淺灰褐色半固結狀中粗碎屑堆積物為主，形成弱的含水層。當?shù)撞坑懈羲畬訒r，在溝谷中以泉的形式排泄于地表，泉流量0.0140.033l/s。 白堊系下統(tǒng)洛河砂巖孔隙裂隙含水層零星出露于合陽溝、徐家河等較大河谷中廣泛出

14、露，厚度分布規(guī)律總體呈西北薄而東南厚。由各粒級砂巖、砂礫巖組成，以中粗粒砂巖為主要含水層段。泉流量0.041.00l/s，泉水水質類型HCO3-CaMg，礦化度/l，水溫13。單位涌水量0.089150.08946L/s.m，滲透系數(shù)0.02660.0334m/d，屬富水性弱的含水層。 白堊系下統(tǒng)宜君組礫巖裂隙含水層區(qū)內(nèi)無出露，厚度不穩(wěn)定。巖性為紫雜色塊狀礫巖，礫石成份以花崗巖、變質巖為主，礫徑37cm。礫石多為渾圓狀，砂泥質充填，鈣、鐵質膠結。單位涌水量l/sm，滲透系數(shù)/d，屬富水性不均一的弱含水層。 侏羅系中統(tǒng)安定組泥巖隔水層區(qū)內(nèi)無出露。鉆探揭露地層厚度28.65(P13-2)(X3-3

15、)。巖性為棕色、紫紅色、灰綠色泥巖、砂質泥巖夾中粗粒砂巖，底部有一層厚度較大的淺紫色砂礫巖。單位涌水量00.000076l/sm，說明其含水甚微。故視為煤系與上覆白堊系之間的穩(wěn)定隔水層。 侏羅系中統(tǒng)直羅組砂巖裂隙含水層勘查區(qū)內(nèi)無出露，鉆探揭露地層厚度0(P13-2、P17-1、P17-2)m(P1-1)，含水層平均。巖性上部為灰綠色、暗紅色、紫灰色泥巖、砂質泥巖、粉砂巖與中粗粒砂巖互層，下部為灰綠色中粗粒砂巖與砂質泥巖、粉砂巖互層，底部有一層巨厚層狀黃綠色含礫粗砂巖。單位涌水量/sm，滲透系數(shù)/d，屬富水性微弱的含水層。 侏羅系中統(tǒng)延安組煤層及其頂板砂巖含水層勘查區(qū)內(nèi)無出露，鉆探揭露地層厚度0

16、P13-2、P17-1、P17-2、P9-2(X1-3)，含水層平均。含水層為3煤及其老頂中粗粒砂巖、砂礫巖。鉆孔單位涌水量/sm，滲透系數(shù)/d，屬富水性極弱含水層。 侏羅系下統(tǒng)富縣組泥巖隔水層地表未見出露，發(fā)育不穩(wěn)定，鉆探揭露富縣組厚度0X1-1、X3-4、P1-2、P1-3、P9-167.25 mP5-4，平均。巖性多為紫雜色花斑狀含鋁質泥巖，夾有角礫巖薄層，局部地段為褐灰色含鈣質泥巖，隔水性能良好。 三疊系中統(tǒng)銅川組砂巖裂隙含水層地表未見出露，鉆孔最大厚度104.15( P17-1)m未見底。巖性上部為紫色泥巖，淺紫色粉細砂巖，灰白色細粒砂巖與中粒砂巖互層，中夾灰綠色中粗粒砂巖。據(jù)區(qū)域資

17、料為富水性微弱的含水層。C. 地下水補給、逕流及排泄條件勘查區(qū)各類地下水，因所處地形地貌、含水層巖性等水文地質條件差異，其補給、逕流及排泄條件明顯有別。 松散層地下水河谷川道區(qū)松散層潛水，主要由大氣降水和下伏基巖地下水補給，近河地段與河流地表水有互補關系，即洪水期河水補給地下水，枯水期地下水補給河水。黃土殘塬、梁、峁地區(qū)，補給方式為大氣降水的垂直滲入。塬區(qū)地形開闊平緩，黃土透水性能好，降水入滲補給量大；梁峁區(qū)地形破碎，坡降大，降水多由地表流失，滲入補給量甚微。地下水流向根本與地形坡向一致，即由分水嶺地段流向溝谷，最終匯入河流。由于自然地理條件差異，地下水局部流向變化較大。塬邊部溝谷發(fā)育，含水層

18、被切穿而形成各塬塊相對獨立的水文地質單元，地下水流向除遵循總的逕流趨勢外，尚由塬中部向周邊溝谷呈放射狀流動?？傮w而言，由于地形破碎，地勢上下懸殊，松散層地下水具有逕流途徑短，水循環(huán)交替強烈，礦化作用弱的特點。除河漫灘及階地區(qū)地下水以補給地表水的方式排泄外，塬梁峁區(qū)地下水，均以泉的形式排泄于溝谷為主要排泄途徑。 白堊系砂礫巖地下水勘查區(qū)白堊系砂礫巖含水層，系區(qū)域性白堊系承壓水盆地西南邊緣組成局部，呈現(xiàn)為一開啟型含水構造。地下水補給來源以區(qū)域側向逕流為主，大氣降水次之。地下水逕流方向受地質構造及地形地貌條件控制，具多向性。侵蝕基準面以上地下水，一般由地勢較高的分水嶺地帶向溝谷方向運移，以泉的形式排

19、泄。深層地下水受區(qū)域水動力場控制，總體呈由南西而北東緩慢運移，向區(qū)外黑河、涇河排泄。 侏羅系砂巖及煤系地下水侏羅系砂巖及煤系裂隙水，受埋藏條件和地質構造控制。淺循環(huán)帶以補給區(qū)與排泄區(qū)均在淺部為特征，補給區(qū)居地形較高的露頭地帶，排泄區(qū)居低凹地段，高處地段獲得降水及地表水入滲補給，向低凹處運移，低凹處那么以盈溢形式向外排泄。深循環(huán)帶地下水那么通過裂隙向深部運移，隨埋深加大而逕流趨于滯緩。D. 水文地質勘查類型勘查區(qū)處于半干旱氣候帶，年降水量中等而相對集中，無較大的地面水體。除溝谷中基巖局部出露外，大局部地段為第四系黃土和上第三系紅土所覆蓋。地形地貌、水文氣象等自然地理條件，與地層、構造等地質因素，

20、有利于地表逕流形成，而不利于地下水的補給。含水層裂隙不甚發(fā)育，埋藏較深，各含水層段之間因泥巖及砂質泥巖等隔水巖層普遍發(fā)育而水力聯(lián)系甚微。煤層下伏巖層含水微弱，可視為相對隔水層。煤層直接充水含水層為侏羅系中統(tǒng)直羅組砂巖裂隙含水層，以及侏羅系中統(tǒng)延安組煤層及其頂板砂巖裂隙含水層，充水方式為頂板進水。各直接充水含水層埋藏深，裂隙不甚發(fā)育，補給來源缺乏，導水性差，逕流滯緩，富水性微弱，易于疏干。綜上所述，勘查區(qū)水文地質勘查類型屬以裂隙充水為主，水文地質條件簡單類型，即“二類一型。E、構造及其對礦床充水的影響(1)大氣降水對礦床充水的影響據(jù)麟游縣氣象資料，勘查區(qū)多年平均降水量。年降水主要集中于7、8、9

21、月，歷年410月總降雨量占全年降水量的81.1%97.0%。降水多以地表逕流形式匯入河溝，流向勘查區(qū)之外，加之礦井直接充水含水層(，IX)埋藏而無出露，主要含水層()出露于谷坡局部地段，且多呈陡坎而不利于降水滲入補給地下水。因此，大氣降水對未來礦坑充水影響不大。(2)地表水對礦床充水的影響勘查區(qū)地表水均屬涇河三級支流，自南向北流入一、二級支流黑河及達溪河，最終匯入涇河，流量35.213108.586m3/s。河流切割深度僅達白堊系，煤層開采所形成的導水裂隙帶與河流地表水溝通的可能性不大。因此，地表水對礦井充水影響不大。但應注意采取適當?shù)姆篮榇胧?3)地下水對礦床充水的影響未來礦井井巷開拓過程

22、中，礦坑系統(tǒng)的直接充水含水層為侏羅系延安組煤系裂隙含水層()及直羅組砂巖裂隙含水層()，充水含水層富水性弱，裂隙不甚發(fā)育，充水方式為頂板進水型。但隨著礦井的開拓，導水裂隙帶的形成與擴展，白堊系砂礫巖含水層(+)中的地下水，有可能在局部地段通過透水進入井巷系統(tǒng)，形成局部地段頂板透水。(4)充水通道勘查區(qū)礦井充水通道主要為煤層采空頂板冒裂所形成的導水裂隙，其次為斷層及節(jié)理裂隙。因此，對煤層頂板復合巖體冒裂帶發(fā)育特征的分析研究尤為重要。以下僅對3煤層開采的冒落帶和導水裂隙帶最大高度進行計算，導水裂隙帶高度與煤層頂板巖體工程地質性質、煤層采厚、采煤方法、頂板管理方法密切相關。即： Hc=式中：Hc冒落

23、帶高度(m) Hf導水裂隙帶高度(m) M累計采厚(m) n煤分層層數(shù)所計算的冒落帶及導水裂隙帶最大高度詳見表1-1。表1-1 3煤開采后導水裂隙高度計算表孔 號K1y 厚 度J2a 厚 度J2z 厚 度3煤頂至J2y頂厚度3煤頂至K1y底距離3煤厚度冒落帶高度導水裂隙高度保護層厚度(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)(m)X1-10X1-20X1-30X3-10X3-20X3-30X3-4X3-50X3-6X5-10X5-20X7-10X7-20X7-3P1-1P1-2P1-3P1-4P5-1P5-2P5-401415由圖表所知：冒落帶高度24.0(P5-1)(X3-2)，X1-

24、2、X3-2、X3-3、X3-4等13個鉆孔冒落帶涉及3煤上覆直羅組砂巖裂隙含水層。導水裂隙帶最大高度89.61(P5-1)(P3-2)，除X3-2、X5-1、P5-2等3孔之外。區(qū)內(nèi)其余鉆孔最大導水裂隙帶高度均未及白堊系底界，未來礦井開采礦坑系統(tǒng)直接充水含水層為延安組及直羅組裂隙含水層及，白堊系砂巖含水層中地下水不會直接進入坑道系統(tǒng)，隨著井巷開拓，導水裂隙帶的形成與擴展，白堊系砂巖水及有可能局部透水，對礦井生產(chǎn)可能形成威脅。(5)充水強度分析礦井直接充水含水層直羅組砂巖裂隙含水層()及延安組煤層及其頂板砂巖裂隙含水層()，埋藏深而裂隙不甚發(fā)育，補給來源單一，導水性差，逕流滯緩，富水性弱，對礦

25、井開采威協(xié)不大。白堊系洛河砂巖含水層(及)為勘查區(qū)主要含水層，其分布廣，厚度大，富水性較IX、X含水層強。3煤層全面采動后，局部地段洛河砂巖含水層有可能與3煤導水裂隙帶貫穿，地下水通過透水“天窗進入礦坑，雖為礦坑間接充水含水層，但對礦井開采可能構成一定威協(xié)。.2礦井涌水量預算詳查地質報告未提供礦井開采的正常涌水量和最大涌水量。鄰近彬長礦區(qū)各生產(chǎn)礦井水文地質條件與本礦井根本類似，亭南礦井現(xiàn)生產(chǎn)能力為3.00Mt/a，礦井正常涌水量為180m3/h，最大涌水量為270m3/h，大佛寺礦井生產(chǎn)能力為6.00Mt/a，礦井正常涌水量為210m3/h，最大涌水量為330m3/h。本礦井生產(chǎn)能力4.00

26、Mt/a，暫按正常涌水量250m3/h和最大涌水量350m3/h計算。井筒技術特征井筒中心坐標X=，Y=全深609m，凈直徑m，凈斷面積2，井筒穿過表土及基巖風化帶段長120m，基巖段489m，并設計有平安出口、休息硐室，井底馬頭門。 表土段井筒設計為雙層鋼筋混凝土結構，強度等級為C35，1號壁座以上段壁厚750mm，壁座以下表土及風化基巖段井筒壁厚600mm；鋼筋綁扎為：縱向鋼筋為20mm，間距為250mm；橫向環(huán)筋為20mm，間距為250mm?；鶐r段支護方式為單層鋼筋混凝土支護，壁厚為500mm，砼強度等級為C35；鋼筋綁扎為：縱向鋼筋為20mm，間距為250mm；橫向環(huán)筋為20mm，間距

27、為250mm。詳見崔木副立井平、剖面圖。井筒垂深處設計為雙側馬頭門，斷面技術特征另見施工圖。第二章 施工準備與場地布置布置原那么1在工廣內(nèi)布置的臨時建筑盡量避開擬建的永久建筑位置或在使用時間與擬建永久建筑的施工時間錯開。2臨時建筑的布置要符合施工工藝流程的要求，做到合理布置。臨時工業(yè)建筑，為井口效勞的設施，布置在井口周圍。動力設施靠近負荷中心，木材、鋼筋、機修加工廠房，靠近器材倉庫和堆放場地。建筑施工器材運輸、堆放方便。3符合環(huán)境保護、勞動保護、防火要求。施工總平面布置施工總平面布置詳見附表1“副井工廣總平面布置圖。地面大臨工程詳見表2-1?風井工廣闊臨工程一覽表?。副井工廣闊臨工程一覽表 表

28、2-1序號工 程 名 稱結 構 形 式面積備 注1絞車房輕鋼結構157+1442穩(wěn)、絞設備根底砼450m33壓風機房彩板房724機修車間彩板房605材料庫彩板房606砂石料場混凝土鋪面14197混凝土攪拌站簡易708燈房彩板房209宿舍、更衣室彩板房86010鍋爐房板房4611食堂彩板房18212浴室彩板房13辦公室彩板房18014臨時配電室彩板房72合計38782.2施工準備.1設備和人員進場接到中標通知書后，立即組織精兵強將和充足的設備進點施工。根據(jù)合同約定的時間，工程部管理人員、測量人員、物資供給人員及相應設備迅速進入現(xiàn)場，進行施工現(xiàn)場的前期準備，組織人員進行施工臨時設施搭建工作以及大宗

29、材料堆放場地的平整等項工作。隨后機電安裝人員、局部礦建施工人員及鑿井設備進場，全面開展各項施工準備工作。其余人員和設備根據(jù)準備工作進展以及施工進展情況按方案陸續(xù)進場。2技術準備1組織技術與管理人員勘測現(xiàn)場，認真審閱圖紙，學習技術標準，組織圖紙會審，并在此根底上編制各分部、分項工程施工作業(yè)指導書，準備好各種技術資料和表格，開工前做好各項技術交底和各項培訓。2組織測量人員做好接樁、復測工作，按業(yè)主提供的導線點、水準點進行全面復核校驗，進行井口十字基樁的布設。材料、機具、設備準備1根據(jù)施工進度方案編制各種材料、設備、工器具供給方案，并落實設備、材料、工器具的進場與保管。2提前落實各種材料的貨源及采購

30、，特別是鋼材、木材、水泥以及砂、石等大宗材料，并做好材料復試驗工作。3對于進點后立即開展的施工工程，其設備、工器具各種施工材料均應提前充分準備。第三章 施工方案及鑿井主要輔助系統(tǒng)副井井筒及相關硐室施工優(yōu)選最正確施工方案，實現(xiàn)平安、快速、質優(yōu)為目的。最大限度地推廣采用新技術、新工藝、新材料、新設備，嚴格按照ISO9001：2000質量體系程序運行，確保工程施工的每一個階段、每一個環(huán)節(jié)、每一道工序都處于受控狀態(tài)，確保工程質量全優(yōu)。3.1.1井筒施工方案1方案1:掘砌長段單行作業(yè),采用錨噴臨時支護,掘砌段高2040m左右. 優(yōu)點:施工管理簡單,易于掌握,井壁接茬少,封水性能較強。 缺點:需增加臨時支

31、護,占用了工期,并且噴射砼回彈料不利于排水,掘砌轉換時間長,施工速度慢。2方案2：短段掘砌混合作業(yè)，固定段高2-4m。優(yōu)點：圍巖暴露時間短，施工平安，不需臨時支護，簡化了施工工序，易于實現(xiàn)機械化，施工速度快。缺點：掘砌交替頻繁，井壁接茬多，封水性能差。為提高建井速度，縮短工期，決定采用方案2“短段掘砌混合作業(yè)作為井筒基巖段施工方案。3.1.2與井筒相連接的相關工程施工方案 與井筒相連接的相關工程有：休息硐室、平安出口、管子道及副井井筒與井底車場連接處。均采取與井筒同時施工的方案。 根據(jù)已選定的施工方案，礦建主要施工設備見附表2，鑿井設備平面布置見附表3，地面穩(wěn)絞布置平面圖見附表4。提升系統(tǒng).1

32、鑿井井架鑿井井架選用型井架，其主要技術特征為：天輪平臺高度：；×；井架根底跨度為：16×16 m；二平臺到根底面高；井架總重71.097t。.2提升方式及設備型絞車配備4.0m3吊桶井筒垂深200m以上可選用5.0m3吊桶，垂深500m以下帶水裝矸3，副提升選用JK-/20A型絞車配備4.0m3吊桶垂深350m以下帶水裝矸吊桶裝滿系數(shù)0.8，擔負掘進排矸及設備、材料、人員的提升工作。提升設備技術參數(shù)及提升能力見下表：提升機技術特征提升機型號滾 筒最大靜張力t最大靜張力差t減速比繩速m/s配用電機功率kiwi個數(shù)直徑220800JK-120630井筒提升能力計算表工程提升吊桶

33、容積繩速不同井深提升能力m3/h方式(m3)m/s300400500600主鉤單鉤402副鉤單鉤4332兩套單鉤提升能力合計提升設備驗算1絞車強度驗算2JK-0型絞車最大靜張力驗算：a.采用3.0 m3底卸式吊桶下放混凝土時,Fj= QQZ+PSB·H0=6480+2165+×636=1261kg17000kg，符合要求。式中：Q提升物料荷載Q3×2400×=6480kgQZ吊桶、鉤頭、鉤頭連接裝置、滑架重量；底卸式吊桶重1754kg、 鉤頭重215kg、滑架重196kg； QZ=2165kg； PSB40mm鋼絲繩每米單重，PSBkg/m H0最大提升

34、高度，取H0636m4m3吊桶提升矸石時最大靜張力驗算井筒垂深200-500m時Fj= QQZ+PSB·H0=+ QZ+PSB·H0 =7360×530=117000kg，符合要求。井筒垂深500m以下時，吊桶裝滿系數(shù)取0.8，那么：Fj= QQZ+PSB·H0=+ QZ+PSB·H0 =×636=117000kg，符合要求。式中: VTB標準吊桶容積，VTB =4 m3 g巖石松散容重，取 g =1600kg/m3 sh水容重，取 Ks =1000 kg/m3Ks巖石松散系數(shù)，1.82.0，取 sh =1.8Km垂深500m以下取0

35、.8 Qz吊桶、鉤頭、滑架重量(4m3吊桶重1530kg,11噸鉤頭重215kg,滑架 重196kg),QZ=1530+215+196=1941kg PSB40mm鋼絲繩每米單重，PSB/m H0提升高度，H0500+30=530mc.井筒垂深200m以上采用5m3吊桶提升時，F(xiàn)j= QQZ+PSB·H0=+ QZ+PSB·H0 =9200+2101×200=12549kg17000kg，符合要求。 式中： VTB標準吊桶容積，VTB =5 m3g巖石松散容重，1600kg/m3 sh水容重，取 Ks =1000 kg/m3Ks巖石松散系數(shù)，1.82.0，取 sh

36、Km Qz吊桶、鉤頭、滑架重量5m3吊桶重1690kg；鉤頭重215kg；滑架重196kg PSB40mm鋼絲繩每米單重，PSB/m H0提升高度，H0200+30=230mJK-/20型絞車強度驗算：3.0 m3底卸式吊桶下放混凝土時,井筒垂深460m以上：Fj= Q1QZ+PSB·H0=6480+2165+×490=kg13000kg，符合要求。井筒垂深460m以下：Fj= Q2QZ+PSB·H0=5040+2165+×636=kg13000kg，符合要求。式中：Q提升物料荷載，井筒垂深460m以上吊桶裝滿系數(shù)0.9、以下0.7， Q13×

37、2400×=6480kg，Q23×2400×=5760kgQZ吊桶、鉤頭、鉤頭連接裝置、滑架重量；底卸式吊桶重1754kg、 鉤頭重215kg、滑架重196kg； QZ=2165kg； PSB40mm鋼絲繩每米單重，PSBkg/m H0最大提升高度，取H0636m4m3吊桶提升矸石時最大靜張力驗算井筒垂深350m以上時Fj= QQZ+PSB·H0=+ QZ+PSB·H0 =7360×380=11672.213000kg，符合要求。井筒垂深350m以下時，吊桶裝滿系數(shù)取0.8，那么：Fj= QQZ+PSB·H0=+ QZ+PS

38、B·H013000kg，符合要求。式中: VTB標準吊桶容積，VTB =4 m3 g巖石松散容重，取 g =1600kg/m3 sh水容重，取 Ks =1000 kg/m3Ks巖石松散系數(shù)，1.82.0，取 sh =1.8Km垂深460m以下取0.8 Qz吊桶、鉤頭、滑架重量(4m3吊桶重1530kg,11噸鉤頭重215kg,滑架 重196kg),QZ=1530+215+196=1941kg PSB40mm鋼絲繩每米單重，PSB/m H0提升高度，H0500+30=530m2電動機功率校核主提電動機功率校核P=Fg×Vm÷102÷c=×

39、7;102÷0.85=790kw800kw 滿足使用要求。副提電動機功率校核P=Fg×Vm÷102÷c=×5÷102÷0.85=626kw630kw滿足使用要求。排水當涌水量小于10m3/h時，用QOB-15N隔膜泵排到吊桶內(nèi)提到地面排放，當井筒內(nèi)涌水量大于10m3/h時，采用一臺DC50-80×8型臥泵排水。通風.1掘進工作面需風量計算1按掘進工作面爆破排除炮煙所需風量計算Qp×KAS×L21/3/T式中 Qp掘進工作面所需風量，m3/minKA一次起爆炸藥量，取448.2 kg S巷道凈斷面

40、，取2T炮后排煙時間，取50min L稀釋炮煙長度，取350m Q=577 m3/min2按掘進工作面同時工作的最多人數(shù)所需風量計算Qr4×N4×30120 m3/min式中 Qr 掘進工作面所需風量，m3/min N 掘進工作面最多人數(shù)，取30人3按風速計算巷道最低風速取0.15 m/s ，最高風速取4 m/sQmax4×S×604××6013296 m3/minQmin0.15×S×600.15××60499 m3/min式中 S巷道凈斷面，取2根據(jù)以上按排除炮煙、最低風速、工作面同時工作的

41、最多人數(shù)等諸因素分別計算，取其中最大值。工作面需風量Q取577 m3/min時，滿足?規(guī)程?規(guī)定的風速要求。.2壓入式對旋軸流通風機選型：根據(jù)以上分析計算，取其中最大值。掘進工作面需風量Q取577 m3/min，能完全滿足施工要求。一對旋軸流通風機工作風壓計算1、風筒風阻計算因為副立井井筒深度為609米，導風風筒全長按635米計算，采用直徑1000的膠質風筒，每節(jié)風筒長為10米。 風筒摩擦風阻R摩××L/D5×29×635/5 Ns2m-8式中R摩風筒摩擦風阻，Ns2m-8 膠質風筒的摩擦阻力系數(shù)，Ns2m-4，取29 Ns2m-4D風筒直徑，取 mL風

42、筒總長，取635 m風筒出口局部風阻 R出o×/2S2×1.2/2/0.7852 Ns2m-8式中 R出風筒出口局部風阻，Ns2m-8 o風筒出口局部阻力系數(shù)，取 空氣密度，取1.2 kg/m3S 風筒斷面積，取 m2局扇出口局部風阻 R扇出f×/2S2×1.2/2/0.7852 Ns2m-8式中 R扇出局扇出口局部風阻，Ns2m-8 f局扇出口局部阻力系數(shù)，取 空氣密度，取1.2 kg/m3S 風筒斷面積，取0.785 m2風筒接頭局部風阻 R接j×/2S2式中 R接風筒接頭局部風阻，Ns2m-8 f風筒接頭局部阻力系數(shù)，取0.03 空氣密度

43、，取1.2 kg/m3S 風筒斷面積，取0.785 m2R接0.03×1.2/2/0.7852 Ns2m-8R接總= R接×× Ns2m-8風筒拐彎局部風阻 R拐拐×/2S2式中 R接風筒拐彎局部風阻，Ns2m-8 拐 空氣密度，取1.2 kg/m3S 風筒斷面積，取m2R拐×1.2/2/0.7852 Ns2m-8風筒的總風阻RR摩R局R摩R出R扇出R接總+ R拐11.91.00.61.9+1.5617 Ns2m-82、漏風系數(shù)計算式中 L風筒長度，L=635 mP100百米漏風率，P100=3%3、通風機的工作參數(shù)計算通風機工作參數(shù)計算掘進工

44、作面所需風量：Qh577 m3/min，即 m3/s通風機的工作風量：Qa Pq×Qh× m3/s通風機全壓：HtRQaQhhvoRQaQhh2/D4式中 Ht通風機全壓，Pa R風筒的總風阻，取17 Ns2m-8 Qh掘進工作面所需風量，取 m3/s Qa通風機的工作風量，取 m3/s hvo風筒出口動壓損失 空氣密度 取1.2 kg/m3 D風筒直徑取 mHt17××9.6××2/42032 Pa設計工況點：Qa714 m3/min Ht2032 Pa(二) 選擇地面壓入式對旋軸流通風機根據(jù)需要的Qa、Ht值在各類軸流通風機特性曲

45、線上，確定軸流通風機的合理工作范圍，選擇長期運行效率較高的通風機。設計工況點：Qa714 m3/min Ht2032 Pa風機選型：通過以上計算，可選用 BSDF-2-No7.1型礦用防爆對旋軸流通風機。性能參數(shù)：額定功率：2×37 kw，風量：480740 m3/min，全壓：12006800pa，效率：80%，噪聲：84dB。頻率：50hz，電壓：380/660v。配用電機：YBF200L2-2。通過1000mm膠質風筒導風BSDF型煤礦用防爆對旋軸流通風機主要技術參數(shù)序號型號規(guī)格功率kW風量m3/min全壓Pa電壓V最高全壓效率%噪聲dBa1 2×

46、3748074012006800380/6608084.4壓風根據(jù)施工方法及施工機具配備，井筒使用傘鉆進行作業(yè)時耗風量最大，Q××60=3/min。地面設臨時壓風機房一座，其內(nèi)安設二臺SA-250A-6K型40m3和一臺SA-250A-6K型20m3螺桿式壓風機，引一趟159×6mm壓風管至井口房，井筒內(nèi)布置一趟159×6mm鋼管。供水地面工廣施工和生活用水，利用水源井和供水系統(tǒng)供水。井筒施工用水，采用57×3.5mm無縫鋼管作供水管，靜壓供水，井筒下部靜水壓力大時，設降壓閥調節(jié)水壓。供水管與壓風管集中布置。吊盤 井筒施工采用雙層鑿井吊盤，上下

47、盤間為剛性聯(lián)接，其間距為4.0m，上層盤兼作穩(wěn)繩盤，又是保護盤；下層盤為施工操作盤，吊盤直徑為8100mm。平安梯平安梯由地面專用5噸穩(wěn)車懸吊，不通過吊盤，吊盤與工作面設軟梯上下人員。砼的制作和輸送砌壁砼由設置在井口的砼攪拌站制作，攪拌站由攪拌系統(tǒng)和計量系統(tǒng)組成。攪拌機選用JS-1500型水平雙臥軸強制式攪拌機1臺，采用PLD-1200型砂石自動計量配料系統(tǒng)，裝載機給料，其計量誤差小于2%，其工藝流程為：砂石用裝載機裝入儲料倉，經(jīng)儲料倉下的小皮帶機順序輸入計量斗內(nèi)計量，水泥由水泥罐經(jīng)水泥輸送器自動計量后輸送至上料斗。攪拌好的砼由底卸式吊桶經(jīng)分灰器澆進模板。攪拌站設供水箱，自帶供水泵通過計時繼電

48、器按設計用水量供給。信號、通訊、照明、電視監(jiān)控系統(tǒng)井上下信號、通訊選用常熟產(chǎn)的通訊信號裝置。該裝置除具備信號功能外，還配有通訊 。電視監(jiān)控系統(tǒng)的設置：在吊盤、井口、卸矸臺、主提絞車房、副提絞車房、南部穩(wěn)車群、北部穩(wěn)車群各安裝探頭，引入集中監(jiān)控室，通過工業(yè)電視進行監(jiān)視；同時下層吊盤下面、井口、卸矸臺的探頭引入絞車房，絞車司機可通過信號、通訊結合工業(yè)電視進行平安提升、卸矸活動。立井上下監(jiān)控平面布置示意圖見附表5。井筒內(nèi)敷設U-1000 3×10+1×4照明電纜，供電電壓127V。在上吊盤和上下盤間各設礦用防水燈兩盞，吊盤下方設投光距離遠、照度高、能耗小、防震電性能好、平安性能好

49、的DGC175/127型隔爆投光燈兩盞，投光距離約40m。.10供電井筒施工期間，地面設臨時變電所一座，采用10kv進線。變電所內(nèi)設置10kv總開關1臺，6kv高壓開關柜10臺，其中包括總開關、聯(lián)絡開關、分路控制開關；設置4臺變壓器，其中1臺為地面供電，1臺為井筒供電，1臺為局部通風專用變壓器 ；并設置低壓開關假設干臺。主要供電設備見附表6，供電系統(tǒng)圖見附表7、附表8。施工期間，主要負荷是提升絞車、壓風機、局部通風機、排水及地面穩(wěn)車群等。根據(jù)“地面負荷統(tǒng)計表可知：地面高壓負荷的計算功率為1930kw；地面380v系統(tǒng)計算有功功率為435.4kw，計算視在功率為502kvA,為地面供電的變壓器可

50、選用630kvA變壓器即可，實際選用800kvA變壓器。地面負荷統(tǒng)計表序號名 稱功率(kw)需用系數(shù)(k)計算功率(kw)功率因數(shù)(cos)視在功率(kvA)電壓等級1主提絞車 8006000V2副提絞車 6306000V壓風機 500高壓負荷小計19303壓風機 130380v4穩(wěn)車群 502380v5絞車低壓 135380v6加工車間 80 44380v7食堂浴池 60 39380v8小水泵15380v9辦公 15 9380v10職工宿舍 50380v11井口動力55380v12其他 30 15380v地面低壓負荷小計1072 502.0合計 3002 井筒負荷統(tǒng)計表序號名 稱功率(kw)

51、需用系數(shù)(k)計算功率(kw)功率因數(shù)(cos)視在功率(kvA)電壓等級(v)1井筒排水350 0.8 6000v2噴漿機 660v3其他30 660v井筒負荷小計4局扇 74 5 660v合計 注:井筒排水設備選型按DC100-80×8(或×9)，配用功率為350kw,實際施工過程中可能選用DC50-80×8(或×9)，配用功率為220kw，前期還可能選用低壓供電的水泵。根據(jù)井筒負荷統(tǒng)計表：(1)井筒高壓負荷為280kw；井筒低壓計算功率為14.1kw，視在功率為16.8kvA,故井筒低壓供電變壓器選用200kvA變壓器，實際選用630kvA變壓器。(2)局部通風機選用2×37kw對旋風機，為其供電的變壓器選用200kvA的礦用變壓器。 井筒施工期間,總裝機容量為kw,總計算有功功率為kw,按0.8的同時系數(shù),那么有效功率為1723kw,10kv供電時，有效電流約為124A,電源進線電纜選用25mm2電纜即可,但考慮線路壓降等因素,改選用YJV22