米懸挑腳手架計(jì)算書

1、鋼梁懸挑扣件式腳手架計(jì)算書一、計(jì)算依據(jù)：1、建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范JGJ130-20112、建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50007-20113、建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范GB50009-20124、鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50017-20035、混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范GB50010-20106、建筑施工手冊第五版7、建筑施工臨時(shí)支撐結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范JGJ300-2013二、腳手架參數(shù)架體搭設(shè)基本參數(shù)腳手架搭設(shè)方式雙排腳手架腳手架鋼管類型48×3腳手架搭設(shè)高度H(m)24水平桿步距h（m）1.8立桿縱距（跨距）la(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(m)0.75內(nèi)立桿距建筑距離a(m)0.3橫向水平桿懸挑長度

2、a1(m)0.15縱橫向水平桿布置方式橫向水平桿在上縱桿上橫桿根數(shù)n2連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接形式扣件連接連墻件截面類型鋼管連墻件型號48.3×3.6扣件連接的連接種類單扣件支撐或拉桿（繩）設(shè)置形式鋼絲繩與鋼絲桿不參與計(jì)算懸挑鋼梁參數(shù)懸挑鋼梁類型工字鋼懸挑鋼梁規(guī)格18號工字鋼鋼梁上表面距地面高度(m)15鋼梁懸挑長度(m)1.3鋼梁錨固長度(m)1.8懸挑鋼梁與樓板錨固類型螺栓連接鋼梁擱置的樓板混凝土強(qiáng)度C25樓板厚度(mm)110鋼筋保護(hù)層厚度(mm)15配筋鋼筋強(qiáng)度等級HRB400鋼梁錨固點(diǎn)拉環(huán)/螺栓個(gè)數(shù)1拉環(huán)/螺栓直徑(mm)16荷載參數(shù)腳手板類型沖壓鋼腳手板擋腳板類型

3、沖壓鋼擋腳板腳手板和擋腳板鋪設(shè)的方式密目式安全網(wǎng)的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)0.01結(jié)構(gòu)腳手架施工層數(shù)1裝修腳手架施工層數(shù)1剪刀撐布置方式橫向斜撐布置方式風(fēng)荷載體型系數(shù)0.107風(fēng)荷載高度變化系數(shù)腳手架狀況全封閉，半封閉背靠建筑狀況敞開、框架和開洞墻密目網(wǎng)每100cm2的目數(shù)m2000每目面積A(cm2)0.01腳手架搭設(shè)地區(qū)遼寧(省)沈陽市(市)地面粗糙程度B類 田野、鄉(xiāng)村、叢林、丘陵以及房屋比較稀疏的中小城市郊區(qū)（圖1）模板設(shè)計(jì)平面圖（圖2）模板設(shè)計(jì)立面圖三、橫向水平桿驗(yàn)算由于縱向水平桿上的橫向水平桿是均等放置的故，橫向水平桿的距離為la/(n+1），橫向水平桿承受的腳手板及施工活荷載的面積

4、。承載能力極限狀態(tài)q=1.2×(g+gK1×la/(n+1)+1.4×QK×la/(n+1)=1.2×0.033+0.3×1.5/(2+1)+1.4×3×1.5/(2+1)=2.29kN/m正常使用極限狀態(tài)qK=(g+gK1×la/(n+1)+QK×la/(n+1)=0.033+0.3×1.5/(2+1)+3×1.5/(2+1)=1.683kN/m根據(jù)規(guī)范要求橫向水平桿按簡支梁進(jìn)行強(qiáng)度和撓度驗(yàn)算，故計(jì)算簡圖如下：1、抗彎驗(yàn)算（圖3）承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖（橫桿）（圖4）彎

5、矩圖Mmax= 0.148kN·m=Mmax/W=0.148×106/4490=32.962N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算（圖5）正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖（橫桿）（圖6）撓度圖max=0.282mmminlb/150，10=5mm滿足要求3、支座反力計(jì)算支座反力是縱向水平桿上集中力的反力，為了計(jì)算準(zhǔn)確，計(jì)算簡圖按有懸挑的簡支梁進(jìn)行計(jì)算，簡圖如下：由于支座反力的計(jì)算主要是為縱向水平桿承受的集中力的統(tǒng)計(jì)，故須分為承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)進(jìn)行計(jì)算：承載能力極限狀態(tài)V= 1.237kN正常使用極限狀態(tài)VK=0.909kN四、縱向水平桿驗(yàn)算由上節(jié)可知F

6、=V,FK=VKq=1.2×0.033=0.04kN/mqK=g=0.033kN/m由于縱向水平桿按規(guī)范規(guī)定按三跨連續(xù)梁計(jì)算，那么施工活荷載可以自由布置。選擇最不利的活荷載布置和靜荷載按實(shí)際布置的疊加，最符合架體的力學(xué)理論基礎(chǔ)和施工現(xiàn)場實(shí)際，抗彎和支座反力驗(yàn)算計(jì)算簡圖如下：撓度驗(yàn)算的計(jì)算簡圖如下：1、抗彎驗(yàn)算Fqk=0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=0.5×3×1.5/(2+1)×0.75×(1+0.15/0.75)2=0.81kN/mFq=1.4´0.5QKLa/(n+1)lb(1+a1/lb)2=1.4×

7、;0.5×3×1.5/(2+1)×0.75×(1+0.15/0.75)2=1.134kN/m（圖7）承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖（縱桿）（圖8）彎矩圖Mmax=0.579kN·m=Mmax/W=0.579×106/4490=128.953N/mm2f=205N/mm2滿足要求2、撓度驗(yàn)算（圖9）正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖（縱桿）（圖10）撓度圖max=3.698mmminla/150，10=10mm滿足要求3、支座反力計(jì)算Vmax=4.407kN五、扣件抗滑承載力驗(yàn)算扣件抗滑承載力驗(yàn)算：R=Vmax=4.407kNRc=8kN滿足要求六

8、、立桿穩(wěn)定驗(yàn)算腳手板每隔腳手板理論鋪設(shè)層數(shù)y=minH/(x+1)h,yÎZ=41、立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值NG1kNG1K=Hgk+y(lb+a1)ng/2+0.0146n/2=24×0.155+4×(0.75+0.15)×2×0.033/2+0.0146×2/2=3.853kN2、構(gòu)配件自重標(biāo)準(zhǔn)值NG2k1Z=min(y,m)=3NG2K=Z(Lb+a1)lagk1/2+zgk2la+laHgk3=3×(0.75+0.15)×1.5×0.3/2+3×0.16×1.5+1.5

9、5;24×0.01=1.688kN3、施工活荷載標(biāo)準(zhǔn)值åNQK=(njgQkj+nzxQkx)(lb+a1)la/2=(1×3+1×2)×(0.75+0.15)×1.5/2=3.375kN4、風(fēng)荷載統(tǒng)計(jì)風(fēng)荷載體型系數(shù)：由于腳手架為敞開式，故ms=mst=fm管=1.2An/Aw=1.2´(la+h+0.325lah)d/lah=1.2×(1.5+1.8+0.325×1.5×1.8)×(48/1000)/(1.5×1.8)=0.089f值為單鋼管的體形系數(shù)1.2，由建筑結(jié)構(gòu)荷載

10、規(guī)范GB50009-2012中表8.3第32項(xiàng)（b）確定風(fēng)荷載高度變化系數(shù)：立桿穩(wěn)定組合風(fēng)荷載時(shí)：取距架體底部5m高的風(fēng)荷載高度變化系mz=1.23連墻件驗(yàn)算風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值計(jì)算時(shí)：取最高處連墻件位置處的風(fēng)荷載高度變化系數(shù)mz=1.507風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：wk=mzmsw0=1.23×0.107×0.4=0.053kN/m2風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值：Mwk=wklah2=0.053×1.5×1.82=0.258kN·m風(fēng)荷載產(chǎn)生的彎矩組合值：Mw=0.9´1.4Mwk=0.9×1.4×0.258=0.325

11、kN·m5、荷載組合立桿荷載組合不組合風(fēng)荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)+1.4åNQK=1.2×(3.853+1.688)+1.4×3.375=11.374kN組合風(fēng)荷載：N=1.2(NG1K+NG2K)+0.9´1.4åNQK=1.2×(3.853+1.688)+0.9×1.4×3.375=10.902kN6、穩(wěn)定系數(shù)j的計(jì)算l0=kmh=1.155×1.5×1.8=3.119m允許長細(xì)比的驗(yàn)算：l=l0/i=1.5×1.8×1000/107800=0.0

12、25£l=150滿足要求根據(jù)l值查規(guī)范JGJ130-2011附錄A.O.6得到j(luò)=0.998957、立桿穩(wěn)定的驗(yàn)算不組合風(fēng)荷載：N/jA=11.374×1000/(0.999×424)=26.854N/mm2£f=205N/mm2滿足要求組合風(fēng)荷載：N/jA+MW/W=10.902×1000/(0.999×424)+0.325/4490=25.739N/mm2£f=205N/mm2滿足要求七、連墻件承載力驗(yàn)算計(jì)算連墻件的計(jì)算長度：a0=a=0.3×1000=300mm,l=a0/i=300/127100=0.002

13、£l=150根據(jù)l值查規(guī)范JGJ130-2011附錄A.O.6得到j(luò)=0.998996風(fēng)荷載作用在一個(gè)連墻件處的面積Aw=(2)h(2)la=2×1.8×2×1.5=10.8m2風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：wk=mzmsw0=1.507×0.107×0.4=0.064kN風(fēng)荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計(jì)值：Nlw=1.4wkAw=1.4×0.064×10.8=0.968kN連墻件的軸向力設(shè)計(jì)值：Nl=Nlw+N0=0.968+3=3.968kN其中N0由JGJ130-5.2.12條進(jìn)行取值。將Nl、j帶入下式：強(qiáng)度：s=Nl/Ac=

14、3.968×1000/506=7.842N/mm2£0.85f=0.85×205=174.25N/mm2穩(wěn)定：Nl/jA=3.968×1000/(0.999×506)=7.85N/mm2£0.85f=0.85×205=174.25N/mm2扣件抗滑移：Nl=3.968kNRc=8kN滿足要求八、懸挑鋼梁驗(yàn)算1、計(jì)算簡圖懸挑鋼梁示意圖如下：（圖11）鋼梁示意圖根據(jù)規(guī)范規(guī)定及鋼梁的實(shí)際受力、約束條件，可將懸挑鋼梁簡化為一段懸挑的簡支梁，計(jì)算簡圖如下：（圖12）承載能力極限狀態(tài)的受力簡圖（鋼梁）2、荷載統(tǒng)計(jì)根據(jù)鋼梁的計(jì)算簡圖和荷載

15、情況，利用基本力學(xué)原理進(jìn)行最大彎矩、最大剪力計(jì)算承載能力極限狀態(tài)最大彎矩：（圖13）彎矩圖Mmax=13.325kN·m正常使用極限狀態(tài)最大彎矩：Mkmax=10.457kN·m承載能力極限狀態(tài)下的最大剪力：（圖14）剪力圖Qmax= 23.119kN支座反力：R2=9.67kNR1=33.315kN3、抗彎強(qiáng)度、整體穩(wěn)定驗(yàn)算=Mmax/Wn=13.325×103/185=72.027N/mm2f=205N/mm2因y=lc/iy=(1.8/122=0.015)120(235/fv)-2=120×(235/120)-2=31.29-故b=1.07-(y2

16、/44000)fy/235=1.07-0.0152/44000×300/235=1.07=Mmax/bW=13.325/(1.07×185)=0.067N/mm2f=205N/mm2滿足要求4、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)算𝜏max=QmaxS/(Itw)=Qmax/(I:S)tw=23.119×1000/(154×6.5)=23.096N/mm2fv=120N/mm2滿足要求5、懸挑鋼梁的撓度驗(yàn)算由集中荷載產(chǎn)生的撓度和鋼梁自重均布線荷載產(chǎn)生的撓度疊加（圖15）正常使用極限狀態(tài)的受力簡圖（鋼梁）（圖16）撓度圖vmax=1.117mmvmm=2lc1/25

17、0=2×1300/250=10.4mm滿足要求6、固定鋼梁的U形拉環(huán)（或螺栓）強(qiáng)度驗(yàn)算將=50N/mm,=,為拉環(huán)截面面積的2倍與拉環(huán)個(gè)數(shù)的乘積，代入下式：=Nm/Al=9.67×1000/402.124=24.047f=42.5(單拉環(huán))滿足要求7、鋼梁固定點(diǎn)下樓板的負(fù)彎矩鋼筋計(jì)算由于鋼梁擱置在的樓板上普遍為雙向板或單向板，這樣計(jì)算過于復(fù)雜，所以可以簡化為簡支板帶承受跨中集中荷載，且簡支板帶的跨度為2Lc。這樣簡化后能夠提供安全儲備，且便于計(jì)算。Mmax=(1/2)R2lc=1/2×9.67×1.8=8.703kN·m根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范，查相關(guān)表格得a1=1.0，取b=1000mm,h0=板厚-15mm，計(jì)算式如下：s=Mmax/(1fcbh02)=8.703×1000000/(1×11.9×1000×(110-15)2)=0.081=1-(1-2s)0.5=1-0.915=0.085s=1-/2=1-0.085/2=0.958As=Mmax/(sfcbh02)=8.703×1000000/(0.958×11.9×1000×(110-15)2)=0.