空調(diào)課程設(shè)計報告說明書

1、. 供暖課程設(shè)計說明書題 目：市*辦公樓供暖系統(tǒng)設(shè)計指導(dǎo)教師： 偉 捷 設(shè) 計 者： 學 文 設(shè)計日期： 2014年7月 目 錄第一章 工程概述第二章 原始資料 2.1 室外氣象參數(shù)2.2 室氣象參數(shù)2.3 圍護構(gòu)造熱工參數(shù)第三章 負荷計算 3.1 空調(diào)房間設(shè)計條件 3.2 冷負荷計算 3.3 熱負荷計算 3.4 負荷計算容3.5 負荷匯總3.6 負荷逐時波動圖第四章 空調(diào)系統(tǒng)方案確實定4.1 空調(diào)系統(tǒng)的比擬 4.2 空調(diào)系統(tǒng)確實定第五章 送風量和新風量確實定5.1 送風量確定5.2 新風量確定第六章氣流組織的設(shè)計與運算 6.1 室氣流組織 6.2 送風口形式6.3 回風口形式6.4 氣流組織

2、的設(shè)計與運算第七章 風管、水管水力計算 7.1 風管的水力計算 7.1.1 空調(diào)系統(tǒng)的風管布置 7.1.2 風管水力計算 7.2 水管的水力計算 7.2.1 供、回水管的水力計算 7.2.2 凝水管設(shè)計 系統(tǒng)選型 8.1 冷熱源選擇 8.2.1 冷源選擇 8.2.2 熱源選擇 8.2 風機盤管的選擇 8.3 新風機組選擇 8.4 空調(diào)機組選擇 8.5 冷水機組選擇 8.6 水泵的選擇 8.6.1 冷凍水泵的選擇 8.6.2 冷卻水泵的選擇 8.6.3 水泵配管布置 8.7 冷卻塔的選擇 全年運行工況分析 9.1 空調(diào)系統(tǒng)的全年運行 9.2空調(diào)系統(tǒng)的調(diào)控策略 9.2.1 集散型系統(tǒng)能量管理和控制

3、程序 9.2.2 風機盤管自動控制系統(tǒng) 9.2.3 新風機組自動控制系統(tǒng) 9.2.4 空調(diào)機組自動控制系統(tǒng)參考文獻附表 附表一：各房間負荷明細表 附表二：各層負荷統(tǒng)計表 附表三：風量計算表 附表四：氣流組織計算表 附表五：一樓風管水力計算表 附表六：一樓風管水力分析表 附表七：九層風機盤管選型表 附表八：九層水管水力計算表 附表九：新風系統(tǒng)水力計算與環(huán)路分析表第一章 工程概況本設(shè)計任務(wù)系以市*稅務(wù)辦公樓為對象的空調(diào)系統(tǒng)設(shè)計，該辦公樓總建筑面積14600平方米，空調(diào)面積10435平方米。地上9層，地下1層為地下車庫含人防建筑，建筑高度34.6m，其中地下1層層高4.8m，地上1層層高5m，2層到

4、9層層高3.7m?？照{(diào)室冷負荷904.6KW，新風冷負荷598.2KW，總冷負荷1502.8KW ，冷負荷指標為144.0 W/m2 ，夏季總濕負荷為736.9Kg/h ，總熱負荷 589.9KW ，熱負荷指標為 56.5 W/m2 ，冬季總濕負荷為 -358.4Kg/h 需加濕。本空調(diào)系統(tǒng)為舒適性空調(diào)系統(tǒng)，采用全空氣系統(tǒng)與空氣水系統(tǒng)相結(jié)合的空調(diào)形式，其冷熱源為風冷熱泵機組?？照{(diào)技術(shù)的開展，不僅要在能源利用、能量的節(jié)約和回收、能量轉(zhuǎn)換和傳遞設(shè)備性能的改良，系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟分析和優(yōu)化以及計算機控制等方面繼續(xù)研究和開發(fā)，而且要進一步創(chuàng)造適宜于人類工作和生活的部環(huán)境。第二章 原始資料2.1室外氣象參數(shù)

5、查文獻【1】表3.2-1得市室外計算參數(shù)：夏季：空調(diào)室外計算干球溫度35.7 ； 歷年平均不保證50小時濕球溫度28.5； 空調(diào)室外計算相對濕度62%； 室外風速2.2m/s； 大氣壓力100.05kPa。冬季：供暖室外計算溫度-1； 空調(diào)室外計算干球溫度-4 ； 空調(diào)室外計算相對濕度77%； 室外風速 3.6m/s； 大氣壓力 102.09kPa。2.2 室設(shè)計參數(shù)表2.1 夏季室設(shè)計參數(shù)房間名稱室溫度tN oC室濕度N (%)新風量m3/h人辦稅大廳2616025辦稅柜臺2616025辦公室2616030會議室2616020接待室2616030保安宿舍2616030視頻控制室2616030

6、局長室2616050副局長室2616050主任科員辦公室2616050表2.2 冬季室設(shè)計參數(shù)房間名稱室溫度tN OC室濕度N(%)新風量m3/h人辦稅大廳2015025辦稅柜臺2015025辦公室2015030會議室2015020接待室2015030保安宿舍2015030視頻控制室2015030局長室2015050副局長室2015050主任科員辦公室20150502.3圍護構(gòu)造的熱工參數(shù)根據(jù)原始資料圍護構(gòu)造的熱工參數(shù)見下表：表2.3 圍護構(gòu)造熱工參數(shù)表圍護構(gòu)造名稱圍護構(gòu)造構(gòu)造傳熱系數(shù)KW/m2 oC外墻石灰砂漿 + 黏土實心磚墻一磚半370mm1.49玻璃幕墻6鋼 + 9A + 6鋼3.01

7、墻外抹面各20mm+ 一磚墻240mm1.97外窗單層塑鋼窗4.70外門木塑料框雙層玻璃門2.50門木塑料框單層實體門3.35屋面預(yù)制，總厚度260mm0.62第三章 負荷計算3.1 空調(diào)房間設(shè)計條件本次活動中心空調(diào)設(shè)計為舒適性空調(diào)。室設(shè)計參數(shù)見表2.1。3.2冷負荷計算1外墻和屋面的冷負荷計算在日射和室外氣溫綜合作用下，外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷可按下式進展計算：Qc( )= AK(tc( ) + td ) kak td 3-1式中： Qc( ) 外墻和屋面瞬變傳熱引起的逐時冷負荷，W； K 外墻和屋面的傳熱系數(shù)，W / m2 C ，可根據(jù)外墻和屋面的不同構(gòu)造由文獻【1】10附錄 2

8、-2和附錄 2-3中查得； A 外墻和屋面的計算面積，m2 ； tc( ) 外墻和屋面計算溫度的逐時值，可根據(jù)外墻和屋面的不同類型分 通空調(diào)附錄 2-4和附錄 2-5中查得； ka 外外表放熱系數(shù)修正值，在文獻【1】表 2-8中查得； k 吸熱系數(shù)修正值, 在文獻【1】表 2-9中查得； td 地點修整值，根據(jù)設(shè)計地點可由文獻【1】附錄 2-6中查得； tR 室計算溫度, ，根據(jù)設(shè)計要求取值。2外玻璃窗瞬時傳熱下的冷負荷在室外溫差作用下，通過外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷可按下式計 算： Q c()= cw AwKw (tc( ) + td tR ) 3-2 式中： cw 窗框修正系數(shù)，可由文獻

9、【1】附錄 2-9中查得； Qc( ) 外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷，W； Aw 窗口面積，m2 ； Kw 外玻璃窗傳熱系數(shù)，W m2 C ，可由文獻【1】附錄 2-7和附錄 2-8中查得； tc( ) 外玻璃窗的冷負荷溫度的逐時值， C，可由暖通空 調(diào)附錄2-10中 查得； td 地點修正系數(shù)，可由文獻【1】附錄 2-11中查得；3外玻璃窗日射得熱引起的冷負荷玻璃窗日射得熱引起的冷負荷，其計算式可用 下面公式： Qc( ) = Ca Cs Ci Aw CLQ Djma* 3-3式中： c( ) 外玻璃窗日射得熱引起的冷負荷； Ca 有效面積系數(shù)，可由文獻【1】附錄 2-15中查得； Cs 窗

10、玻璃的遮陽系數(shù)， 可由文獻【1】附錄 2-13中查得； Ci 窗遮陽設(shè)施的遮陽系數(shù)，可由文獻【1】附錄 2-14中查得； Aw 窗口面積， m2 CLQ 窗玻璃冷負荷系數(shù)，無因次， 可由文獻【1】附錄 2-16至附錄2-19中查的 Djma* 日射得熱因子最大值，W，可由文獻【1】附錄 2-12查得；4設(shè)備散熱形成的冷負荷計算設(shè)備及其用電器都放在室，主要是一些電腦、電視機等。由于都是些電子設(shè)備，由文獻【1】，使用下面公式：Qc(t) = 1000CLQn1n2 n3 N/ 3-4式中： CLQ 設(shè)備和用具顯熱散熱冷負荷系數(shù)，可由文獻【1】附錄2-20和附錄2-21查得 N 電動設(shè)備的安裝功率，

11、 kW； 電動機效率； n1 利用系數(shù)，是電動機最大實效功率與安裝功率之比，一般可取0.70.9，可用于反映安裝功率的利用程度； n2 電動機負荷系數(shù)，定義為電動機每小時平均實耗功率與機器設(shè)計最大實耗功率之比，對計算機可取 1.0，一 般儀表取0.50.9； n3 同時使用系數(shù)，定義為室電動機同時使用的安裝功率與總安裝功率之比，一般取0.50.8。5照明散熱形成的冷負荷計算根據(jù)文獻【1】燈具的冷負荷計算公式： Qc( ) = 1000n1n2 NCLQ 3-5式中： c( )燈具散熱形成的冷負荷，W； N 照明燈具所需功率， kW，根據(jù)酒店的設(shè)計要求確定； n1 鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，當明裝熒光

12、燈的鎮(zhèn)流器裝在空調(diào)房間時，取n1=1.2；當暗裝熒光燈鎮(zhèn)流器裝高在頂棚時，可取 n1=1.0； n2 燈罩隔熱系數(shù)，當熒光燈罩上部穿有小孔(下部為玻璃板)， 利用自然通風散熱于頂棚時，取n2 =0.50.6；而熒光燈罩無通風孔者n2= 0.60.8； CLQ照明散熱冷負荷系數(shù)，可由文獻【1】附錄 2-22查得。 6人體顯熱形成的冷負荷計算 室人員顯熱散熱形成的冷負荷，其計算公式為： Q c( )= qSnCLQ 3-6式中：Q c( ) 人體顯熱散熱形成的冷負荷，W； qs 不同室溫和勞動性質(zhì)成年男子顯熱散熱量，W，可由文獻【1】 表2-13查得； n 室全部人數(shù)； 群集系數(shù)，可由文獻【1】表

13、 2-12查得； CLQ 人體顯熱散熱冷負荷系數(shù)，可由文獻【1】附錄 2-23查得。 7人體潛熱形成的冷負荷的計算人體潛熱散熱形成冷負荷，其計算公式： Q c( )= qln 3-7式中 : Qc( ) 人體潛熱散熱形成的冷負荷， W；ql 不同室溫和勞動性質(zhì)成年男子潛熱散熱量， W，可由文獻【1】表2-13查得；n 室全部人數(shù)； 群集系數(shù)，可由文獻【1】表 2-12查得。8圍護構(gòu)造的冷負荷計算 通過墻和樓板的溫差傳熱而產(chǎn)生的冷負荷采用下式計算冷負荷： Qc() = k jAj (t.m + ta tR ) 3-8式中 ：kj 圍護構(gòu)造的傳熱系數(shù)，W/m2 C ； Aj 圍護構(gòu)造的面積, m2

14、 t.m 夏季空調(diào)室外計算日平均溫度，； ta 附加溫升，可由文獻【1】表 2-10選取。9新風冷負荷計算新風Gw進入系統(tǒng)時的焓為iw，排除時焓為in，這局部冷量稱為新風冷負荷，可按下式計算： Qq = mdGw ( iw in ) /3.6 3-9式中：md 夏季空調(diào)室外計算干球溫度下的空氣密度 ; Gw 新風量，m3/h； iw 夏季室外計算參數(shù)時的焓值，kJ/kg； in 室空氣的焓值，kJ/kg。10人體濕負荷計算 人體濕負荷可按下式計算：Mw=0.278ng10-6 3-10式中: Mw 人體散濕量 ，kg/ s; G 成年男子的小時散濕量，g/h，可由文獻【1】表2-13 查得；

15、n 人數(shù) 群集系數(shù)，可由文獻【1】表2-12 查得。 11新風濕負荷計算 新風濕負荷按下式計算： Mq = mdGw (dw dn/3600 3-11式中：md 夏季空調(diào)室外計算干球溫度下的空氣密度； Gw 新風量，m3/h； dw 夏季空調(diào)房間室外計算參數(shù)時的含濕量g/kg； dn 室空氣的含濕量，g/kg。3.3熱負荷計算1圍護構(gòu)造的根本耗熱量圍護構(gòu)造的根本耗熱量按下式計算： Qj = Aj Kj ( tR to.w ) a 3-12式中：Qj j局部圍護構(gòu)造的根本耗熱量,W ； Aj j局部圍護構(gòu)造的外表積，m2; Kj j局部圍護構(gòu)造的傳熱系數(shù)，W/(m2 .oC) ； tR 冬季室計

16、算溫度， oC ； to.w 空調(diào)室外計算溫度 ，oC ； a 圍護構(gòu)造的修正系數(shù)，見文獻【1】表2-4 ；但是，在冷側(cè)溫度或用平衡法能計算出冷側(cè)溫度時，可直接用冷側(cè)溫度代入，不用進展a 值修正。2空調(diào)新風熱負荷 空調(diào)新風熱負荷按下式計算： Qh= md Gw cp (tR to) / 3.6 3-13式中：md 夏季空調(diào)室外計算干球溫度下的空氣密度，kg/m3; Gw 新風量，m3/h； cp空氣的定壓比熱，取1.005KJ/(kg.oC) ； to冬季空調(diào)室外空氣計算溫度，oC； tR冬季空調(diào)室空氣計算溫度，oC。4圍護構(gòu)造附加耗熱量朝向修正率北、東北、西北朝向 ： 0 10%東、西朝向

17、： -5%東南、西南朝向： -10% -15%南向： -15% -30%風力附加率在不避風的高地、河邊、海岸、原野上的建筑物以及城鎮(zhèn)、廠區(qū)特別高的建筑物，垂直的外圍護構(gòu)造熱負荷附加 5% 10% 。外門附加率公共建筑或生產(chǎn)廠房的主要出入口 500%民用建筑或工廠的輔助建筑物，當其樓層為n時:有兩個門斗的三層外門 60n%有門斗的雙層外門 80n%無門斗的單層外門 65n%高度附加率 當民用建筑和工業(yè)企業(yè)輔助建筑的房間凈高超過4m時，每增加1m，附加率2%，但最大不超過15%。3.4負荷計算容 現(xiàn)僅以消防控制室106為例計算說明，其他房間負荷見附表2 。106房間的圍護構(gòu)造有： 北外墻 ：磚墻，

18、面積32.88m2; 北外窗 ： 單層塑鋼窗，面積3.92m2; 北外門 ：木塑料框雙層玻璃門，面積3.8m2; 墻 ： 磚墻，面積112.1 m2; 門 ：木塑料框單層實體門，面積3.2 m2。由于室壓力大于室外大氣壓，故無需考慮新風滲透引起的冷熱負荷。鄰室為空調(diào)房間，無墻傳熱引起的負荷。負荷詳細計算容如下。表3.1 北外墻冷負荷按3-1式(取Ka=1.0 ,Kp = 0.90)表3.2 北外窗瞬時傳熱冷負荷按3-2式(取Cw =1.0)表3.3 北外窗日射得熱冷負荷按3-3式(取Ca = 0.85, Cs=1.0)表3.4 照明散熱冷負荷按3-5式(N=2.1kw,取n1=1.2,n2=1

19、.0)表3.5 設(shè)備散熱冷負荷按3-4式(n1=0.8,n2=1.0,n3=0.8,=0.86)表3.6 人員散熱冷負荷按3-6,3-7式(取qs=60.5,=0.92,q=73.3)表3.7 室逐時冷負荷匯總表夏季新風冷負荷按39式 查焓濕圖得：iw = 93.8kJ/kg , in =58.2 kJ/kg , 取 md =1.2kg/m3 , Gw =150m3/h Qq = 1.215093.8 58.2/ 3.6 = 1780W夏季室濕負荷按3-10式 取 n =5 , = 0.89 , g = 68g/h Mw=0.27850.896810-6 = 0.084 g/s 夏季新風濕負荷

20、按3-11式 查焓濕圖得：dw = 22.2 g/kg , dn =12.6 g/kg , Qq = 1.2150( 22.2 12.6 )/3600 = 0.48 g/s 冬季熱負荷包括：圍護構(gòu)造的耗熱量和由門窗縫隙滲入室的冷空氣耗熱量空調(diào)房間不計冷風滲透耗熱量表3.8 室熱負荷計算表按3-12式，a=1.0冬季新風熱負荷按3-13式Qh= 1.21501.00520+4/ 3.6 = 1206 W3.5負荷匯總現(xiàn)將各房間的總的冷負荷按最大值進展匯總，詳見附表二。3.6負荷逐時波動圖現(xiàn)將各種負荷隨時間變化的趨勢示于圖3.1中。圖3.1 負荷曲線圖上圖顯示，負荷最大時刻出現(xiàn)在17時。第四章 空

21、調(diào)系統(tǒng)方案確實定4.1空調(diào)系統(tǒng)的比擬為了能夠選擇更為適宜的空調(diào)系統(tǒng)形式，先對各種空調(diào)系統(tǒng)做一了解。由于集中式一次回風系統(tǒng)、風機盤管加獨立新風以及分散式空調(diào)系統(tǒng)較為常用，所以本設(shè)計中的空調(diào)方式就通過比擬這三種系統(tǒng)來確定。1 三種空調(diào)系統(tǒng)適用條件和使用特點各種空調(diào)系統(tǒng)的適用條件和使用特點見表4.1。表4.1 三種空調(diào)系統(tǒng)的適用條件和使用特點空調(diào)系統(tǒng)適用條件使用特點集中式一次回風房間面積大或多層、多室而熱濕負荷變化情況類似；新風量變化大；全年多工況節(jié)能?？衫幂^大送風溫差送風；室散濕量較大。半集中式風機盤管房間面積大但風管不易布置；多層多室層高較低，熱濕負荷不一致或參數(shù)要求不同；要求調(diào)節(jié)風量?？照{(diào)房

22、間較多，房間較小，且各房間要求單獨調(diào)節(jié)溫度；空調(diào)房間面積較大但主風管敷設(shè)困難。分散式各房間工作班次和參數(shù)要求不同且面積較??；空調(diào)房間布置分散。無水系統(tǒng)和機房；可以分戶控制，利于單獨計費。2 三種空調(diào)系統(tǒng)的比擬現(xiàn)將集中式空調(diào)系統(tǒng)、單元式空調(diào)器、風機盤管空調(diào)系統(tǒng)比照方表4.2。表4.2常用空調(diào)系統(tǒng)比擬比擬工程集中式空調(diào)系統(tǒng)單元式空調(diào)器風機盤管空調(diào)系統(tǒng)設(shè)備布置與機房機房面積較大，層高較高。設(shè)備成套、緊湊，可以安裝在房間，也可以安裝在空調(diào)機房；空調(diào)機房面積較小，機房層高較低；機組分散布置，敷設(shè)各種管線較麻煩。只需要新風空調(diào)機房，機房面積??；機組分散布置，敷設(shè)各種管線較麻煩。風管系統(tǒng)空調(diào)送回風管系統(tǒng)復(fù)雜

23、，占用空間多，布置困難；支風管和風口較多時不易調(diào)節(jié)風量。系統(tǒng)小，風管短，各個風口風量的調(diào)節(jié)比擬容易到達均勻；小型機組余壓小，又是難于滿足風管布置和必需的新風量。放在室時，有時不接送、回風管；當和新風系統(tǒng)聯(lián)合使用時，新風管較小。節(jié)能與經(jīng)濟性可實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調(diào)節(jié)，充分利用室外新風，減少與防止冷熱抵消，減少冷水機組運行時間；對于熱濕負荷變化不一致或是室參數(shù)不同的房間，室溫濕度不易控制且不經(jīng)濟；局部房間停頓工作部需空調(diào)時，整個空調(diào)系統(tǒng)仍要運行，不經(jīng)濟。不能實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調(diào)節(jié)，大多用電加熱，耗能大；靈活性大，各空調(diào)房間可根據(jù)需要停開。靈活性大，節(jié)能效果好，可根據(jù)各室負荷情況自行調(diào)節(jié)；盤管

24、冬夏兼用，壁容易結(jié)垢，降低傳熱效率；無法實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調(diào)節(jié)。使用壽命使用壽命長使用壽命短使用壽命長安裝設(shè)備與風管的安裝工作量大，周期長。安裝投產(chǎn)快；對舊建筑改造和工藝的變更的適應(yīng)性強。安裝投產(chǎn)快，介于集中式空調(diào)系統(tǒng)和單元式空調(diào)器之間。溫濕控制可以嚴格地控制室溫度和相對濕度。對室溫度要求較低，室外濕球溫度較高、新風量要求較多時，較難滿足。對室溫濕度要求較嚴時，難于滿足。4.2空調(diào)系統(tǒng)確實定 由表4.1和4.2可知，本建筑一二三層應(yīng)該選用集中式空調(diào)系統(tǒng)又稱全空氣系統(tǒng)，四層到九層選用半集中式空調(diào)系統(tǒng)。在半集中式空調(diào)系統(tǒng)中，風機盤管加獨立新風系統(tǒng)應(yīng)用廣泛，比擬優(yōu)越，故四層到九層采用風機盤管加獨

25、立新風系統(tǒng)。第五章送風量和新風量確實定5.1送風量確實定空氣調(diào)節(jié)系統(tǒng)的送風量通常按照夏季最大的室冷負荷，按下式計算確定：5-1式中：送風量kg/s；室冷負荷kW；室濕負荷kg/s；室空氣的焓值kJ/kg；送風狀態(tài)下的空氣的焓值kJ/kg；室空氣的含濕量g/kg；送風狀態(tài)下的空氣的含濕量g/kg；和都是的，室狀態(tài)點在圖上的位置已經(jīng)確定，因此只要過點作線，也能確定送風狀態(tài)點，從而算出送風量。現(xiàn)以消防控制室106夏季為例計算說明。一樓風系統(tǒng)熱濕比 = Q/ Mw =124690.9/27.4= 4555.8kJ/kg 。室狀態(tài)N： tN =26 oC , N =60 % , iN =59.27 kJ

26、/kg在焓濕圖上作出N點，與線，如以下圖。發(fā)現(xiàn)在露點送風狀態(tài)遠大于10 oC溫差，選擇送風溫差為10oC，16oC等溫線與焦點即為送風狀態(tài)。此時送風狀態(tài)S: tN =16oC , N =67.7 % , is =36.0 kJ/kg 注：圖中，N為室狀態(tài)點，1為熱濕比線，S1為送風狀態(tài)點一樓總送風量 Gs，=124690.9/(59.2736.0)=5358.4 g/s = 17336.7 m3/h106房間送風量 Gs =8109.7/( 59.27 36.0) =348.5g/s = 1103.9m3/h其他房間風量計算方法與106室根本一樣，假設(shè)樓層的熱濕比適宜，滿足在送風溫差的露點送風

27、，則采用露點送風狀態(tài)；假設(shè)樓層熱濕比較小，無法在10 oC溫差到達露點送風的狀態(tài)，這時需要采用10 oC溫差送風需再熱。各房間送風量詳見附表三。5.2 新風量確實定確定新風量要考慮三個因素：(1) 衛(wèi)生要求在人長期停留的空調(diào)房間，新鮮空氣的多少對人體*有直接影響。人體總要不斷的吸入氧氣，呼出二氧化碳。在實際工作中，一般可按規(guī)定確定：不管每人占房間體積多少，新風量按大于等于30m3/h/人采用。對于人員密集的建筑物，如采用空調(diào)的體育館、會場，每人每空間較少，為不到10m3/h/人，但停留時間較短，分為吸煙和不吸煙的情況，新風量以715m3/h/人計算。由于這類建筑物按此確定的新風量占總風量的百分

28、比可能到達3040，從而冷量很大，所以在確定新風量時應(yīng)十分慎重。(2) 新風量必須滿足送風量的10。(3) 保持空調(diào)房間的正壓所需的滲透風量和局部排風量一般情況下正壓在510Pa即可滿足要求，過大的正壓不但沒有必要，而且降低了系統(tǒng)運行的經(jīng)濟性。由上所述，新風量為上述三者最大的一個。4新風量的計算采用的計算方法如下：根據(jù)衛(wèi)生要求： 新風量=人數(shù)滿足衛(wèi)生要求所需新風量最小新風比為：10% 新風量=送風量最小新風比保持室正壓所需的新風量：新風量=房間體積保證室正壓所需的換氣次數(shù)5最小新風量G O確實定 本辦公樓對新風量要求主要以人員衛(wèi)生為主，且由工程經(jīng)歷知，滿足衛(wèi)生要求的新風量總能滿足其他要求，應(yīng)選

29、G O = G O1。 各個房間的新風量詳見附表三。. 氣流組織設(shè)計與運算6.1 室氣流組織氣流組織，就是在是空調(diào)房間合理地布置送風口和回風口，使得經(jīng)過凈化和熱濕處理的空氣，由送風口送入室后，在擴散與混合的過程中，均勻地消除室余熱和余濕，從而使工作區(qū)形成比擬均勻而穩(wěn)定的溫度、濕度、氣流速度和結(jié)凈度，以滿足生產(chǎn)工藝和人體舒適的要求。氣流組織的形式有多種多樣，需要結(jié)合建筑構(gòu)造的特點及工藝設(shè)備布置等條件合理選擇。依照送、回風口位置的相互關(guān)系和氣流方向，可分為：側(cè)送側(cè)回、上送下回、中送上下回、下送上回及上送上回。 側(cè)送側(cè)回 可以布置成單側(cè)送單側(cè)回和雙側(cè)送雙側(cè)回。 側(cè)送側(cè)回的送、回風口都布置在房間的側(cè)墻

30、上。 側(cè)送側(cè)回氣流已與房間空氣進展了比擬充分的混合，側(cè)送側(cè)回的送風射流在到達工作區(qū)之前。速度場和溫度場都趨于均勻和穩(wěn)定，因此能保證工作區(qū)氣流速度和溫度的均勻性。此外，側(cè)送側(cè)回的射流射程比擬長，射流能得到充分衰減，可以加大送風溫差。側(cè)送風不占用頂棚位置?？煞奖沩斉锊课坏乃囆g(shù)裝飾，不會因為有風口而影響裝修的整體效果。是工程中用得較多流組織形式之一。 上送下回 送風口布置于房間的上部，回風口則置于房間的下部。此方式的送風氣流在進入工作區(qū)前就已經(jīng)與室空氣充分混合，易于形成均勻的溫度場和速度場，且能有較大的送風溫差，從而降低送風量，是根本的氣流組織形式。 中送上、下回 *些高大空間的空調(diào)房間，為減少送風

31、量，降低能耗，房間高度上的中部位置采用側(cè)送風口或噴口送風，將房間下部作為空調(diào)區(qū)，上部作為非空調(diào)區(qū)，其上部和下部所要求的溫差比擬大。回風口設(shè)置在房間的下部。為及時排走上部非空調(diào)區(qū)的余熱，可在頂部設(shè)置排風裝置。 下送上回 回風口布置在上部，這種形式的特點，一是能使新鮮空氣首先通過工作區(qū)；二是由于是頂部回風，房間上部余熱可以不進入工作區(qū)而被直接排走。故對于室余熱量大，特別是熱源又靠近頂棚的場所，如大型計算機房 , 這種形式的送風口布置在下部。電訊自動交換中心等，最適合于采用這種氣流組織形式。上送上回 送、回風口都明裝布置在房間上部。對于那些因各種原因不能在房間下部布置回風口的場所，上送上回是相當適宜

32、的，但應(yīng)注意控制好送、回風的速度 , 這種氣流組織形式是將送風口和回風口疊在一起。以防止氣流短路。綜合考慮本空調(diào)系統(tǒng)，應(yīng)以管道的安裝布置為主要因素進展設(shè)計，應(yīng)選用上送上回的送風方式。6.2 送風口形式送風口及其紊流系數(shù)對射流的擴散及空間氣流流型的形式有直接影響。因此，在設(shè)計氣流組織時，根據(jù)空調(diào)精度，氣流形式，送風口安裝位置以及建筑裝修的藝術(shù)配合等要求選擇不同形式的風口。風口的形式多樣，大致分為側(cè)送風口、散流器、孔板送風口、噴射式送風口與旋流式送風口五種。本設(shè)計送風口一律選用散流器送風。散流器是安裝在頂棚上的送風口，其送風氣流形式有平送和下送兩種。工作區(qū)總是處于回流區(qū)，只是送風射流和回流的射程較

33、短。散流器下送的方式，空氣由散流器送出時，通常沿著頂棚和墻面形成貼附射流，射流擴散較好，速度場和溫度場都很均勻。 基于上述情況，散流器平送適合本設(shè)計的要求。6.3 回風口形式回風口的流場對房間的氣流組織影響較小，因而它的形式也比擬簡單，本設(shè)計中選用百葉作為回風口，回風口風速為4m/s。6.4 氣流組織的設(shè)計與計算以消防控制室106為例說明：布置散流器106室長寬高 = 8.8m8.1m4.4m ,將房間按長度寬度方向分別分為2等份，即房間分為長寬 = 4.4m4.05m的四個小區(qū)，將散流器布置在小區(qū)中央，如下圖白色區(qū)域為散流器。初選散流器 選用圓形下送型散流器，層高較高，按頸部風速4.5m/s

34、選風口。房間送風量Gs = 1103.9m3/h=0.307 m3/s，則頸部直徑為:d=20.307/(44.53.14) =146.7mm選擇FK-8-15#圓形散流器(三燕)，頸部直徑為154mm。實際頸部風速為: v= 0.307/3.140.1542= 4.12m/s散流器實際出口面積約為頸部面積的90%，出口風速為： v = 4.12/90% = 4.58m/s求射流末端速度為0.5m/s的射程，即： *= 1.44.58(3.140.1542/4)1/2 / (0.50.91/2) -0.07= 1.84m計算室平均風速等溫射流： vm = 0.3811.84/(4.22/4+4

35、.42)1/2 = 0.14m/s 送冷風時，室風速為0.17m/s ；送熱風時，室平均風速為0.11m/s。 所選散流器符合要求。 其他房間氣流組織設(shè)計計算詳見附表四。 第七章 風管、水管水力計算7.1風管的水力計算7.1.1空調(diào)系統(tǒng)的風管布置風管是中央空調(diào)系統(tǒng)必不可少的重要組成。空調(diào)送風和回風、排風、新風供應(yīng)，正壓防煙送風，機械排煙系統(tǒng)均要用到風管。風管系統(tǒng)的設(shè)計正確與否，關(guān)系到整個空調(diào)系統(tǒng)的造價、運行的經(jīng)濟性以及運行效果。風管系統(tǒng)的設(shè)計的根本任務(wù)是：布置合理的管線；經(jīng)濟合理確實定風管的形狀及各段截面的尺寸，以保證實際風量符合設(shè)計的要求；并計算系統(tǒng)的總阻力。本系統(tǒng)的風管計算采用假定流速法。

36、風管用鍍鋅鋼板制作，布置時應(yīng)注意整齊，美觀和便于維修、測試，應(yīng)與其他管道統(tǒng)一考慮，以防止冷熱源管道之間的不利影響，設(shè)計時應(yīng)考慮各管道的裝拆方便；布置時應(yīng)還盡量使排回風口與送風口遠離，送風口應(yīng)盡量放在排風口的上風側(cè)；為防止吸入室外地面灰塵，送風口底部應(yīng)距地面不宜低于2m。風管干管流速取614m/s，支管取28m/s來確定管徑(參見文獻【1】)。風管的形式很多，一般采用圓形或矩形風管。圓形風管強度大，耗材料少，但是占用有效空間大，不易布置的美觀，常用于暗裝。矩形風管占用的有效空間小，易于布置，明裝美觀，彎頭及三通等部件的尺寸較圓形風管的部件小，且容易加工，使用較多，故本設(shè)計空調(diào)系統(tǒng)中采用矩形風管。

37、7.1.2風管的水力計算通風管道的水力計算是在系統(tǒng)和設(shè)備布置，風管材料，各送風點的位置和風量均以確定的根底上進展的。其主要目的是,確定各管段的斷面尺寸和阻力，保證系統(tǒng)到達要求的風量分配，最后確定風機的型號和動力消耗。1風管設(shè)計的根本任務(wù)1.確定風管的形狀和選擇風管的尺寸。2.計算風管的沿程阻力和局部阻力。3.與最不利環(huán)路并聯(lián)的管路的阻力平衡計算。2 風管水力計算方法:假定流速法計算步驟：1.繪制空調(diào)系統(tǒng)軸測圖,并對各段風管進展,標注風量和長度。2.確定風管的合理流速。3.根據(jù)各風管的風量和選擇的流速確定各管段的斷面尺寸,計算沿程阻力和局部阻力。4.與最不利環(huán)路并聯(lián)的管路的阻力平衡計算。為了保證

38、各送、排風點到達預(yù)期的風量，必須進展阻力平衡計算。一般的空調(diào)系統(tǒng)要求并聯(lián)管路之間的不平衡率應(yīng)不超過15%。假設(shè)超出上述規(guī)定，則應(yīng)采用下面幾種方法使其阻力平衡。a.在風量不變的情況下，調(diào)整支管管徑；b.在支管斷面尺寸不變情況下，適當調(diào)整支管風量；c.閥門調(diào)節(jié)。3 計算系統(tǒng)的總阻力。沿程阻力的計算公式: 7-1式中：Rm單位長度的比摩阻， Pa/mL管長，m局部阻力的計算公式: 7-2式中 ：Z局部阻力，Pa；局部阻力系數(shù)；v與對應(yīng)的風道斷面平均速度,m/s。4 風管阻力計算5計算實例現(xiàn)以一層全空氣系統(tǒng)為例說明風管的設(shè)計計算過程。 一層的送風管布置示意圖如圖7-1所示：圖7-1 一層送風管布置示意

39、圖對各管段如圖。選通過管段0-1-2-3-4-5-6-7-8-9的環(huán)路，為最不利環(huán)路現(xiàn)取管段9為例說明，其他管段見附表五。管段9的流量為236.02m3/h,假定流速為4.5m/s ，則管段面積為：236.02/3600/4.5 = 0.01457 m2 將其規(guī)格化為120mm120mm 。則實際流速為: 236.02/3600/0.12/0.12 = 4.55 m/s.現(xiàn)取管段9為例說明，其他管段見附表五。管段9長l =2.19m,查比摩阻線算圖知Rm =2.64Pa/m ,則摩擦阻力為： 2.192.64 =5.77Pa 管段9的局部阻力系數(shù)為：一個散流器風口，=1.28，一個矩形分流三通

40、旁通管，=0.25。=1.28+0.25=1.53,則局部阻力為： 1.531.174.552/2 = 18.57 Pa則總阻力為 5.77+18.57=24.34 Pa 。最不利環(huán)路的阻力為183.66 Pa。通過改變管徑平衡各管路的阻力，結(jié)果見附表五。最不平衡環(huán)路的不平衡率為11.98%見附表六，小于15%，符合工程規(guī)定。對于風管節(jié)點不平衡率較大處可在系統(tǒng)運行時，通過調(diào)節(jié)風閥來到達要求。7.2水管的水力計算7.2.1 供、回水管的水力計算在空調(diào)水系統(tǒng)中，常用水管的管材有焊接鋼管、無縫鋼管、鍍鋅鋼管及PVC塑料管幾種。鍍鋅鋼管與無縫鋼管通常用于空調(diào)冷、熱水及冷卻水系統(tǒng)。鍍鋅鋼管的特點是不易生

41、銹，對于空調(diào)冷凝水管來說是比擬適宜的。 綜合各方面因素，在本設(shè)計中，水管均采用鍍鋅鋼管。1管徑確實定： 7-3式中：Mw水流量，m3/sV水流速，m/s 2沿程阻力: 7-4式中：R單位長度的沿程阻力,又稱比摩阻,，Pa/m L管段長度，m3局部阻力: 7-5 式中：-局部阻力系數(shù)-水的密度，1000 m3/s V水流速,m/s運用假定流速法進展水力計算，確定出管徑后計算沿程損失與局部損失?，F(xiàn)以九層水管設(shè)計為例說明設(shè)計過程。九層水管平面布置如圖7-2所示。圖7-2 九層水管平面布置示意圖對各段水管，如圖7-2，總體分為供水管、回水管和設(shè)備管段；由于是同程式管路，隨意假定最不利管路，現(xiàn)取通過設(shè)備

42、E1的環(huán)路為最不利環(huán)路。把每個房間的冷負荷轉(zhuǎn)換成水量，E1設(shè)備承當冷負荷為5213.77W，水的流量為：3.65213.77/4.2 (12 -7) = 896.61 kg/h假定水流速為0.5m/s，水管管徑為： 100896.61/(9999.733.140.5) =25.2mm管徑規(guī)格化，為25mm，則實際管流速為： 104896.61/ (9999.733.14252) = 0.435m/sE1設(shè)備段管長為6.31m，比摩阻為143.53 Pa/m，則管段摩擦阻力為：6.31143.53 =905.63 Pa局部阻力系數(shù)為9.6可通過改變閥門開度調(diào)節(jié)，則局部阻力為：9.6999.730

43、.4352/2 =1902.17 Pa查樣本知E1段設(shè)備SLR-600水阻為26480 Pa，則E1段總阻力為：905.63+1902.17+26480=29287.8 Pa按此方法分別計算各個管段阻力，見附表七，然后按E1環(huán)路所經(jīng)過管段將阻力相加，最后得該環(huán)路總阻力為52468.08 Pa分別計算各環(huán)路阻力，見附表八。知最不利環(huán)路為環(huán)路2。環(huán)路最不平衡率為19.3%，大于15%，可在運行時改變閥門來調(diào)節(jié)。7.2.2凝水管設(shè)計風機盤管、新風機組在運行過程中產(chǎn)生的冷凝水由冷凝水管排出。風機盤管的凝結(jié)水都是自流排出的,凝水盤很淺,排水余壓很小,因而要做好排水管的坡度,以防排水不暢凝水溢出,濕損吊頂

44、裝修。排放凝結(jié)水的管路的系統(tǒng)設(shè)計中，應(yīng)注意以下幾點：1風機盤管凝結(jié)水盤的進水坡度不應(yīng)小于0.01。其它水平支干管，沿水流方向，應(yīng)保持不小于0.002的坡度，且不允許有積水部位；2冷凝水管道宜采用聚乙烯塑料管或鍍鋅鋼管，不宜采用焊接鋼管。采用聚乙烯塑料管時，一般可以不加防止二次結(jié)露的保溫層，但采用鍍鋅鋼管時應(yīng)設(shè)置保溫層。3冷凝水管的公稱直徑Dmm,一般情況下可以按照機組的冷負荷QkW，按照以下數(shù)據(jù)近似選定冷凝水管的公稱直徑：Q7KW，DN=20mm; Q=7.1-17.6KW, DN=25mm; Q=17.7-100KW, DN=32mm; Q=101-176KW, DN=40mm; Q=177

45、-598KW, DN=50mm; Q=599-1055KW, DN=80mm; Q=1056-1512KW, DN=100mm; Q=1513-12462KW, DN=125mm; Q12462KW, DN=150mm. 本設(shè)計中冷凝管沿水流方向保持0.3的坡度，且保證沒有積水部位，就近排入衛(wèi)生間地漏。在實際應(yīng)用過程中，假設(shè)冷凝水盤處于機組的負壓段，凝水盤出口處應(yīng)設(shè)置出口與大氣相通的水封，其高度比凝水盤處的負壓大50左右。連接到設(shè)備冷凝水管的尺寸由設(shè)備決定。一般情況下，每1kw的冷負荷每小時約產(chǎn)生0.4kw左右的冷凝水，在潛熱負荷較高的情況下，每1kw冷負荷約產(chǎn)生0.8kw的冷凝水。在本設(shè)計中

46、，采用了根據(jù)機組的冷負荷，按上述3數(shù)據(jù)近似選定冷凝水的公稱直徑。本設(shè)計每個機組的冷負荷均小于7KW，故都選用DN20 冷凝水管。. 第八章系統(tǒng)選型8.1冷熱源選擇8.1.1冷源選擇在本設(shè)計中冷媒又稱制冷劑選擇氫氯氟烴簡稱HCFC類，采用HCFC類冷媒是綜合各方面因數(shù)來決定的，這些因數(shù)除有關(guān)于冷媒本身的技術(shù)要求外，還有環(huán)境保護如大氣臭氧層保護、國家能源政策、建筑所在地的區(qū)域、經(jīng)濟技術(shù)合理性等等。 8.1.2熱源選擇本設(shè)計采用的是熱水作為空調(diào)系統(tǒng)的熱源，熱水是高層民用建筑空調(diào)所用熱源中使用最廣泛的一種，首先，熱水在使用的平安方面比蒸汽優(yōu)越，其次，熱水與空調(diào)冷水的性質(zhì)根本一樣，傳熱比擬穩(wěn)定。在空調(diào)機

47、組中，許多時候采用冷、熱盤管合用的方式，以減少空調(diào)機組及系統(tǒng)的造價，熱水能較好的滿足此種方式而蒸汽盤管通常不能與冷水盤管合用，再一點就是，熱水使用時，不像蒸汽系統(tǒng)哪樣需要許多的附件，也給運行管理及維護帶來了一定的方便。本設(shè)計中選擇板式換熱器作為冬季供熱時的熱交換器，因為它具有構(gòu)造緊湊、占地面積小、傳熱效率高、操作圍靈活性大、應(yīng)用圍廣、熱阻力損失小、使用安裝清洗方便、投資本錢低等優(yōu)點。8.2風機盤管的選擇風機盤管機組是空調(diào)機組的末端機組之一,就是將通風機、換熱器及過濾器等組成一體的空氣調(diào)節(jié)設(shè)備。機組一般分為立式和臥式兩種,可以按室安裝位置選定,同時根據(jù)室裝修要求可做成明裝或暗裝。風機盤管通常與冷

48、水機組(夏)或熱水機組(冬)組成一個供冷或供熱系統(tǒng)。風機盤管是分散安裝在每一個需要空調(diào)的房間。風機盤管機組中風機不斷循環(huán)所在房間的空氣，使空氣通過供冷水或供熱水的換熱器被冷卻或加熱，以保持房間溫度。在風機吸風口外設(shè)有空氣過濾器，用以過濾被吸入空氣中的塵埃，一方面改善房間的衛(wèi)生條件，另一方面也保護了換熱器不被塵埃所堵塞。換熱器在夏季可以除去房間的濕氣，維持房間的一定相對濕度。換熱器外表的凝結(jié)水滴入接水盤，然后通過凝水管不斷地被排入下水道中。采用方案為：如以下圖將新風O處理到機器露點D，而風機盤管承當室人員、設(shè)備冷負荷和建筑維護構(gòu)造冷負荷。風機盤管將室風處理到F點，與新風混合到M點。MR為處理后的

49、空氣送入室的狀態(tài)變化過程。新風比總風量新風量30風機盤管的風量風機盤管的冷負荷本設(shè)計中風機盤管主要根據(jù)各房間的冷量、風量及中檔風速選型原則作為參考來選擇風盤型號，具體型號見附表七。8.3新風機組的選擇對于風機盤管加獨立新風系統(tǒng)，每個半集中系統(tǒng)都應(yīng)設(shè)置一個新風機組，本設(shè)計中新風機組的選擇主要根據(jù)風量及新風負荷選取新風機組。新風機組的型號見下表。層數(shù)生產(chǎn)廠商產(chǎn)品名稱產(chǎn)品型號冷量kw熱量kw風量m3h水量m3h長mm寬mm高mm機組電功率kw4天加空調(diào)設(shè)備立式新風空氣處理機組TFD-105B-4139.5751050011.61727216277535天加空調(diào)設(shè)備立式新風空氣處理機組TFD-070B

50、-655.45770008.5125616107051.86同和空調(diào)設(shè)備股份立式新風機組BFP*-4L53.4540009.1890078017000.87天加空調(diào)設(shè)備立式新風空氣處理機組TFD-070B-655.45770008.5125616107051.88天加空調(diào)設(shè)備立式新風空氣處理機組TFD-070B-655.45770008.5125616107051.89同和空調(diào)設(shè)備股份臥式新風機組BFP-2W19.1220004.5660011009000.258.4空調(diào)機組的選擇對于該建筑來講，一局部房間采用了全空氣一次回風系統(tǒng)，根據(jù)各房間冷負荷之和以及風量來選擇機組型號。如以下圖室回風R與

51、新風O混合到M點，經(jīng)機組處理到送風點S。新風量：30新風比設(shè)備需提供的制冷量：所以，設(shè)備提供的冷量中實質(zhì)上包括室冷負 荷和新風冷負荷兩局部。其中新風冷負荷為對于本建筑來講，一局部房間采用了全空氣一次回風系統(tǒng)，根據(jù)各房間冷負荷之和以及風量來選擇機組型號。選擇的空調(diào)機組的型號見下表：選擇的空調(diào)機組的型號見下表。層數(shù)生產(chǎn)廠商產(chǎn)品名稱產(chǎn)品型號冷量kw熱量kw風量m3h水量m3h長mm寬mm高mm配套風機型號1新菱集團臥式空調(diào)機組SR-800W518.1760.780000101.37434025502900DZ900-K22新菱集團臥式空調(diào)機組SR-800W518.1760.780000101.374

52、34025502900DZ900-K23新菱集團臥式空調(diào)機組SR-800W518.1760.780000101.37434025502900DZ900-K28.5冷水機組的選擇空調(diào)冷源包括天然冷源和人工冷源。目前常用的人工冷源設(shè)備有電動壓縮式冷水機組和溴化鋰吸收式冷水機組兩大類。本設(shè)計是根據(jù)建筑物空氣調(diào)節(jié)規(guī)模、用途、冷負荷、所在地區(qū)的氣象條件、能源構(gòu)造等情況綜合考慮來選定冷水機組的。在選擇冷水機組的時候，不僅考慮了機組在額定工況或名義工況下的性能，還考慮了機組的綜合局部負荷的性能，以使冷水機組在工作周期的能耗最低。本建筑的總冷負荷為1502.8KW,乘以放大系數(shù)1.1為1653.08KW。應(yīng)選

53、用兩臺通用工業(yè)集團生產(chǎn)的LSBL*R123R11型冷水機組，其單臺的制冷量為878KW。詳細參數(shù)見下表所示：蒸發(fā)器冷凝器進出口溫度12-732-37流量151m3/h188m3/h接收直徑DN150DN150阻力0.151MPa0.083MPa8.6 水泵的選擇8.6.1 冷凍水泵的選擇在空調(diào)水系統(tǒng)中，水泵的形式選擇與水路的系統(tǒng)的特點、場地條件、經(jīng)濟性及本身的特點因素有關(guān)。一般來說，空調(diào)系統(tǒng)所采用的均為離心泵，因為其壓頭和流量都比擬容易滿足水系統(tǒng)的要求。從水泵安裝形式來看，有臥式泵、立式泵和管道泵，從水泵的構(gòu)造來看，可分為單吸泵和雙吸泵。1 水泵流量確實定選用一次泵，流量等于冷水機組蒸發(fā)器的額

54、定流量再附加10%的余量；單臺冷水機組的額定水流量為151 m/h。根據(jù)水泵工作時，取流量儲藏系數(shù) =1.1。則單臺水泵的流量為15121.1=332.2m/h2水泵揚程為克制一次環(huán)路的阻力損失，其中包括一次環(huán)路的管道阻力和設(shè)備阻力并附加10%的余量。根據(jù)選型原則，選擇三臺冷凍水泵兩用一備。水泵揚程H 按下式計算：H= Hma*8-1式中：H水泵揚程，m;Hma*水泵所承當?shù)淖畈焕h(huán)路的水壓降，mH2O； 揚程儲藏系數(shù)取=1.1。制冷機組壓力損失=15.1mH2O末端裝置阻力損失最大處壓力損失取6 mH2O 回水過濾器與分、集水器總共壓力損失 取10 mH2O制冷系統(tǒng)水管路沿程阻力和局部阻力損

55、失取15mH2O計算揚程：H=1.146.1=50.7mH2O 流量Q = 166.1m/h 所以選三臺IS125-100-250型單級單吸離心泵兩用一備，流量200m/h,揚程0.784MPa。8.6.2冷卻水泵的選擇揚程H=(1.051.15)*(H1+H3+H3+H4)式中，H1為管路沿程和局部阻力，H2為冷水機組冷凝器阻力，H3為冷卻塔進水口要求的壓力冷卻塔布水管自由水頭，H4為布水管與水盤水位高差。 H1=40*200/10000=0.8 mH2O (比摩阻為200Pa/m)H2=8.1 mH2OH3取4.2mH2O ，H4 取5 mH2OH=1.10.8+8.1+5+5.5=21.

56、34mH2O , 流量Q=206.8m/h選擇三臺IS150-125-315型單級單吸離心泵兩用一備，流量240m/h，揚程0.284MPa。 8.6.3水泵配管布置進展水泵的配管布置時，應(yīng)注意以下幾點：1安裝軟性接收：在連接水泵的吸入管和壓出管上安裝軟性接收，有利于降低和減弱水泵的噪聲和振動的傳遞。2出口裝止回閥：目的是為了防止突然斷電時水逆流而時水泵受損。3水泵的吸入管和壓出管上應(yīng)分別設(shè)進口閥和出口閥；目的是便于水泵不運行能不排空系統(tǒng)的存水而進展檢修。4水泵的出水管上應(yīng)裝有溫度計和壓力表，以利檢測。如果水泵從地位水箱吸水，吸水管上還應(yīng)該安裝真空表。5水泵根底高出地面的高度應(yīng)小于0.1m，地

57、面應(yīng)設(shè)排水溝。8.7 冷卻塔的選擇冷卻塔型式有自然通風噴水冷卻塔和機械通風冷卻塔兩大類。由于自然通風型式主要受自然通風狀態(tài)的影響，因而冷卻效率和降溫效果差，且體積和占地面積大，因此目前應(yīng)用較多的是機械通風式冷卻塔。機械通風冷卻塔均采用通風機或鼓風機為動力，其又分為濕式機械通風冷卻塔、干式機械通風冷卻塔、干濕式機械通風冷卻塔三種類型。在干式機械通風冷卻塔中，循環(huán)水走管程，表冷器在通風機送風作用下，使管束循環(huán)水冷卻，熱量排向大氣。干式塔的最大優(yōu)點是節(jié)約水資源，缺點是通風設(shè)備能耗較高，投資高。本設(shè)計中，根據(jù)計算，可選擇HBLD-300型橫流式玻璃鋼冷卻塔，其單臺冷卻塔的流量為255 m/h，冷卻塔與制冷機組一一對應(yīng)，它必須滿足制冷機的冷卻水系的要求，所以選擇兩臺。第九章 全年運行工況分析9.1空調(diào)系統(tǒng)的全年運行室外空氣狀態(tài)的變化，主要從兩個方面來影響室空氣狀態(tài)：一方面是當空氣處理設(shè)備不作相應(yīng)調(diào)節(jié)時，引起送風參數(shù)的改變，從而造成室空氣狀態(tài)的波動；另一方面，如果房間有外圍護構(gòu)造，室外空氣狀