大體積混凝土施工專項方案-三項目部

1、新建青島至榮成城際鐵路工程QRZH-標(biāo)段大體積混凝土施工專項方案（DK133+185DK168+900）中交二航局青榮城際鐵路工程施工指揮部二一一年十一月新建青島至榮成城際鐵路工程QRZH-標(biāo)段大體積混凝土施工專項方案（DK133+185DK168+900）編制： 復(fù)核： 審核： 中交二航局青榮城際鐵路工程施工指揮部二一一年十一月目錄 TOC o 1-2 h z u HYPERLINK l _Toc308421057 第一章、編制依據(jù) PAGEREF _Toc308421057 h 1 HYPERLINK l _Toc308421058 第二章、工程概況 PAGEREF _Toc3084210

2、58 h 2 HYPERLINK l _Toc308421059 2.1、工程概況 PAGEREF _Toc308421059 h 2 HYPERLINK l _Toc308421060 2.2、氣象資料 PAGEREF _Toc308421060 h 2 HYPERLINK l _Toc308421061 第三章、墩身模板及腳手架驗算 PAGEREF _Toc308421061 h 3 HYPERLINK l _Toc308421062 3.1、墩身腳手架驗算 PAGEREF _Toc308421062 h 3 HYPERLINK l _Toc308421063 3.2、墩身模板驗算 PAG

3、EREF _Toc308421063 h 12 HYPERLINK l _Toc308421064 3.3、承臺模板驗算 PAGEREF _Toc308421064 h 16 HYPERLINK l _Toc308421065 第四章、混凝土結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力及收縮應(yīng)力計算 PAGEREF _Toc308421065 h 24 HYPERLINK l _Toc308421066 4.1、混凝土絕熱溫升值計算 PAGEREF _Toc308421066 h 24 HYPERLINK l _Toc308421067 4.2、各齡期混凝土收縮值的當(dāng)量溫差值計算 PAGEREF _Toc308421067

4、h 25 HYPERLINK l _Toc308421068 4.3、各齡期混凝土彈性模量值計算 PAGEREF _Toc308421068 h 26 HYPERLINK l _Toc308421069 4.4、混凝土的溫度收縮應(yīng)力值計算 PAGEREF _Toc308421069 h 26 HYPERLINK l _Toc308421070 4.5、混凝土抗拉強度值及控制溫度裂縫的條件計算 PAGEREF _Toc308421070 h 28 HYPERLINK l _Toc308421071 4.6、混凝土的實際溫升計算 PAGEREF _Toc308421071 h 29 HYPERLI

5、NK l _Toc308421072 4.7、混凝土表面溫度計算 PAGEREF _Toc308421072 h 29 HYPERLINK l _Toc308421073 第五章、施工測溫監(jiān)控 PAGEREF _Toc308421073 h 31 HYPERLINK l _Toc308421074 5.1、施工測溫范圍 PAGEREF _Toc308421074 h 31 HYPERLINK l _Toc308421075 5.2、測溫方法 PAGEREF _Toc308421075 h 31 HYPERLINK l _Toc308421076 5.3、混凝土養(yǎng)護測溫孔布置 PAGEREF _

6、Toc308421076 h 31 HYPERLINK l _Toc308421077 5.4、測溫頻率 PAGEREF _Toc308421077 h 36 HYPERLINK l _Toc308421078 5.5、測溫管理工作 PAGEREF _Toc308421078 h 36 HYPERLINK l _Toc308421079 第六章、混凝土施工技術(shù)措施 PAGEREF _Toc308421079 h 38 HYPERLINK l _Toc308421080 6.1、混凝土原材料的選擇 PAGEREF _Toc308421080 h 38 HYPERLINK l _Toc308421

7、081 6.2、混凝土配合比設(shè)計 PAGEREF _Toc308421081 h 38 HYPERLINK l _Toc308421082 6.3、混凝土拌和生產(chǎn) PAGEREF _Toc308421082 h 39 HYPERLINK l _Toc308421083 6.4、混凝土運輸施工 PAGEREF _Toc308421083 h 41 HYPERLINK l _Toc308421084 6.5、混凝土澆筑施工 PAGEREF _Toc308421084 h 43 HYPERLINK l _Toc308421085 6.6、模板拆除施工 PAGEREF _Toc308421085 h

8、46 HYPERLINK l _Toc308421086 6.7、混凝土養(yǎng)護施工 PAGEREF _Toc308421086 h 47 HYPERLINK l _Toc308421087 第七章、特殊氣候的條件下施工措施及施工計劃安排 PAGEREF _Toc308421087 h 49 HYPERLINK l _Toc308421088 7.1、雨季施工 PAGEREF _Toc308421088 h 49 HYPERLINK l _Toc308421089 7.2、夏季施工 PAGEREF _Toc308421089 h 49 HYPERLINK l _Toc308421090 7.3、冬

9、期施工 PAGEREF _Toc308421090 h 50 HYPERLINK l _Toc308421091 第八章、主要應(yīng)急保障措施 PAGEREF _Toc308421091 h 52 HYPERLINK l _Toc308421092 8.1、成立應(yīng)急組織機構(gòu) PAGEREF _Toc308421092 h 52 HYPERLINK l _Toc308421093 8.2、主要施工應(yīng)急措施 PAGEREF _Toc308421093 h 52 HYPERLINK l _Toc308421094 第九章、安全保證措施 PAGEREF _Toc308421094 h 54 HYPERLI

10、NK l _Toc308421095 9.1、安全目標(biāo) PAGEREF _Toc308421095 h 54 HYPERLINK l _Toc308421096 9.2、安全生產(chǎn)領(lǐng)導(dǎo)小組 PAGEREF _Toc308421096 h 54 HYPERLINK l _Toc308421097 9.3、安全施工措施 PAGEREF _Toc308421097 h 54 HYPERLINK l _Toc308421098 第十章、施工環(huán)境保護、水土保持措施 PAGEREF _Toc308421098 h 58 HYPERLINK l _Toc308421099 10.1、環(huán)境保護目標(biāo) PAGERE

11、F _Toc308421099 h 58 HYPERLINK l _Toc308421100 10.2、施工環(huán)境保護、水土保持措施 PAGEREF _Toc308421100 h 58第一章、編制依據(jù)根據(jù)本合同段的地質(zhì)情況和工程設(shè)計施工圖，參考相關(guān)國家及鐵道部現(xiàn)行施工規(guī)范、工程質(zhì)量檢驗評定標(biāo)準(zhǔn)、試驗規(guī)程、安全規(guī)程，批準(zhǔn)實施的施工組織設(shè)計，相應(yīng)的法律和法規(guī)以及鐵道部、路局、青榮建設(shè)指揮部、設(shè)計院、監(jiān)理站、總公司下發(fā)的各類管理文件。鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南 鐵建設(shè)2010241號鐵路混凝土工程施工質(zhì)量驗收標(biāo)準(zhǔn) TB10424-2010高速鐵路橋涵工程施工技術(shù)指南 鐵建設(shè)2010241號高速鐵路橋

12、涵工程施工質(zhì)量驗收標(biāo)準(zhǔn) TB10572-2010鐵路橋涵工程施工安全技術(shù)規(guī)程 TB10302-2009號大體積混凝土施工規(guī)范 GB50496-2009 建筑施工計算手冊 根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南要求，大體積混凝土主要指混凝土結(jié)構(gòu)實體最小幾何尺寸不小于1m，或預(yù)計會因混凝土中水泥水化引起的溫度變化和收縮導(dǎo)致有害裂縫產(chǎn)生的混凝土。我部所施工的承臺高度與墩臺身厚度尺寸均大于等于2m，故現(xiàn)場承臺、墩臺身混凝土施工均按大體積混凝土施工規(guī)范要求施工。第二章、工程概況2.1、工程概況本管段里程范圍為DK133+185至DK168+900，全長35.715km，主要工程內(nèi)容有：（1）橋梁:29座，累計長

13、度為19.49km，主要工程量有鉆孔樁5000根，承臺526個，明挖基礎(chǔ)100個，墩臺626個；（2）涵洞48座；（3）路基16.225km，其中站場兩個，為海陽北站和桃村北站；（4）附屬工程：邊坡防護、電纜溝、接觸網(wǎng)立柱等。2.2、氣象資料本區(qū)屬暖溫帶亞濕潤季風(fēng)氣候區(qū)按鐵路氣候分區(qū)為溫暖地區(qū)，受海洋氣候的影響，冬季嚴(yán)寒干燥，夏季溫?zé)岢睗瘢邓杏谙那铩，F(xiàn)將青島、煙臺、威海、榮成四城市在1990-2010年主要氣象要素分列如下：表1.2-1 主要氣象要素表項 目青島煙臺威海榮成歷年年平均氣溫12.312.512.111.1歷年極端最高氣溫35.438.038.434.9歷年極端最低氣溫-15

14、.5-12.8-13.8-15.3歷年最冷月平均氣溫-0.6-1.1-1.0-2.3歷年平均降水量mm757769.0764805歷年平均相對濕度%72646874土壤最大凍結(jié)深度cm48464726累年最大風(fēng)速ms19171616.6最大積雪深度cm12272018歷年年平均蒸發(fā)量mm1430.11902.82008.61526.1累年平均風(fēng)速ms5.24.35.74.0累年最多風(fēng)向SSEC、SSW、SWNW，NNWNW，NNW第三章、墩身模板及腳手架驗算3.1、墩身腳手架驗算、腳手架計算參數(shù)1、腳手架參數(shù)（1）、雙排腳手架搭設(shè)高度為 20.0 米，立桿采用單立管；（2）、搭設(shè)尺寸為：立桿的

15、縱距為 1.50米，立桿的橫距為1.05米，大小橫桿的步距為1.80 米；（3）、內(nèi)排架距離墻長度為0.60米；（4）、大橫桿在上，搭接在小橫桿上的大橫桿根數(shù)為 2 根；（5）、腳手架沿墻縱向長度為 10 米；（6）、采用的鋼管類型為 483.5； （7）、橫桿與立桿連接方式為雙扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為 0.80。2、活荷載參數(shù)施工均布活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：3.0 kN/m2；腳手架用途：結(jié)構(gòu)腳手架；同時施工層數(shù)：2 層。3、風(fēng)荷載參數(shù)（1）、本工程地處山東省煙臺市，基本風(fēng)壓為0.3 kN/m2；（2）、風(fēng)荷載高度變化系數(shù)z為0.84，風(fēng)荷載體型系數(shù)s為0.65，腳手架計算中考慮風(fēng)荷載作用。4、靜

16、荷載參數(shù)（1）、每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：0.1248；（2）、腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：0.350；（3）、欄桿擋腳板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：0.110；（4）、安全設(shè)施與安全網(wǎng)(kN/m2)：0.005；（5）、腳手板鋪設(shè)層數(shù)：4；（6）、腳手板類別：竹串片腳手板；（7）、欄桿擋板類別：欄桿；（8）、每米腳手架鋼管自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)：0.038。、大橫桿的計算1、均布荷載值計算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1=0.038 kN/m ；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.3501.050/(2+1)=0.123 kN/m ；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值： Q=3.0001.050/(2+1

17、)=1.050 kN/m；靜荷載的設(shè)計值：q1=1.20.038+1.50.123=0.23kN/m；活荷載的設(shè)計值： q2=1.41.050=1.470 kN/m； 圖-1 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度) 圖3.1.2-2 大橫桿設(shè)計荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2、強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖3.1-1、圖3.1-2組合?？缰凶畲髲澗嘤嬎愎饺缦拢?跨中最大彎距為M1max=0.080.231.5002+0.101.4701.5002 =0.372kN.m；支座最大彎距計算公式如下： 支座最大彎距為 M2max= -0.100.231.5002-0.1171.47

18、01.5002 =-0.439 kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=Max(0.372106,0.439106)/5080.0=86.417 N/mm2；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為 = 86.417 N/mm2 小于大橫桿的抗壓強度設(shè)計值f=205.0 N/mm2，滿足要求！3、撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下： 其中： 靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q1= P1+P2=0.038+0.123=0.161 kN/m； 活荷載標(biāo)準(zhǔn)值: q2= Q =1.050 kN/m；最大撓度計算值為：V= 0.6770.1611500.04/(1002.061051219

19、00.0)+0.9901.0501500.04/(1002.06105121900.0) = 2.314mm；大橫桿的最大撓度 2.314 mm 小于大橫桿的最大容許撓度 1500.0/150 mm，滿足要求！、小橫桿的計算根據(jù)JGJ130-2001第條規(guī)定，小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1、荷載值計算大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：p1= 0.0381.500 = 0.058kN；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2=0.3501.0501.500/(2+1)=0.184kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q=

20、3.0001.0501.500/(2+1) =1.575kN；集中荷載的設(shè)計值: P=1.5(0.046+0.147)+1.41.26 =2.054 kN； 圖3.1-3 小橫桿計算簡圖2、強度驗算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下： Mqmax = 1.50.0381.0502/8 = 0.008 kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下： Mpmax = 2.0541.050/3 =0.719 kN.m ；最大彎矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.727 kN.m；最大應(yīng)力計算值 = M / W = 0.72710

21、6/5080.000=143.11N/mm2 ；小橫桿的最大應(yīng)力計算值 =143.11N/mm2小于小橫桿的抗壓強度設(shè)計值205.000N/mm2，滿足要求！3、撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下： Vqmax=50.0381050.04/(3842.060105121900.000) = 0.024 mm ；大橫桿傳遞荷載 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.184+1.575 = 1.816 kN；集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下: Vpmax = 1816.350

22、1050.0(31050.02-41050.02/9 ) /(722.060105121900.0) = 2.972 mm；最大撓度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.972 = 2.996 mm；小橫桿的最大撓度和2.996 mm小于小橫桿的最大容許撓度 1050.000/150=7.000與10 mm，滿足要求！、扣件抗滑力的計算按照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN ?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下

23、式計算(規(guī)范)： R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承載力設(shè)計值，取12.80 kN；R - 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；大橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P1 = 0.0381.5002/2=0.057kN；小橫桿的自重標(biāo)準(zhǔn)值：P2 = 0.0381.050=0.040 kN；腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值： P3 = 0.3501.0501.500/2=0.221 kN；活荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Q = 3.0001.0501.500/2 =2.36 kN；荷載的設(shè)計值：R=1.5(0.040+0.276)+1.42.363=3.782 kN；R 12.80 kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求! 、腳

24、手架立桿荷載計算作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風(fēng)荷載。靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值包括以下內(nèi)容： 1、每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN)，為0.1248。 NG1 = 0.1248+(1.502/2+1.502)0.038/1.8020.00 = 4.396；2、腳手板的自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m2)；采用竹串片腳手板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.35。 NG2= 0.35041.500(1.050+0.3)/2 = 1.418 kN；3、欄桿與擋腳手板自重標(biāo)準(zhǔn)值(kN/m)；采用欄桿、沖壓鋼腳手板擋板，標(biāo)準(zhǔn)值為0.11。 NG3 = 0.11041.500/2 = 0.33 kN；4、吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(k

25、N/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50020.000 = 0.150 kN；經(jīng)計算得到，靜荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =6.294 kN；活荷載為施工荷載標(biāo)準(zhǔn)值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725kN；風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按照以下公式計算 其中 Wo - 基本風(fēng)壓(kN/m2)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)的規(guī)定采用： Wo = 0.30 kN/m2； Uz - 風(fēng)荷載高度變化系數(shù)，按照建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范(GB50009-2001)

26、的規(guī)定采用： Uz= 0.840 ； Us - 風(fēng)荷載體型系數(shù)：取值為0.649；經(jīng)計算得到，風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 Wk = 0.7 0.300.8400.649 = 0.114 kN/m2；不考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.294+ 1.44.725= 14.169 kN；考慮風(fēng)荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值為 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.294+ 0.851.44.725= 13.176 kN；風(fēng)荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.8501.40.1141.500

27、1.8002/10 = 0.066kN.m.、立桿的穩(wěn)定性計算:不組合風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為： 立桿的軸向壓力設(shè)計值 ：N =14.169kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表得 ：k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ，由公式 lo = kh 確定 ：l0 = 3.119 m；長細比 Lo/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 的計算結(jié)果查表得到 ：= 0.186 ；立桿凈截面面積 ： A = 4.89

28、 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205.000 N/mm2； = 14169.000/(0.186489.000)=155.782N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 = 155.782N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205.000 N/mm2，滿足要求！考慮風(fēng)荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設(shè)計值 ：N =13.176 kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 ：i = 1.58 cm；計算長度附加系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范表得 ： k = 1.155 ；計算長度系數(shù)參照建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)

29、范表得 ： = 1.500 ；計算長度 ，由公式 l0 = kuh 確定：l0 = 3.119 m；長細比： L0/i = 197.000 ；軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比 lo/i 的結(jié)果查表得到 ：= 0.186立桿凈截面面積 ：A = 4.89 cm2；立桿凈截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值 ：f =205.000 N/mm2； =13176.000/(0.186489.000)+66.000/5080.000 = 144.877 N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算 =144.877 N/mm2 小于立桿的抗壓強度設(shè)計值 f = 205.000 N/mm2

30、，滿足要求！3.2、墩身模板驗算模板設(shè)計構(gòu)件規(guī)格及布置模板面板為6mm厚鋼板，豎肋為10#鋼，水平間距為300350mm，小橫肋為6mm厚鋼板，高80mm，豎向間距500mm， 背帶采用228a，最大間距為1000mm，采用25精軋螺紋鋼對拉螺栓，水平間距最大為1000mm。荷載分析1、載荷：砼的澆注速度為V=2m/h，澆注溫度T=15，則初凝時間為t0=200/（T+15）=7h，砼的密度rc=24.5KN/m3。最大側(cè)壓力P1=0.22rc t012V1/2=0.22*24.5*7*1*1.15*21/2=61.36KN/側(cè)壓力取P=61.36 KN/震動產(chǎn)生的側(cè)壓力P振=4 KN/組合載

31、荷：P=61.36*1.2*0.85+1.4*4*0.85=67.35 KN/取掉震動P=61.36*1.2*0.85=62.59 KN/均布載荷q=67.35*1=67.35KN/m q=62.59*1=62.59KN/m檢算標(biāo)準(zhǔn)強度要求滿足鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范；結(jié)構(gòu)表面外露的模板，撓度為模板結(jié)構(gòu)跨度的1/1000；鋼模板面板的變形為1.5mm；鋼面板的鋼楞、主梁的變形為5.0mm。3.2.3、承臺模板剛度分析1、面板的校核：取1mm寬面板，A=6 mm2，W=6 mm3，I=18 mm4，q=67000/1000/1000=0.067N/mm。（1）、強度計算 Mmax=kmoxqly2=0.0

32、81*0.067*3502=665N*Mmax =Mmax/xWx=665/1*6=111N*mm2215N*mm2面板的強度滿足要求（2）、撓度計算按最不利情況平模板寬度取3800，邊框豎肋位置0，325，675，925，1375，1724，2075，2425，2775，3125，3475，3800。利用結(jié)構(gòu)力學(xué)求解器得出第1、10單元有最大變形位移1.1mm。第二和第十豎肋有最大支反力=25.18N。面板的剛度滿足要求。2、豎肋的校核：豎肋用10，支撐間距最大為1000，其I=198.3*10-8m4，W=39.7*10-6m3彎矩M=3148N.m彎曲應(yīng)力=M/W= =80MPa205

33、MPa撓度=0.8mm1000/500=2.0mm豎肋的強度和剛度滿足要求。圍帶的強度校核：圍帶采用2-28a28a的截面積S=4002mm2，I=4753*10-8 m4，W=340*10-6m3q=67.5*1.0=67.5N/mm彎矩M=52734N.m彎曲應(yīng)力=M/W=78MPa205 MPa撓度=0.0018m=1.8mm2橫帶的強度、剛度均滿足要求組合變形：1.1+0.8+1.8=3.7mm，滿足要求3、連接螺栓的校核：模板用M20標(biāo)準(zhǔn)件連接（1）、橫法蘭部位 =PA=67*0.50.3=10KNM20螺栓截面面積A=245mm2主要受剪: =x/=10103/245=41N/ m

34、m2=125 N/mm2故滿足要求。(2)、圓端與直段連接部位拉力值x67.351.02.0=423KN.M20螺栓截面面積A=245mm2主要受拉:=x /=423103/216245=54N/mm2=215N/mm2,滿足要求。4、對拉螺桿校核對拉螺栓采用精軋螺紋鋼25，截面面積491mm2x67.351.02.02=191KN.=x /=191103/491=389N/mm2=785N/mm2,遠滿足要求。3.3、承臺模板驗算、模板設(shè)計構(gòu)件規(guī)格及布置1、面板：6；2、肋：8#槽鋼，布置間距300mm；3、背楞：雙10#槽鋼，取2000mm為計算單元；4、邊框：扁鋼10012。圖3.3-1

35、 承臺模板組合設(shè)計（單位：mm）、荷載分析1、計算假定新澆筑混凝土初凝時間（h）取t0=200/（20+15）5.71 (h)；混凝土的澆筑速度v=2.0m/h；取混凝土側(cè)壓力計算位置處，至新澆混凝土頂面總高度為2.05.71=11.4m；澆注速度控制為2m/h，容重為25KN/m3，坍落度1620cm，混凝土入模溫度為530，取平均值20。計算參數(shù)：混凝土的澆注速度為2m/h； 混凝土的溫度 T=20； 外加劑影響修正系數(shù)1=1.2； 坍落度影響修正系數(shù)2=1.15； 混凝土的濕重度=25KN/M3； 混凝土的初凝時間t0可按下式求得： t0=200/（T+15）。2、基本荷載1）砼最大側(cè)壓

36、力按如下澆筑條件：水平側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值：F1=0.22200/（T+15） 12V1/2 =0.2225200/（20+15） 1.21.1521/2=61.3KN/M2F2=vH =2511.4=285KN/M2水平側(cè)壓力取值F1=61.3KN/M2=0.061N/mm22）振搗砼荷載：=4KN/3、荷載組合系數(shù)取值：k活 = 1.4 ， k恒 = 1.2= k恒qmax+ k活 =1.261.3+1.44=79.2KN/ m2 =0.079N/mm2、承臺模板剛度分析1、面板分析（1）、計算單元選取，在最大側(cè)壓力區(qū)選擇1mm寬度分析： I面=5.4（mm4） w面=2.7（mm3）（2）、受力

37、簡圖：僅按平模分析基本為連續(xù)多跨，這里偏大按連續(xù)三跨分析，L=300-48=252（48為10#槽鋼寬度）（3）、強度分析=0.079 N/mm2M面=0.1L2=0.10.0792522=501.7Nmm=M面/W面=501.7/2.7=188N/mm2=215mm/mm2（4）、剛度分析=0.061 N/mm2=0.45(mm)=0.8mm故面板剛度合格。2、肋剛度分析（按兩端懸臂單跨向支梁分析）（1）、基本數(shù)據(jù)對8#槽鋼 I肋=1.9886 mm4W肋=3.96684 mm3因背楞寬度為 b=258+35=151 L=1200b=1049 m=400=324.5（2）、受力簡圖：按兩端肋

38、承載寬度=300+300/2=450mm分析=4500.061=27.5N/；=4500.079=35.6N/。（3）、強度分析肋下端為懸臂，最大彎距在下端支座處M肋=3022440Nmm= M肋/W肋=3022440/3.966104=76.2 N/mm2=215mm/mm2（4）、剛度分析=0.325242=2.54-1+62+33=-0.29=0.09() =0.7=0.4() =0.7故肋剛度合格。3、邊框剛度分析（也按兩端懸臂單跨簡支梁分析）（1）、基本數(shù)據(jù)=106mm4=200=2000.061=12.2(N/)（2）、受力簡圖（3）、剛度分析=0.32=0.4=0.7=0.22（

39、）=0.7故邊框剛度合格。4、背楞剛度分析（1）、基本數(shù)據(jù)因豎肋較密，故背楞近似按承受均布荷載計算。背楞為雙10#槽鋼I=1.2287mm4 W=1.7485 mm3=12000.061=73.2N/=12000.079=94.8N/圖3.3-1 計算簡圖（2）、背愣強度分析肋下端為懸臂，最大彎距在下端支座處M肋=2745000Nmm= M肋/W肋=2745000/1.7485=16 N/mm2=215N/mm2剛度分析=0.45242=0.56=0.05() =0.7故肋剛度合格。、結(jié)論1、按照承臺模板設(shè)計方案所選6面板，8#槽鋼肋，10012扁鋼邊框，以及雙10#槽鋼背楞剛度合格，符合全鋼

40、大模板應(yīng)用技術(shù)規(guī)程DBJ01-89-2004相關(guān)要求。2、因本工程采用螺栓連接邊框時，水平間距為150、 300*n、150，縱向間距為100、200*n、100，小于高強T18螺栓允許控制面積，滿足結(jié)構(gòu)受力要求。 第四章、混凝土結(jié)構(gòu)溫度應(yīng)力及收縮應(yīng)力計算為便于以下溫度應(yīng)力和收縮應(yīng)力的計算，以C40墩臺身施工配比為例計算。墩臺身C40混凝土的配合比為：P.O425水泥322kg，礦粉43kg，粉煤灰65kg，砂698 kg，碎石1091 kg，水151kg， 減水劑4.30kg ,引氣劑1.72kg。設(shè)定大氣溫度為20，混凝土入模溫度為25，混凝土的尺寸厚度為2.5m。4.1、混凝土絕熱溫升值

41、計算式中: T（t）-在t齡期時混凝土的絕熱溫升()；Q每千克膠凝材料水化熱量（J/kg），按鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南得，其計算方式為Q=(k1+k2-1)Q0 ，Q0每千克水泥水化熱量，k1，k2為粉煤灰、礦粉摻量的調(diào)整系數(shù)，分別取0.96，1；W每立方米混凝土的膠凝材料用量（kg/m），據(jù)配合比得W=430 kg/m； C-混凝土比熱，一般為0.921.0kj（kg），建筑施工計算手冊提示一般取0.96 kj（kg）；混凝土的質(zhì)量密度，根據(jù)配合比得=2380kg/m；m與水泥品種、澆筑溫度有關(guān)的系數(shù)，0.30.5d-1，取夏季施工溫度25時，據(jù)建筑施工計算手冊表查得m=0.384；t混凝

42、土的齡期（d），；e常數(shù)，為2.718；經(jīng)計算得混凝土在1d，3d，7d，14d的絕熱溫升為（見表4.1-1）：表4.1-1 混凝土各齡期的絕熱溫升值()齡期(t)1d3d7d14d28d絕熱升溫值21.72 46.59 63.48 67.80 68.11 4.2、各齡期混凝土收縮值的當(dāng)量溫差值計算各齡期混凝土收縮變形值式中 y(t) 齡期為t時混凝土的收縮引起的相對值；0y 在標(biāo)準(zhǔn)試驗狀態(tài)下混凝土最終收縮的相對值，取4.010-4；M1M2M3M11考慮各種非標(biāo)準(zhǔn)條件的修正系數(shù)，按鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南P135頁，表D.2.1查得。M1=1.0；M2=1.13；M3=1.0；M4=1.2

43、；M5=1.0（t=1d），M5=1.11（t=1d），M5=1.09（t=3d），M5=1（t=7d），M5=0.93（t=14d）；M6=1.1（環(huán)境相對濕度取40%）；M7=0.54；M8=1.0；M9=1.3；M10=0.85；M11=1.005；各齡期混凝土收縮變形值時的當(dāng)量溫差()：式中 Ty(t) 各齡期（d）混凝土收縮當(dāng)量溫差（）； 混凝土的線膨系數(shù)，取1.010-5。具體計算結(jié)果見表4.2-1：表4.2-1 混凝土各齡期的混凝土收縮值及當(dāng)量溫差()齡期(t)1d3d7d14d28d收縮變形值3.510-61.1510-52.4210-54.3510-58.1310-5收縮當(dāng)量

44、溫差0.35 1.15 2.424.35 8.134.3、各齡期混凝土彈性模量值計算各齡期混凝土彈性模量計算式中 E(t) 混凝土齡期為t時，混凝土的彈性模量（N/mm2）；E0 混凝土的最終彈性模量（N/mm2），一般近似取標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護28d的彈性模量，按鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南P136頁，表D.3.1-1查得，C40混凝土28d的E0 =3.25104；摻合料修正系數(shù)，該系數(shù)取值應(yīng)現(xiàn)場實驗數(shù)據(jù)為準(zhǔn)，在施工準(zhǔn)備階段和現(xiàn)場無試驗數(shù)據(jù)時，可參考下述方法計算=12；其中1粉煤灰摻量對應(yīng)系數(shù)，2礦粉摻量對應(yīng)系數(shù)，按鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南P137頁，表D.3.1-2查得1=0.99，查得2=1

45、.01；系數(shù)，應(yīng)根據(jù)所用混凝土試驗確定，當(dāng)無試驗數(shù)據(jù)時，可近似地取=0.09。 具體計算結(jié)果見表4.3-1：表4.3-1 各齡期混凝土的彈性模量（N/mm2）齡期(t)1d3d7d14d28d彈性模量值2.801037.691031.521042.331042.991044.4、混凝土的溫度收縮應(yīng)力值計算式中 混凝土的溫度（包括收縮）應(yīng)力（N/mm2）；T 混凝土的最大綜合溫差（），其計算方法為：T0 混凝土的入模溫度（），現(xiàn)取T0 =25；Th 混凝土澆注后達到穩(wěn)定時的溫度（）,一般根據(jù)歷年氣象資料取當(dāng)年平均氣溫（），現(xiàn)取Th =20；T(t) 澆筑完t時間后的混凝土的絕熱溫升值（）,具體值

46、見表-1；Ty(t) 混凝土的收縮當(dāng)量溫差（）,具體結(jié)果見表3.4.2-1；R(t) 混凝土的外約束系數(shù)，,其中 ；H-為混凝土澆筑體的厚度，該厚度為塊體實際厚度與保溫層換算混凝土虛擬厚度的和（mm）；Cx外約束介質(zhì)的水平剛度（N/mm3），根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南，Cx =1.25；E(t) 混凝土齡期為t時，混凝土的彈性模量（N/mm2）, 具體結(jié)果見見表3.4.3-1；cosh雙曲余弦函數(shù)，據(jù)建筑施工計算手冊附表查得；S(t) 考慮徐變影響的松弛系數(shù)，取S (t =1)=0.611，S (t =3)=0.570，S (t =7)=0.502，S (t =14)=0.420，S (t

47、 =28)=0.336； 混凝土的線膨脹系數(shù)，為1.010-5； 混凝土的泊松比，取=0.15。具體計算結(jié)果見表4.4-1：表4.4-1 各齡期混凝土的溫度收縮應(yīng)力值（N/mm2）齡期(t)1d3d7d14d28d最大綜合溫差19.84 37.21 49.74 54.55 58.53 外約束系數(shù)0.716 0.431 0.267 0.189 0.152 溫度收縮應(yīng)力值0.303 0.879 1.267 1.260 1.116 4.5、混凝土抗拉強度值及控制溫度裂縫的條件計算混凝土抗拉強度計算：ftk（t）-混凝土齡期為t時的抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2）；ftk混凝土的抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值（N/mm2

48、），C40為2.39；系數(shù)，近似取0.3。具體計算結(jié)果見表4.5-1:表4.5-1 各齡期混凝土的抗拉強度值（N/mm2）齡期(t)1d3d7d14d28d抗拉強度值0.62 1.42 2.10 2.35 2.39 控制溫度裂縫條件：K-防裂安全系數(shù)，?。粨胶狭蠈炷量估瓘姸鹊挠绊懴禂?shù)，取=12，根據(jù)鐵路混凝土工程施工技術(shù)指南，1、2分別取1.097，1.015，；具體計算結(jié)果見表-2:表4.5-2 各齡期混凝土的抗拉強度值及溫度應(yīng)力值（N/mm2）齡期(t)1d3d7d14d28d抗拉強度值0.62 1.42 2.10 2.35 2.39 ftk(t）/K0.600 1.373 2.031

49、 2.279 2.314 溫度應(yīng)力值0.303 0.879 1.267 1.260 1.116 由表4.5-2得，混凝土在各齡期時均滿足即滿足抗裂條件的要求，所以在常溫下，自然養(yǎng)護不會導(dǎo)致混凝土內(nèi)部開裂。4.6、混凝土的實際溫升計算使用一維差分法：式中：混凝土導(dǎo)熱系數(shù)，取0.0035m2/h?；炷猎趖1與t2時間之間所產(chǎn)生的溫差：最后計算的，混凝土的實際中心最高溫度為63.31，出現(xiàn)在第3天。第4天實際中心溫度為57。4.7、混凝土表面溫度計算式中 Tb（t）-齡期為t時，混凝土的表面溫度（）；Ta齡期為t時，大氣的平均溫度（）；H混凝土的計算厚度（m），H=h+2h；h混凝土的實際厚度（m

50、）；h混凝土的虛擬厚度（m），h=K/；混凝土的導(dǎo)熱系數(shù)，取2.33W/(m.k)；K折減系數(shù)，取0.666；模板及保溫層的傳熱系數(shù)W/(m.k)，i第i層保溫材料厚度（m）；i第i層保溫材料的導(dǎo)熱系數(shù)W/(m.k)；a空氣層的傳熱系數(shù)，取23W/(m.k)；T（t）齡期為t時，混凝土最高溫度與外界氣溫之差（），T（t）= Tmax+Ta； 經(jīng)計算得，t=3d時，混凝土的表層溫度為42：不滿足表層與環(huán)境之間溫差小于20的拆模要求。t=4d時，混凝土的表層溫度為38,均，滿足混凝土芯部溫度與表層溫差、表層與環(huán)境溫差小于20，混凝土在降溫過程拆模的規(guī)范要求。所以現(xiàn)場擬采取4天為拆模時間，天氣發(fā)生變

51、化時，實際最終拆模時間以實際溫控測量數(shù)據(jù)為準(zhǔn)。第五章、大體積混凝土施工溫控監(jiān)測5.1、施工測溫范圍1、大氣溫度；2、水泥、水、砂子、石子等原材料溫度；3、混凝土拌制棚內(nèi)溫度；4、混凝土出罐溫度及入模溫度；5、混凝土養(yǎng)護溫度；6、混凝土施工作業(yè)環(huán)境溫度；7、其他需測溫的項目。5.2、測溫方法1、大氣溫度，水泥、水、砂子、石子的溫度以及工作環(huán)境溫度可直接用溫度計測定。2、混凝土出罐溫度及混凝土入模溫度的測定：混凝土灌注后，立即用一小鋼筋按入混凝土中并能形成一定深度的測孔拔出鋼筋，然后將溫度計輕輕放入，留置35min，迅速取出溫度計，使溫度計與視線成水平，仔細讀數(shù)并記錄測溫表。3、混凝土養(yǎng)護測溫：結(jié)

52、構(gòu)物預(yù)埋鋼管孔洞作為測溫孔，溫度測量用熱電偶法測量。4、測溫時要注意混凝土澆筑體的表層、底層溫度是以混凝土表面以內(nèi)、底面以上50mm處的溫度為準(zhǔn)。5.3、混凝土養(yǎng)護測溫孔布置、測溫孔的埋設(shè)方法測溫孔在混凝土澆筑前進行埋設(shè)，與鋼筋相連，埋設(shè)方法見圖5.3.3-1。圖5.3.1-1 單點測溫孔埋設(shè)示意圖5.3.2、承臺測溫孔埋設(shè)方式埋設(shè)分三層布設(shè)，第一層距離承臺底以上5cm處，第二層位于承臺中間位置，第三層位于承臺頂以下5cm處，每層均埋設(shè)4個測溫孔，在承臺半幅范圍內(nèi)布設(shè)。 具體預(yù)埋位置詳見圖5.3.2-1、5.3.2-2。圖5.3.2-1 承臺測溫點布置平面圖（單位：cm）圖5.3.2-2 承臺

53、測溫點布置側(cè)面圖（單位：cm）5.3.3、墩臺身測溫孔埋設(shè)方式本工程墩身為雙線圓端型實體墩，采取在墩身內(nèi)部埋設(shè)測溫孔法測設(shè)混凝土內(nèi)部溫度?；炷翝仓埃秩龑硬荚O(shè)測溫孔，第一層距離墩身底部以上5cm處，第二層位于墩身的中間位置，第三層位于墩身頂部以下5cm處，每層均埋設(shè)4個測溫孔，具體布設(shè)詳見圖5.3.3-1、圖5.3.3-2、圖5.3.3-3。圖5.3.3-1 墩身測溫點布置側(cè)面圖（單位：cm）圖5.3.3-2 墩身測溫點布置平面圖（單位：cm）圖5.3.3-3 墩身范圍內(nèi)測溫點布置平面圖（單位：cm）5.3.4、連續(xù)梁測溫孔埋設(shè)方式連續(xù)梁一般每隔4m埋設(shè)一套測溫設(shè)施，分別在梁體底板中間、頂

54、板中間、腹板位置埋設(shè)測溫孔，共埋設(shè)4個，底板及頂板混凝土面以下5cm處，腹板處埋深為1.5m，0.8m。具體埋設(shè)方式待連續(xù)梁圖紙下發(fā)后進行布設(shè)。5.4、測溫頻率表5.4-1 測溫項目及測溫次數(shù)測溫項目測溫次數(shù)測溫時間大氣溫度每晝夜3次6:00、14：00、21：00工作環(huán)境溫度每工作班兩次上、下午開盤各一次混凝土各種原材料同上同上混凝土出罐溫度同上同上混凝土入模溫度同上同上混凝土養(yǎng)護溫度每晝夜4次混凝土澆筑完1h一次，后每6h一次5.5、測溫管理工作5.5.1、測溫作業(yè)管理制度1、溫度測量指定專人負(fù)責(zé)，專職測溫工作人員要認(rèn)真負(fù)責(zé)，測試數(shù)據(jù)真是可靠，質(zhì)量檢查人員，每天要抽查測溫情況，并將其納入質(zhì)

55、量控制范圍。2、測溫人員每天24h都應(yīng)有人上崗，實行嚴(yán)格的交班制度，測溫人員要分項分部位填寫測溫記錄并妥善保管；測溫負(fù)責(zé)人要定期將測溫記錄交施工處技術(shù)人員，畫出溫度曲線變化圖，并整理歸入技術(shù)檔案，以備存查。3、架子隊技術(shù)負(fù)責(zé)人、分項技術(shù)主管、技術(shù)員均要積極做好本職工作，對不負(fù)責(zé)任的人員給予警告或一定的經(jīng)濟處罰。4、質(zhì)量檢查人員，每天要抽查測溫情況，并將其納入質(zhì)量控制范圍。5.5.2、交接班管理制度1、小組成員上午8點和下午18:00交接班，并將當(dāng)班記錄的數(shù)據(jù)仔細交接清楚，對于存在的問題詳實的反應(yīng)在記錄薄上，作為問題追究溯源的依據(jù)。2、認(rèn)真做好交接工作，接班者未到，交班者不得擅自離開工作崗位。3

56、、交接班時，交班者需要對接班者說明當(dāng)班執(zhí)行情況，以及數(shù)據(jù)記錄情況，并與接班者共同分析當(dāng)班所采集的數(shù)據(jù)。4、交接班時雙方共同仔細的核對檢測儀器是否出現(xiàn)故障，并做好相關(guān)記錄。第六章、混凝土施工技術(shù)措施6.1、混凝土原材料的選擇6.1.1、混凝土原材料的一般要求1、水泥水泥選用質(zhì)量穩(wěn)定有利于改善混凝土抗裂性能，標(biāo)號高、水化熱低，C3A含量較低、C2S含量相對較高的水泥。2、細骨料細骨料宜選用級配良好的中砂，其細度模數(shù)宜大于2.3。3、粗骨料采用非泵送施工時粗骨料的粒徑可適當(dāng)增大。3、外加劑應(yīng)選用緩凝性的高效減水劑。6.1.2、混凝土原材料的選擇1、為減少水泥用量，選用康達(山東)水泥，C3A小于8%

57、，的高標(biāo)號水泥。2、摻和劑添加了粉煤灰、C40混凝土還添加了礦粉，降低混凝土的水化熱。3、細骨料料選用級配良好的中砂，其細度模數(shù)為2.7。4、粗骨料采用連續(xù)級配525mm碎石。5、外加劑選用NOF-AS聚羧酸減水劑，其減水率大于25%。6.2、混凝土配合比設(shè)計6.2.1、混凝土配合比的一般要求1、大體積混凝土配合比設(shè)計除應(yīng)符合設(shè)計強度等級、耐久性、抗?jié)B性、體積穩(wěn)定性等要求外，尚應(yīng)符合大體積混凝土施工工藝特性的要求，并符合合理使用材料、降低混凝土絕熱升溫值的原則。2、拌和物用水不宜大于170kg/m。3、粉煤灰摻量應(yīng)適當(dāng)增加，但不宜大于水泥用量的40%；礦渣粉的摻量不宜超過水泥用量的50%，兩種

58、摻和物的總量不宜大于混凝土水泥重量的50%。5、水膠比不宜大于0.55。6.2.2、混凝土配合比的選擇通過試驗室對進行的各項配合比設(shè)計、試拌及必選，選擇合適的混凝土配合比，均滿足大體積混凝土各項指標(biāo)要求，見表6.2.2-1:表-1 實際使用混凝土配合比一覽表序號強度等級使用部位各種原材料含量礦粉及粉煤灰的摻量水膠比水泥礦粉粉煤灰砂碎石水減水劑引氣劑1C30承臺270/10073410111553.70/37%0.422C35墩臺身320/8072910931484.00/25%0.373C40承臺2704010070511031524.10/50%0.374C40墩臺身322436569810

59、911514.301.7243%0.356.3、混凝土拌和生產(chǎn)6.3.1、混凝土拌和生產(chǎn)前的控制1、原材料質(zhì)量控制（1）、嚴(yán)格按規(guī)范要求進行原材料檢測，對不合格的原材料進行退場處理。（2）、水泥、粉煤灰、礦粉、外加劑均設(shè)置保溫、防暴曬措施，水泥的入機溫度不大于70，對溫度大于70的水泥進行罐體表面澆水和靜置處理，待溫度低于70后方允許使用。（3）、砂石料場用彩鋼瓦設(shè)置密封棚，對含泥量超標(biāo)的砂石料進行重新篩洗處理，直至試驗檢測合格經(jīng)監(jiān)理工程師批準(zhǔn)后方可使用。（4）、拌和水及原材料溫度根據(jù)熱工計算進行加熱或降溫措施。2、配合比控制混凝土攪拌前，試驗人員測定粗、細骨料的含水率，及時根據(jù)理論配合比調(diào)整

60、施工配合比。測量次數(shù)為每工班抽測一次，雨天增加為每工班兩次。6.3.2、混凝土生產(chǎn)過程1、先向攪拌機投入骨料（碎石和砂）、水泥、粉煤灰和礦粉，攪拌均勻后，加水和外加劑，直至攪拌均勻為止。2、混凝土的攪拌時間為全部材料裝入攪拌機開始至攪拌機結(jié)束所用時間，混凝土延續(xù)攪拌時間為120180s。3、冬季攪拌混凝土前，先經(jīng)過熱工計算，并經(jīng)試拌確定水和骨料需要預(yù)熱的溫度，以保證混凝土的入模溫度滿足要求。優(yōu)先采用加熱水的預(yù)熱方法調(diào)整拌和物溫度，但水的加熱溫度不高于80。當(dāng)加熱水還不能滿足要求或骨料中含有冰、雪等雜物時，將骨料均勻地進行加熱，其加熱溫度不高于60。水泥、外加劑及礦物摻和料可在使用前運入暖棚進行