浙能六橫電廠

1、 浙能六橫電廠鍋爐鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計及制作研究單位：北京市巴布科克威爾科克斯有限公司寧波華業(yè)鋼結(jié)構(gòu)有限公司2016年03月18日目 錄 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc447805373 1.項目概況 PAGEREF _Toc447805373 h 2 HYPERLINK l _Toc447805374 2.結(jié)構(gòu)布置 PAGEREF _Toc447805374 h 2 HYPERLINK l _Toc447805375 2.1柱網(wǎng)布置 PAGEREF _Toc447805375 h 4 HYPERLINK l _Toc447805376 2.2柱底板、地腳螺栓和地錨框

2、PAGEREF _Toc447805376 h 5 HYPERLINK l _Toc447805377 2.3梁柱布置 PAGEREF _Toc447805377 h 6 HYPERLINK l _Toc447805378 2.4支撐布置 PAGEREF _Toc447805378 h 6 HYPERLINK l _Toc447805379 2.5頂板 PAGEREF _Toc447805379 h 6 HYPERLINK l _Toc447805380 3.結(jié)構(gòu)分析 PAGEREF _Toc447805380 h 7 HYPERLINK l _Toc447805381 3.1設(shè)計方法、計算軟

3、件 PAGEREF _Toc447805381 h 7 HYPERLINK l _Toc447805382 3.2荷載工況 PAGEREF _Toc447805382 h 7 HYPERLINK l _Toc447805383 3.3荷載組合 PAGEREF _Toc447805383 h 8 HYPERLINK l _Toc447805384 3.4節(jié)點連接 PAGEREF _Toc447805384 h 8 HYPERLINK l _Toc447805385 3.5材料 PAGEREF _Toc447805385 h 8 HYPERLINK l _Toc447805386 3.6計算控制參

4、數(shù) PAGEREF _Toc447805386 h 9 HYPERLINK l _Toc447805387 3.7整體計算結(jié)果匯總 PAGEREF _Toc447805387 h 10 HYPERLINK l _Toc447805388 3.8大板梁計算結(jié)果 PAGEREF _Toc447805388 h 10 HYPERLINK l _Toc447805389 4.關(guān)鍵技術(shù)設(shè)計創(chuàng)新 PAGEREF _Toc447805389 h 10 HYPERLINK l _Toc447805390 4.1K5列柱位置的優(yōu)化 PAGEREF _Toc447805390 h 10 HYPERLINK l _

5、Toc447805391 4.2三根大板梁方案 PAGEREF _Toc447805391 h 12 HYPERLINK l _Toc447805392 4.3ASTM A572（Gr50）材料在鍋爐大板梁設(shè)計中的應(yīng)用 PAGEREF _Toc447805392 h 14 HYPERLINK l _Toc447805393 5.鋼結(jié)構(gòu)制作 PAGEREF _Toc447805393 h 15 HYPERLINK l _Toc447805394 5.1鋼結(jié)構(gòu)制作工藝 PAGEREF _Toc447805394 h 15 HYPERLINK l _Toc447805395 5.2大板梁的制作方法

6、PAGEREF _Toc447805395 h 16 HYPERLINK l _Toc447805396 5.3六橫項目大板梁制作方法的經(jīng)濟(jì)及社會效益情況 PAGEREF _Toc447805396 h 16 HYPERLINK l _Toc447805397 6.總結(jié) PAGEREF _Toc447805397 h 17 項目概況浙能六橫電廠位于浙江省沿海，距舟山本島約40公里，距離寧波北侖區(qū)大陸約16公里，距杭州市區(qū)約230公里。鍋爐為2X1030MW超超臨界鍋爐，前煤倉布置，同步上脫硝，運轉(zhuǎn)層標(biāo)高EL17.00米，采用鋼格柵大平臺。鍋爐鋼結(jié)構(gòu)為全鋼結(jié)構(gòu)，按露天布置設(shè)計，頂部設(shè)置輕鋼屋蓋。

7、自然條件五十年一遇基本風(fēng)壓值：0.90 kN/m2。本項目在2015年7月，曾遭遇第9號15級強臺風(fēng)燦鴻影響（最大風(fēng)速50.9m/s，風(fēng)壓1.620kN/m2）。根據(jù)工程場地地震安全性評價報告（2005），廠址場地50年超越概率為10%的地震動峰值加速度為0.0726g（g為重力加速度），相應(yīng)的地震基本烈度為VI度。場地類別按II類考慮。設(shè)計遵循的規(guī)范、規(guī)程及標(biāo)準(zhǔn)（主要）AISC 美國鋼結(jié)構(gòu)學(xué)會標(biāo)準(zhǔn) GB 50017 鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范 GB 50011 建筑抗震設(shè)計規(guī)范 GB 50009 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 UBC97 美國建筑統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn) JGJ 82 鋼結(jié)構(gòu)高強度螺栓連接的設(shè)計、施工及驗收規(guī)程 G

8、B、JB、ASTM 材料的有關(guān)標(biāo)準(zhǔn) B&WB 北京巴威公司標(biāo)準(zhǔn) GB/T 22395 鍋爐鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范DL/T5095-1999 火力發(fā)電廠主廠房荷載設(shè)計規(guī)程DL5022-93 火力發(fā)電廠土建結(jié)構(gòu)設(shè)計技術(shù)規(guī)定結(jié)構(gòu)布置鍋爐鋼結(jié)構(gòu)，主要由柱和梁、頂板、垂直支撐、水平支撐、輕型屋頂蓋和平臺樓梯等幾部分組成。鍋爐鋼結(jié)構(gòu)整體效果圖見附圖1。附圖1 鍋爐鋼結(jié)構(gòu)整體效果圖（計算模型，三維實體模型）柱網(wǎng)布置柱網(wǎng)布置滿足鍋爐本體及附屬設(shè)備的支吊、安裝、運行和維護(hù)所需的空間和通道的要求。具體見附圖2。沿爐深方向設(shè)7列柱，總跨距為68.82米，從爐前向爐后依次為10米、10.6米、13米、12.1米、8.6米、1

9、4.52米。沿爐寬方向，總跨距為67米，在K1列，K4及K5列下部設(shè)7行柱，從爐左向爐右依次為14米、11.5米、8米、8米、11.5米、14米；在K2列，K3列，K4列上部設(shè)4行柱，在K5列上部，K6列設(shè)5行柱；根據(jù)空預(yù)器的布置，K6列內(nèi)排柱拉出布置，不與K1K5列的內(nèi)排柱對齊。沿爐深方向的柱距主要是根據(jù)鍋爐吹灰器的布置、大管道的布置、燃燒器的操作檢修等并考慮到各柱承載均勻確定的。沿爐寬方向，B2與B4之間的間距39米主要是根據(jù)頂護(hù)板的寬度、剛性梁及風(fēng)箱的寬度等確定；B1（B5）與B2（B4）間距14米主要是根據(jù)二次風(fēng)道、設(shè)計院煙風(fēng)道、長伸縮吹灰器等的布置確定的；在爐膛長伸縮吹灰器區(qū)域，考慮

10、到吹灰器的檢修，在B1,B5外側(cè)懸挑出大平臺。鋼架整體尺寸為68.82米X67.00米X87.40米，整體結(jié)構(gòu)布置較常規(guī)項目更為緊湊合理。柱網(wǎng)平面布置見附圖2。附圖2 柱網(wǎng)平面布置圖柱底板、地腳螺栓和地錨框鍋爐鋼架柱腳采用地腳螺栓鉸接連接方式，柱底板下表面標(biāo)高為1.00m。與垂直支撐相連的柱底板布置了剪力板用于抵抗水平力，地腳螺栓由地錨框定位，地錨框埋置于基礎(chǔ)鋼筋混凝土柱內(nèi)，便于地腳螺栓的安裝和抵抗上拔力。梁柱布置根據(jù)鍋爐本體運行，檢修，管道支吊等的需要，鍋爐鋼架共設(shè)了19層平面（不含頂板）?？紤]荷載傳遞和結(jié)構(gòu)自身穩(wěn)定的需要，結(jié)構(gòu)上設(shè)置了八層水平剛性層（由梁和水平支撐組成），標(biāo)高分別在10.0

11、0米、17.00米、27.20米、38.00米、48.60米、60.20米、69.80米、87.40米（此層為頂板層水平支撐），較好地增加了結(jié)構(gòu)的平面剛度。柱接頭布置在距水平剛性層1.3m處。支撐布置雖然該項目地震并不大，但是基本風(fēng)壓較高，同時該項目建于海島之上，對整體結(jié)構(gòu)的抗側(cè)力有較高要求。為此，本鍋爐鋼架在B1、B2、B3、B4、B5、B1.8、B4.6、K1、K4、K5、K6、K7十二個立面內(nèi)設(shè)置連續(xù)的從柱底到柱頂?shù)拇怪敝危ū纫话沩椖恳啵孕纬梢粋€穩(wěn)定的空間構(gòu)架，在地震和風(fēng)荷載作用時將水平力傳至基礎(chǔ)。剛性層內(nèi)水平支撐的布置盡量沿鍋爐鋼架周圍形成連續(xù)的閉合結(jié)構(gòu)。鍋爐止晃裝置將鍋爐本體

12、和水平支撐連接為一個體系，以防止鍋爐在有水平力作用時晃動。頂板鍋爐受壓部件的大部分重量通過吊桿作用于頂板，由頂板將大部分荷載傳給鋼架柱。頂板主要由大板梁、小板梁、水平支撐及吊點梁組成。其中鍋爐大板梁是整個結(jié)構(gòu)承載的重中之重?？紤]到大板梁自身的高度及吊桿扁擔(dān)梁的布置需要，以及鍋爐頂部荷載的分布情況，頂板標(biāo)高確定為87.40米，同時考慮設(shè)置三根大板梁。三根大板梁分別位于K2、K3、K4列柱的B2-B4軸線之間，考慮到運輸條件和梁的高跨比要求，梁高分別為6.7米、7.8米、8.0米。四根大板梁長度均為40.20米，重量分別為K2：178噸；K3為256噸；K4：301噸。其中K4板梁承載最大，其單根

13、梁承受載荷約為6600噸?？紤]到運輸及起吊條件本項目大板梁按疊梁設(shè)計，疊梁分為上下兩部分。疊合面螺栓分別采用M24和M30兩種規(guī)格。大板梁長度方向不分段。結(jié)構(gòu)分析設(shè)計方法、計算軟件結(jié)構(gòu)設(shè)計采用美國鋼結(jié)構(gòu)建筑設(shè)計規(guī)范AISC中的ASD方法校核設(shè)計，計算軟件采用STAAD Pro。荷載工況靜載（D）: 鍋爐本體荷載（含金屬、水、灰等）；空預(yù)器荷載；輕型屋蓋荷載；鍋爐范圍內(nèi)的各汽水管道、煙、風(fēng)、煤粉管道荷載；除灰設(shè)備荷載；爐前運轉(zhuǎn)層平臺靜載；爐前管道荷載；電纜豎井及橋架荷載；脫硝荷載；爐后煙道等支架傳來的荷載等?；詈奢d（L）： 檢修平臺活荷載：4kN/m2；運轉(zhuǎn)層平臺的活荷載：10kN/m2;其余各

14、層平臺活荷載：2.5kN/m2；扶梯活荷載：2kN/m2；爐前平臺活荷載；屋頂蓋活荷載等。地震荷載（E)： 執(zhí)行UBC97規(guī)范，鍋爐鋼架的結(jié)構(gòu)體系按普通的支撐框架設(shè)計。 中國規(guī)范：抗震設(shè)防烈度為6度，地震加速度為0.0726g，場地類別為II類。采用UBC97 規(guī)范計算地震荷載，則相應(yīng)參數(shù)為：地震區(qū)系數(shù)Z=0.075，場地土類型Sc, R=5.6。鍋爐鋼架地震力由程序自動計算，鍋爐本體的地震荷載通過止晃裝置加到鋼架上。風(fēng)荷載(W)： 執(zhí)行UBC 97規(guī)范，設(shè)計風(fēng)壓P=Ce CqqsIw。 50年一遇基本風(fēng)壓W500.90kN/m2（中國規(guī)范）。 根據(jù)美國建筑和其它結(jié)構(gòu)最小設(shè)計荷載ANSI/AS

15、CE7-05圖C6-4，50年一遇離地10m高10分鐘最大風(fēng)速38m/s對應(yīng)的離地面高度為33英尺處，按年概率為0.02測得的最快英里風(fēng)速為46.5m/s，對應(yīng)的基本風(fēng)壓的換算關(guān)系為1.48，即：采用UBC97規(guī)范計算風(fēng)荷載時，基本風(fēng)壓應(yīng)采用0.90 X 1.48=1.332 kN/m2。 鍋爐鋼架風(fēng)荷載由程序自動計算，鍋爐本體風(fēng)荷載通過止晃裝置加到鍋爐鋼架上。壓力荷載(P) 持續(xù)（Ps）和瞬態(tài)（Pt）兩種工況?；液奢d（A）荷載組合 按照B&W公司標(biāo)準(zhǔn)4U1，同時遵循UBC97規(guī)范。 采用基本組合，許用應(yīng)力不提高。1) D + A + P2) D + A + P + L3) D +A + P

16、+ (W or E/1.4 ) or D + A + Pt 4) D +A + P + 0.75L + (W or E/1.4) or D +A + 0.75(L + Pt)5) 0.9D + E/1.46) 0.9D + W7) 0.9D + Pt節(jié)點連接節(jié)點連接均采用鉸接連接。高強螺栓為10.9級扭剪型高強螺栓連接副。高強螺栓的規(guī)格為M22，M24，M30三種，其中M24，M30用于大板梁疊合面連接。 材料本項目主要采用如下幾種材料：Q345B，ASTM A572(Gr50)及Q235-B。計算控制參數(shù)序號桿件名稱構(gòu)造措施應(yīng)力比變形（撓度/跨度）1柱翼緣寬厚比12.6（10.7）0.902

17、腹板高厚比363長細(xì)比994垂撐翼緣寬厚比12.6（10.7）0.855腹板高厚比36（27）6長細(xì)比1507梁（有軸力）翼緣寬厚比9.20.951/750（框架梁）8腹板高厚比90（75）9長細(xì)比18010梁（無軸力）翼緣寬厚比9.20.91/500（除框架梁外）11腹板高厚比7512長細(xì)比不控制13水撐翼緣寬厚比12.6（10.7）14腹板高厚比36（27）0.8515長細(xì)比15016吊點梁0.751/50017小板梁0.801/75018大板梁0.801/100019空預(yù)器支承梁0.801/1000注：括號內(nèi)為中國規(guī)范限值整體計算結(jié)果匯總省略。大板梁計算結(jié)果板梁名稱截面代號應(yīng)力系數(shù)變形/

18、L重量（噸）材料K26700X1200X40/900.781227178Q345BK37800X1600X46/1000.811231256A572(Gr50)K48000X2000X50/1000.811247301A572(Gr50)總重735端部K26700X950X40/900.681451Q345BK37800X1250X46/1000.731425A572(Gr50)K48000X1600X50/1000.701482A572(Gr50)關(guān)鍵技術(shù)設(shè)計創(chuàng)新K5列柱位置的優(yōu)化六橫項目原初步設(shè)計K5列柱布置在鍋爐后包墻中心線之前，K6柱升到頂板高度，鋼架共設(shè)4根大板梁（K2，K3，K4，

19、K5）。見附圖3。這種布置方案，是我公司以往項目的傳統(tǒng)布置方案。對于六橫項目，若延續(xù)采用此方案，為了實現(xiàn)脫硝煙道的支吊，脫硝煙道必須要向爐后再移動至少6米左右，這也就意味著鍋爐深度方向所占場地將增加6米，這樣勢必會大大增加整個工程的造價成本。在技術(shù)設(shè)計階段，為了避免增加電廠的總投資，我們考慮將K5柱移到鍋爐后包墻中心線之后，這樣能夠解決脫硝煙道的支吊問題，也不會太多增加占地。但是將K5柱后移，大板梁根數(shù)則減少為3根（K2,K3,K4），見附圖4。由于K2,K3列柱的位置并未調(diào)整，K5列柱后移，將導(dǎo)致K4板梁承受的荷載大大增加，K4板梁的設(shè)計則成為K5列柱是否能后移的關(guān)鍵問題。為此，我們對4根大

20、板梁方案和3根大板梁方案做了對比，詳見4.2條。根據(jù)本項目的荷載情況，論證結(jié)果表明三根大板梁的方案無論是從安全性角度還是經(jīng)濟(jì)性方面都是可行性的，從而最終確定將K5柱移到后包墻中心線之后，脫硝煙道相應(yīng)的僅向爐后移動了1米，即解決了脫硝煙道的支吊問題，也使得鍋爐鋼架的整體布置更加緊湊。K5列柱位置優(yōu)化后，電廠方面在鍋爐深度方向上節(jié)約了5米的場地，相應(yīng)的鍋爐鋼結(jié)構(gòu)，脫硝設(shè)備及一二次風(fēng)道等均節(jié)約了5米長度的造價，尾部壓縮空間比較顯著，整個鍋爐島布置緊湊。自六橫項目之后，將K5列柱布置在后包墻之后這種布置方案在我公司其它類似項目的設(shè)計中得到了推廣，目前已經(jīng)成為我公司300MW、600MW及1000MW級

21、別鍋爐鋼架的固定布置方式。三根大板梁方案百萬級別鍋爐本體荷載非常巨大，所有鍋爐本體荷載全懸吊于頂板，通過大板梁傳遞給鋼結(jié)構(gòu)主框架。大板梁做為最大的受力構(gòu)件，其受力分析、結(jié)構(gòu)設(shè)計更是重中之重。K5列柱位置后移，大板梁根數(shù)減少為3根（K2,K3,K4 ）的同時，由于K2,K3列柱的位置并未調(diào)整，所以K4板梁承擔(dān)的荷載會大大增加。在此情況下，必須通過對K4板梁的截面進(jìn)行準(zhǔn)確計算，充分論證3根大板梁方案的可行性，從而最終確定K5列柱是否可以移動到鍋爐后包墻之后。以下分別是4根大板梁方案和3根大板梁方案的計算結(jié)果。4根大板梁方案計算結(jié)果板梁名稱截面代號應(yīng)力系數(shù)變形/L重量（噸）材料K26700X1200

22、X40/900.781227178Q345BK37000X1600X40/1000.781249223A572(Gr50)K47600X1900X46/1000.811318277A572(Gr50)K56700X1200X36/800.771255161Q345B總重839端部K26700X950X40/900.681451Q345BK37000X1100X40/1000.771346A572(Gr50)K47600X1400X46/1000.751495A572(Gr50)K56700X800X36/800.761356Q345B3根大板梁方案計算結(jié)果板梁名稱截面代號應(yīng)力系數(shù)變形/L重量（

23、噸）材料K26700X1200X40/900.781227178Q345BK37800X1600X46/1000.811231256A572(Gr50)K48000X2000X50/1000.811247301A572(Gr50)總重735端部K26700X950X40/900.681451Q345BK37800X1250X46/1000.731425A572(Gr50)K48000X1600X50/1000.701482A572(Gr50)從以上計算結(jié)果表格中可以看出，在采用相同材質(zhì)，保證同等安全（強度及變形均相當(dāng)）的情況下，4根大板梁總重為839噸，而3根大板梁總重為735噸。三根大板梁方

24、案較四根大板梁方案減少重量約104噸。從大板梁的用鋼量、制作、運輸及吊裝成本來看，3根大板梁的方案更為經(jīng)濟(jì)。而由于K4板梁的荷載變化，也使得K3板梁的承載也有了增加。兩根板梁逐步變?yōu)閺姸群蛣偠裙餐刂?。ASTM A572（Gr50）材料在鍋爐大板梁設(shè)計中的應(yīng)用Q345材料屈服強度會隨著板厚的增加而降低，而ASTM A572（Gr50）材料屈服強度不隨板厚的變化而變化。當(dāng)板厚為100mm時，Q345材料屈服強度為305MPa,ASTM A572（Gr50）材料屈服強度為345MPa，ASTM A572（Gr50）材料的屈服強度較Q345材料提高約13%，當(dāng)板厚為120mm時，Q345材料屈服強度

25、為285MPa, ASTM A572（Gr50）材料的屈服強度較Q345材料提高約21%。這就意味著對于大板梁，若翼緣厚度100mm，采用ASTM A572（Gr50）材料，通過精心設(shè)計，鋼材耗量將大大減少，節(jié)省鋼材的效果將是很明顯的。大板梁的重量減少了，也將會節(jié)約制造、運輸及安裝的成本。六橫項目，大板梁承受的荷載巨大，并且大板梁的跨度達(dá)到39米，所以3根大板梁均按由上下半梁組成的疊梁設(shè)計。K3,K4板梁，若采用Q345材料，初步估算翼緣的厚度需采用120mm，最重的半梁重量將達(dá)到185噸。而安裝現(xiàn)場的起吊能力只有180噸，所以在這種情況下，強度更高的ASTM A572（Gr50）材料就非常有

26、優(yōu)勢。采用ASTM A572（Gr50）材料，最重的半梁重量為160噸，滿足現(xiàn)場的起吊要求。K3,K4 板梁采用Q345材料，兩根板梁的總重為640噸，采用ASTMA572(Gr50)材料，兩根板梁的總重為557噸。從以上重量可以看出，兩根大板梁采用ASTMA572(Gr50)材料后，共減重83噸。根據(jù)制造單位測算，僅重量減輕一項，單臺爐制造成本就節(jié)約45萬元左右。以下分別是K3，K4板梁采用ASTM A572（Gr50）材料和Q345材料的計算結(jié)果。K3,K4板梁翼緣材料采用A572（50級）板梁名稱截面代號應(yīng)力系數(shù)變形/L重量（噸）材料K37800X1600X46/1000.8112312

27、56A572(Gr50)K48000X2000X50/1000.811247301A572(Gr50)總重557端部K37800X1250X46/1000.731425A572(Gr50)K48000X1600X50/1000.701482A572(Gr50)K3,K4板梁翼緣材料采用Q345板梁名稱截面代號應(yīng)力系數(shù)變形/L重量（噸）材料K38100X1600X46/1200.811520295Q345BK48300X2000X50/1200.811548345Q345B總重640端部K38100X1250X46/1200.731755Q345BK48300X1600X50/1200.7118

28、29Q345B鋼結(jié)構(gòu)制作鋼結(jié)構(gòu)制作工藝整個鍋爐鋼結(jié)構(gòu)重量約7000余噸，其中立柱的翼緣厚度最大達(dá)到100mm，柱底板的厚度達(dá)到120mm，所以制作過程中對型鋼焊接變形的控制非常重要。在下料過程中，根據(jù)腹板、翼板規(guī)格調(diào)整割嘴位置以保證板的寬度，長度方向應(yīng)留出相應(yīng)的焊接收縮余量及機加工余量，如果主焊縫是全熔透焊縫，長度方向余量為3050mm，非全熔透焊縫，長度方向余量為1530mm。柱的腹板和翼板端頭下料前用角尺畫線，確保兩端齊平，每根柱子上主桿件上的板配齊后運往組焊班。每塊板上用記號筆標(biāo)上序號及桿件號，要求準(zhǔn)確、清晰。鋼板拼接焊縫要用全焊透對接接頭，其坡口型式、坡口加工及焊接按焊接工藝執(zhí)行。在組

29、立機上組立成H型鋼，組立時要求基準(zhǔn)面端持平。翼板標(biāo)出寬度中心線，腹板標(biāo)出組裝定位線，并以此為基準(zhǔn)進(jìn)行H型鋼組裝。作為焊縫一部分的定位焊，要滿足最終焊縫的質(zhì)量要求，同時焊上引弧板。H型鋼焊接：根據(jù)焊接工藝評定和焊接工藝規(guī)程，將組立完成的H型鋼采用埋弧焊進(jìn)行焊接，焊接時采用引弧板,確保端頭的焊接質(zhì)量。焊縫厚度大于63mm的碳素結(jié)構(gòu)鋼和焊縫厚度大于51mm的低合金結(jié)構(gòu)鋼板，焊后應(yīng)按規(guī)定立即消氫處里。H型鋼矯正：對于焊接引起的角變形，在翼板厚度不大于40時利用H型鋼翼緣矯正機矯正，翼板厚度大于40mm時用火焰矯正。H型鋼端銑：對于柱子必須兩端進(jìn)行端銑，劃線時必須采用彈簧尺進(jìn)行測量，班組嚴(yán)格按給定尺寸進(jìn)

30、行端銑，端銑面毛刺應(yīng)用鏟把或磨光機立即去除。 柱一端銑好后由質(zhì)檢員用經(jīng)計量合格的有校的二級尺測定長度。組裝定位：組裝時在組裝平臺上進(jìn)行，長度方向以端銑面作為定位基準(zhǔn)，重點控制基準(zhǔn)線到孔群距離，組裝時一般先定位節(jié)點板，最后定位加強板，對于多組孔群用模板進(jìn)行定位時必須采用沖頭進(jìn)行定位，防止自重引起偏差。組裝構(gòu)件時要正確定位，可以采用夾頭、斜塊、支撐或其它適合手段固定就位后定位焊焊接，定位焊要牢固可靠，確保焊件不發(fā)生偏移、錯位、變形等。定位完后用鋼印在標(biāo)志端敲上鋼印號。大板梁的制作方法鍋爐鋼結(jié)構(gòu)中的大板梁是整個鍋爐的重要組成部分，因此大板梁的質(zhì)量是要絕對保證的，拱度的控制，法蘭面精度的控制是保證大板

31、梁質(zhì)量的重要環(huán)節(jié)。掌握1000MW鍋爐大板梁制作方法是企業(yè)對同類型鍋爐制造在質(zhì)量、制作工期、成本上一大突破。該大板梁采用的工藝方法是腹板無余量下料代替多次下料。先根據(jù)圖紙和技術(shù)要求，以及原材料的外形尺寸，做出腹板的排版圖，腹板上的拼接焊縫應(yīng)錯開筋板、錯開孔群。無余量下料就是將鋼板零件一次下料后，經(jīng)過板塊組拼矯正后到腹板施焊完，板塊經(jīng)過多次冷熱處理，最終零件尺寸的變化和拱度正好是施工完后所需尺寸。將H型鋼主角焊縫船型焊變成平焊。采取H型鋼放在平臺上，調(diào)節(jié)焊機的焊接角度為45。這樣無需放在45焊接架上，從以前調(diào)整龐大H型鋼的角度來焊接，改為現(xiàn)在調(diào)整埋弧焊機的機頭就可以完成。而且可以兩側(cè)的兩條角焊縫

32、同時施焊，這樣對稱焊多層焊可以盡量小的保證H型鋼拱度變形，以及法蘭面的角變形，提高質(zhì)量。焊好一個側(cè)面再翻身，整個焊接過程只需翻一次身，而45船形焊要起吊翻身4次。節(jié)約了成本、減少H型鋼焊接過程中的翻身次數(shù)。法蘭面的矯正由采用200噸的千斤頂矯正架冷矯正并加適量的熱矯正法，改成全由火焰熱校正。1000MW機組的法蘭面的鋼板厚度比600MW機組大多了，而且角焊縫采用熱輸入量小的多層平焊在角焊縫焊接過程中法蘭面角變形相對較小，一般能控制在4mm以下，現(xiàn)采用直接火焰熱矯正法?；鹧娉C正可以將H型鋼平放（即是H型鋼角焊縫平焊的位置），變高空作業(yè)為地面作業(yè)，而且只需1名熱矯正工來完成。為了防止熱矯正發(fā)生拱度

33、變形化，在H型鋼的兩塊翼緣板上同時安排熱矯正，同步對稱烘烤。六橫項目大板梁制作方法的經(jīng)濟(jì)及社會效益情況1000MW機組疊梁制作的科技項目攻關(guān)與應(yīng)用，是在600MW機組鍋爐鋼架的制作經(jīng)驗基礎(chǔ)上進(jìn)行的，特別是對一些關(guān)鍵工序工藝的改進(jìn)，大大降低了生產(chǎn)成本和管理成本，取得了顯著的經(jīng)濟(jì)效益。每道工藝改進(jìn)后節(jié)約費用如下：無余量下料：經(jīng)過對氣割、焊接收縮和預(yù)拱度的精確計算，此工藝無需再對 板材下料放余量，也可以是腹板和翼板焊接后一次成型，不用再進(jìn)行二次下料。不僅節(jié)約了材料，節(jié)約了人工也可以省去吊機配合工作。該項每根單梁節(jié)省12084元 。H型鋼主角焊縫有45船型焊改為平焊：改為平焊后，焊接場地可以隨便放在一

34、個平臺上就可以施焊，不需要特別制作胎具，也從以前的4次翻身變?yōu)?次翻身。并且特制的45翻身的吊具無需制作了，該項每根單梁節(jié)省13200元。三道工序場地合并：考慮到梁又長又重，截面也大，每次吊運翻身都需要100噸和63噸龍門吊抬吊。所以改為翼緣和腹板組拼成H型鋼后，不吊到胎架上進(jìn)行焊接，直接在原地對型鋼進(jìn)行主角焊縫焊接。主角焊縫檢驗合格后，不吊動H型鋼，直接再上面進(jìn)行連接板的組焊。這樣的優(yōu)點就是：H型鋼拼裝，主角焊縫焊接，連接板組焊，這三道工序都在一個場地進(jìn)行，而且H型鋼都是一個姿勢，不僅節(jié)約了制作場地、工裝，而且省去吊運翻身等工作。該項每根單梁節(jié)省21200元。法蘭面矯正： 法蘭面的矯正由采用

35、200噸的千斤頂矯正架冷矯正并加適量的熱矯正法，改成全由火焰熱校正。1000MW機組的法蘭面的鋼板厚度比600MW機組大多了，而且角焊縫采用熱輸入量小的多層平焊在角焊縫焊接過程中法蘭面角變形相對較小，一般能控制在4mm以下，現(xiàn)采用直接火焰熱矯正法?；鹧娉C正可以將H型鋼平放（即是H型鋼角焊縫平焊的位置），變高空作業(yè)為地面作業(yè)，而且只需1名熱矯正工來完成。該項每根單梁節(jié)省12500元。合計每單根梁可節(jié)約成本：12084元+13200元+21200元+12500元=58984元。每臺機組的疊梁噸位為1183噸，平均每噸節(jié)約制作成本498元。按一年生產(chǎn)兩臺1000MW機組的鋼結(jié)構(gòu)，那么一共有10根疊梁，即有20根單梁，則可節(jié)約1179680萬元。即年創(chuàng)造約118萬元的經(jīng)濟(jì)效益。通過使用以上工藝，提高了產(chǎn)品質(zhì)量、節(jié)省時間、提高了工效，能保證按期供貨，取得良好的社會和經(jīng)濟(jì)效益?？偨Y(jié)六橫項目鍋爐是北京巴威公司自主設(shè)計的首臺百萬級別鍋爐，具有容量大、爐膛超寬、本體荷載巨大、各種管道布置復(fù)雜等特點。鍋爐鋼結(jié)構(gòu)作為鍋爐的重要組成部分，其設(shè)計、計算、分析、制造及安裝也變得極為重要。六橫項目鍋爐鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計延續(xù)了巴威公司鍋爐鋼結(jié)構(gòu)傳統(tǒng)設(shè)計方法，鋼結(jié)構(gòu)