砌體結構課程設計報告實例

1、-PAGE . z. . . . . 資料. . .綜合課程設計任務書一、設計題目 砌體構造設計二、設計資料1、*磚混構造建筑物，可選擇教學樓、住宅樓或賓館，建筑平面、刨面及梁、墻體的截面尺寸自己設計；2、屋面、樓面做法參考國家建筑標準設計圖集；3、地質資料：地下水位標高-1.0，地基承載力為150，該地區(qū)的根本風壓值為0.55 kN /。三、設計要求1、確定房屋的構造承重方案；2、確定房屋的靜力計算方案；3、熟練掌握各種方案多層房屋墻體設計及墻、柱高厚比驗算方法；4、熟悉梁端下砌體的局部受壓承載力驗算；5、熟悉過梁、挑梁的設計計算；6、掌握墻體設計中的構造要求，確定構造柱和圈梁的布置；7、熟

2、悉根底構造設計；8、掌握繪制構造施工圖。一、設計資料*四層教學樓無地下室平面剖面如圖，才用1類樓蓋體系，大梁尺寸250mm500mm。墻體用MU10磚，M5砂漿砌筑，墻厚均為240mm。屋面和樓面構造做法及相應荷載可由標準圖集98ZJ001查取自定，空心板自置按2.5 kN /，190mm厚雙面粉刷，墻自重2.08 kN /，240mm厚雙面粉刷墻自重5.24 kN /，鋁合金窗按025 kN /計算。屋面、樓面活荷載查建筑構造荷載規(guī)*。工程地質資料：地下水位標高-1.0，地基承載力為150，該地區(qū)的根本風壓值為0.55 kN /。二、設計要求1、確定房屋的構造承重方案；2、確定房屋的靜力計算

3、方案；3、熟練掌握各種方案多層房屋墻體設計及墻、柱高厚比驗算方法；4、熟悉梁端下砌體的局部受壓承載力驗算；5、熟悉過梁、挑梁的設計計算；6、掌握墻體設計中的構造要求，確定構造柱和圈梁的布置；7、熟悉根底構造設計；8、掌握繪制構造施工圖。 剖面圖示意圖9.850, 因此樓面活荷載不必折剪。 由于本地區(qū)的根本風壓值=0.55kN /，且房屋高度小于4m，房屋總高小于18m，洞口水平截面面積小于截面的2/3，屋面自重大于0.8kN /，所以不考慮風載的影響。4.縱墻承載力驗算 選取計算單元 該房屋有內、外縱墻。對于外縱墻，相對而言，D軸線強比A軸線墻更不利。而內縱墻，雖然走廊樓面荷載是內縱墻上的豎向

4、壓力有所增加，但梁支乘處墻體的軸向力偏心距卻有所減小，并且內縱墻上的洞口寬度較外縱墻上的小。所以可只在D軸線上取一個開間的外縱墻作為計算單元，其受荷面積為：3.33=9.9。 確定計算面積： 每層墻的控制截面位于墻的頂部梁或板的底面和墻低的底面處。因為墻的頂部梁或板的底面處，梁或板傳來的支撐壓力產(chǎn)生的彎矩最大，且為梁或板端支承處，其偏心承壓和局部變壓均為不利。而墻底的底面處承受的軸向壓力最大。所以此處對截面：1-16-6的承受力分別進展計算。 荷載計算：取一個計算單元，作用于縱墻的荷載標準值如下： 層面橫荷載：4.799.9+33.3=56.82 kN 女兒墻自重：5.243.30.6=10.

5、38 kN 二、三四樓面活荷載：3.43.33+33.13=43.05 kN屋面活荷載：2.09.9=19.8 kN 二、三四層樓面活荷載：39.9=29.7 kN 二、三四層墻體和窗自重：5.243.31.5+0.252.11.5=41.35 kN 一層墻體和窗自重：5.243.751.5+0.252.11.5=49.13 kN 控制截面的內力計算：第四層：第四層截面1-1處： 由屋面荷載產(chǎn)生的軸向力涉及值應考慮兩種內力組合，由可變荷載效應控制的組合，=1.2，=1.4 則=1.256.82+10.38+1.419.8=108.36 kN=1.256.82+1.419.8=95.91 kN

6、由永久荷載效應控制的組合：=1.2，=1.4=1.3556.82+10.38+1.40.719.8=110.13 kN=1.3556.82+1.40.719.8=96.12 kN 因為本教學樓采用MU10，M5砂漿砌筑，查表24得，砌體的抗壓強度設計值f=1.5MPa。 屋樓面均設有剛性墊塊，0，=5.4，此時剛性墊塊上外表處梁端有效支承長度=5.4=5.4=99mm=y-0.4=95.910.099)=7.72 kN /m=y-0.4=96.120.099=7.73 kN /m=0.072m=0.071m第四層截面2-2處軸向力為上述荷載和本層墻自重之和=108.36+1.241.35=15

7、8 kN=110.13+1.3541.35=165.96 kN 2第三層第三層截面3-3處：軸向力為上述荷載和本層樓蓋荷載之和=1.243.05+1.429.7=93.24 kN=158+93.24=251.24 kN=0.366MPa，=0.244查表3-5，=5.74，則：=5.74=105mm=y-0.4=93.240.105=7.28 kN /m=0.029m=1.3543.05+0.71.429.7=87.23 kN=165.96+87.23=253.19 kN=0.385MPa=0.266 查表3-5 =5.8=5.8=106m=y-0.4=87.230.106=6.77 kN /

8、m=0.027m第三層截面4-4處軸向力為上述荷載與本層墻自重之和，=251.24+1.241.35=300.86 kN=253.19+1.3541.35=309.02 kN 3第二層：第一層截面5-5處 軸向力為上述荷載和本層樓蓋荷載之和=93.24 kN=300.86+93.24=394.1 kN=0.697MPa=0.465 查表=6.30=6.30=115mm=y-=93.240.115=6.90 kN /m=0.018m=87.23 kN=309.02+87.23=396.25 kN=0.716=0.478 查表3-5 =6.35=6.35=116mm=y-=87.230.116=6

9、.42 kN /m=0.016m第二層截面6-6處軸向力為上述荷載與本層本層墻自重之和=394.1+1.241.35=443.72kN=396.25+1.3541.35=452.07 kN 3第一層：第一層截面7-7處 軸向力為上述荷載和本層樓蓋荷載之和N=93.24 第一層截面6-6處窗間墻受壓承載力驗算：第一組內力：=453.06 kN，=0第二組內力：=462.58 kN，=0=0，=15.63 查表3-1，=0.73fA =0.731.5？1.80.24=473.04 kN 462.58 kN滿足要求梁端支撐處截面5-5砌體局部受壓承載力驗算：梁端設置尺寸為740mm240mm240m

10、m的預制剛性墊塊第一組內力：=0.097，=93.24 kN，=115mm=0.6970.1776=123.79 kN+=123.79+93.24=217.79 kNE=y-0.4/+ =93.240.115/217.03=0.033m=0.033/0.24=0.1375 ，=3查表3-1得，=0.815=0.74+20.240.24=0.2928=1.629=1+0.35=1.282217.03 kN所以滿足要求對于第二組內力：=0.716=87.23 kN=116mm由于根本接近且較小，所以才有此墊塊亦能滿足局壓承載力的要求。=443.72+93.24=536.96 kN=443072*/

11、(0.24*1.8)=1.027MPa=1.027/1.5=0.685 查表=7.283=7.283=132.9mm =Ny-=93.240.115=6.90 kN /m= /=0.012m=87.23 kN=309.02+87.23=396.25 kN=1.046=1.046/1.5=0.698 查表3-5 =7.35=7.35=134.19mm=y-=87.230.13419=5.79 kN /m=/=0.011m第一層截面8-8處軸向力為上述荷載N與本層本層墻自重之和=536.96+1.249.13=595.96kN=539.30+1.3549.13=605.626 kN第四層窗間墻承載

12、力驗算第四層截面1-1處窗間墻受壓承載力驗算：第一組內力：=108.36 kN，=0.072m 第二組內力：=110.13 kN，=0.071m 對于第一組內力：=0.3 且e=0.0720.6y=0.60.12=0.0721=13.75查表3-1，=0.275fA=0.2751.51.80.24=178.2 kN 108.36 kN滿足要求對于第二組內力：=0.296E=0.071110.13 kN滿足要求第四層截面2-2處窗間墻受壓承載力驗算：第一組內力：=158 kN，=0=165.96 kN，=0=0，=13.75， 查表3-1，=0.78fA =0.781.51.80.24=505.

13、4 kN 165.96 kN滿足要求。梁端支撐處截面1-1砌體局部受壓承載力驗算：梁端設置尺寸為740mm240mm300mm的預制剛性墊塊。=0.240.74=0.1776第二組內力：=0.024，=96.12 kN，=99mm；=0.0240.1776=4.26 kN+=4.26+96.12=100.4 kN e=(y-0.4)/(+)=96.120.099/100.4=0.072m=0.072/0.24=0.3，=3 查表3-1得=0.48=0.74+20.240.24=0.2928=1.649=1+0.35=1.282+=100.4 kN , 滿足要求。對于第一組內力，由于相等，梁端反

14、力略小些，對構造更有利。因此采用740240300mm的剛性墊塊能滿足局壓承載力的要求。 6第三層窗間墻承載力驗算：第三層截面3-3處窗間墻受壓承載力驗算： 第一組內力：=251.24 kN，=0.029m 第二組內力：=253.19 kN，=0.027m 對于第一組內力：=0.029/0.24=0.12且e=0.0290.6y=0.60.12=0.072m=3.3/0.24=13.75查表3-1，=0.525fA =0.5251.51.80.24=340.2 kN 251.24 kN滿足要求 對于第二組內力：=0.027/0.24=0.11且e=0.027253.19 kN滿足要求第三層截面

15、4-4處窗間墻受壓承載力驗算： 第一組內力：=300.86 kN，=0 第二組內力：=309.02 kN，=0=0，=13.75， 查表3-1，=0.78fA =0.781.51.80.24=505.4 kN 309.02 kN滿足要求梁端支承處截面3-3砌體局部受壓承載力驗算：梁端尺寸設置尺寸為740mm240mm300mm的預制剛性墊塊。 第一組內力：=0.366，=3.24 kN=105mm=0.3660.1776=65 kN+=65+93.24=158.24 kNe=(y-0.4)/(+) =93.240.105/158.24 =0.046m=0.046/0.24=0.19，=3查表3

16、-1得：=0.69=0.74+20.240.24=0.2928=1.649=1+0.35=1.282+=158.24 kN滿足要求 對于第二組內力：=0.385=87.23 kN=106mm 由于第二組內力與第一組內力相近，且=87.23 kN更小，這對局部變壓更有利，所以才有740240300mm的預制剛性墊塊能滿足局部受壓承載力的要求。7第二層窗間墻的承載力驗算：第二層截面5-5處窗間墻受壓承載力驗算： 第一組內力：=394.1 kN，=0.018m 第二組內力：=396.25 kN，=0.016m 對于第一組內力:0.018/0.24=0.075且e0.6y=0.072m=3.75/0.

17、24=15.63查表3-1，=0.62fA =0.621.51.80.24=402 kN 394.1 kN滿足要求 對于第二組內力:=0.016/0.24=0.067且e0.6y=0.072m，=15.63查表3-1，=0.63fA =0.631.51.81.24=408.24 kN 396.25 kN滿足要求第二層截面6-6處窗間墻受壓承載力驗算：第一組內力：=443.72kN，=0第二組內力：=452.07 kN，=0=0，=13.75 查表3-1，=0.78fA =0.781.51.80.24=505.4 kN 452.07 kN滿足要求梁端支撐處截面5-5砌體局部受壓承載力驗算：梁端設

18、置尺寸為740mm240mm240mm的預制剛性墊塊第一組內力：=0.097，=93.24 kN，=115mm=0.1010.1776=17.9 kN+=17.9+93.24=111.14 kNe=y-0.4/+ =93.240.115/111.14=0.062m=0.062/0.24=0.25 ，=3 查表3-1得，=0.64=0.74+20.240.24=0.2928=1.629=1+0.35=1.282111.14 kN所以滿足要求8第一層窗間墻的承載力驗算：第一層截面7-7處窗間墻受壓承載力驗算： 第一組內力：=536.96 kN，=0.012m 第二組內力： =539.3 kN，=0

19、.011m 對于第一組內力:0.012/0.24=0.05且e0.6y=0.072m=3.75/0.24=15.63查表3-1，=0.85fA =0.851.51.80.24=550.6 kN 536.9 kN滿足要求 對于第二組內力:=0.016/0.24=0.067且e0.6y=0.072m，=15.63查表3-1，=0.86fA =0.851.51.81.24=557.26 kN 539.3 kN滿足要求第一層截面8-8處窗間墻受壓承載力驗算：第一組內力：=595.916 kN，=0第二組內力：=605.62 kN，=0=0，=15.63 查表3-1，=0.95fA =0.951.51.

20、80.24=557.26 kN 539.3 kN滿足要求梁端支撐處截面7-7砌體局部受壓承載力驗算：梁端設置尺寸為740mm240mm240mm的預制剛性墊塊第一組內力：=0.097，=93.24 kN，=132.9mm=0.8970.1776=252.78kN+=159.54+93.24=252.78 kNE=y-0.4/+ =93.240.115/252.78=0.029m=0.029/0.24=0.1208 ，=3 查表3-1得，=0.915=0.74+20.240.24=0.2928=1.629=1+0.35=1.282252.78 kN所以滿足要求對于第二組內力：=0.698=87.

21、23 kN=116mm由于根本接近且較小，所以才有此墊塊亦能滿足局壓承載力的要求。.橫墻承載力驗算取軸線上的橫墻，由于橫墻上承受有屋面和樓面?zhèn)鱽淼木己奢d，取1m寬的橫墻進展計算，其受荷面積：13.3=3.3。由于該橫墻為軸心受壓構件，隨著墻體材料，墻體高 度不同，可之驗算第二層的4-4截面和第一層的6-6截面的承載力。1荷載計算 取一個計算單元，作用于橫墻的孩子標準值如下： 屋面橫荷載：4.793.3=15.81 kN /m 屋面活荷載：23.3=6.6 kN /m 二、三、四層樓面橫荷載：3.43.3=11.22 kN /m 二、三。、四層樓面活荷載：33.3=9.9 kN /m 二、三、

22、四層樓體自重：5.243.3=17.29 kN /m 一層墻體自重：5.243.75=19.65 kN /m2控制截面內力計算第二層截面6-6處：軸向力包括屋面荷載，第四、三層樓面荷載和第二、三、四層墻體自重，=1.215.81+11.22+17.293+1.46.6+9.9*2 =131.648 kN /m=1.3515.81+11.22+17.293+1.46，6+9.9*2 =136.501kN /m第一層截面8-8處： 軸向力為上述荷載和第二層樓面荷載及第一層墻體自重=131.648+1.211.22+17.29+1.49.9 =179.728 kN /m=136.501+1.3511

23、.22+17.29+1.40.79.9 =184.701 kN /m 3橫墻承載力驗算第二層截面6-6處：=0，=3.3/0.24=13.75 查表3-1 =0.78A=10.24=0.24fA=0.781.50.24=280.8 kN 99.35 kN第二層截面8-8處：=0，=13.75 查表3-1 =0.78A=10.24=0.24fA=0.781.50.24=280.8 kN 184.701 kN 上述結果說明，該橫墻有較大的平安儲藏，顯然其他橫墻的承載力均不必驗算。6、過梁設計因為此教學樓的墻高均為240mm，而二三層等高小于一層層高，所以選擇第二層墻高設計過梁。墻窗洞口凈寬為1.5

24、m，距洞口頂面500mm處受有樓面均部荷載，樓面恒載標準值為，活載標準值為，設計成鋼筋混泥土過梁。內力計算根據(jù)跨度墻厚及荷載等初步確定過梁截面尺寸：b=240mm; h=240mm. 因墻高=0.6m=0.5m,故僅考慮1m高的墻體自重。樓面均布荷載設計值：1.23.43+1.433=24.84 kN.m P=1.2(14.2+0.240.2425)+24.84=31.64 kN.m過梁支座反力接近矩形公布，取1.1ln=1.11.5=1.65m. 支座中心的跨度 =1.5 +0.24=1.74m 故取計算跨度lo=1.65mM=P=31.01=1076 kN .mV= P=31.611.5=23.71 kN過梁的受彎承載力計算混凝土構造設計規(guī)*GB50010-2002:過梁采用C20混泥土=，=1.1，縱向鋼筋采用HRB 335級鋼筋， =；箍筋采用HPB235級鋼筋，= ；去保護墻厚度為15mm=0.111=0.5(1+)=0.5(1+)=0.941=186選配3 10 2