第四章-輸電線路的距離保護4.3-4.6課件

1、華中科技大學(xué)文華學(xué)院機電學(xué)部2009.10 電力系統(tǒng)繼電保護 電氣工程及其自動化專業(yè)課程4.3 阻抗繼電器的接線方式及精工電流,精工電壓4.3.1、對距離保護接線方式的要求及接線種類 根據(jù)距離保護的工作原理，加入繼電器的電壓和電流應(yīng)滿足如下要求： 1、繼電器的測量阻抗應(yīng)能準(zhǔn)確判斷故障地點，即與故障點至保障安裝處的距離成正比。 2、繼電器的測量阻抗應(yīng)與故障類型無關(guān)，即保護范圍不隨故障類型而變化。 Chapter4 輸電線路的距離保護 常用的接線方式有0接線，30接線，30接線及相電壓和具有 補償?shù)南嚯娏鹘泳€。設(shè)負(fù)荷的功率因數(shù)(cos)為1時，若 與 同相位，稱 0接線；若 超前 30時，稱 30

2、接線，以此類推。4.3 阻抗繼電器的接線方式 4.3.1、對距離保護接線方式的要求及接線種類 阻抗繼電器常用的接線方式有四類，如下表所示。表中“”表示按相間電壓或相電流差，“Y”表示按相電壓或相電流。 4.3.1、對距離保護接線方式的要求及接線種類 4.3 阻抗元件的接線方式及精工電流、精工電壓相間短路單相式阻抗元件的0接線方式相間短路阻抗繼電器的0接線假設(shè)：電壓互感器和電流互感器的變比為1 三相短路lk設(shè)：線路每千米的正序阻抗為 Z1，圖422 三相短路時測量阻抗分析結(jié)論：在三相短路時，Zm1，Zm2，Zm3的測量阻抗均等于短路點到保護安裝處點的線路正序阻抗，三繼電器均能動作。K (3)以K

3、1為例進行分析：ZABC 兩相短路K AB(2)圖423 A、B 兩相短路時 測量阻抗分析l結(jié)論：接于故障環(huán)路的阻抗繼電器可以正確反映保護安裝處到故障點之間的線路正序阻抗。其余兩只阻抗繼電器的測量阻抗很大，不會動作。因此要用三個阻抗繼電器并分別接于不同相間。ZABC 中性點直接接地網(wǎng)中的兩相接地短路ZL-輸電線路每千米自感阻抗ZM-輸電線路每千米互感阻抗則：保護安裝處故障相電壓分別為：結(jié)論：接于故障環(huán)路的阻抗繼電器可以正確反映保護安裝處到故障點之間的線路正序阻抗。其余兩只阻抗繼電器的測量阻抗很大，不會動作。因此要用三個阻抗繼電器并分別接于不同相間。4.3 阻抗元件的接線方式及精工電流、精工電壓

4、相間短路單相式阻抗元件的0接線方式反應(yīng)相間短路阻抗繼電器的30接線 這種接線方式有兩種，以繼電器為例，在三相和AB兩相短路時，其測量阻抗為將以上兩式合并寫成1 正常運行情況 測量阻抗的數(shù)值為每相負(fù)荷阻抗的 倍，阻抗角則較負(fù)荷阻抗的角度偏移30 ，當(dāng)采用+30接線時，測量阻抗的阻抗角向超前于每相負(fù)荷阻抗的方向移動30，而當(dāng)采用-30接線時，則向滯后方向移動30。反應(yīng)相間短路阻抗繼電器的 30接線 -30接線用于長線重負(fù)荷的原因可作如下簡單分析 三相短路 三相短路與正常運行時相似，只是Z1L為短路點到保護安裝地點之間每相的正序阻抗，因此 即測量阻抗的數(shù)值為每相線路阻抗的 倍，相位則比線路阻抗角偏離

5、30 。 反應(yīng)相間短路阻抗繼電器的 30接線 兩相短路 以AB兩相短路為例， 超前于 的角度180，因此 即測量阻抗的數(shù)值為每相短路阻抗的2倍，相位則等于線路的阻抗角。 采用30接線方式的阻抗繼電器在不同故障類型時，其測量阻抗的數(shù)值與相位均不相同，這種接線方式可應(yīng)用于圓特性方向阻抗繼電器。如下圖所示，實際上三相短路與兩相短路時的保護范圍一樣。 這種接線方式還可用于全阻抗繼電器。 在輸電線路的送電端，采用-30接線。 在輸電線路的受電端采用+30接線時。兩相短路 接地短路阻抗繼電器的接線方式 在大電流接地系統(tǒng)中，零序電流保護不能滿足要求時，一般采用接地距離保護。 我們以單相接地故障為例進行分析,

6、 其特征為故障相電壓降低，電流增大，而任何相間電壓都很高。因此將故障相的電壓和電流加入到繼電器中。對A相阻抗繼電器，接入繼電器的電壓為 ：接地短路阻抗繼電器的接線方式結(jié)論：這種接線方式能正確發(fā)應(yīng)單相接地短路，為了反 應(yīng)任一相的單相接地短路，接地距離保護也必須 接入三個阻抗繼電器。同時，這種接線方式也能 反應(yīng)于兩相接地短路和三相短路而動作。三、阻抗繼電器的精工電流和精工電壓 (Accurate Working Current and Accurate Working Voltage of Impedance Relay) 阻抗繼電器器利用測量阻抗Zm來反映故障點的位置，即用Um與 Im 的比值，

7、其動作特性Zop在理想情況下為常數(shù)，與測量電流Im無關(guān)。例：全阻抗繼電器（整流型）其動作特性為：理想臨界動作條件為： 而實際上執(zhí)行元件需要動作功率的，即實際臨界動作條件為：圖415 方向阻抗繼電器的Zop=f(Ir)的曲線考慮U0的影響后，給出Zop=f(Ir)的關(guān)系曲線如下圖所示。Zset0.9ZsetIacminIKZset0.9ZsetIacminIK 由此可見，加入繼電器的電流較小時，繼電器的起動阻抗將下降，即：實際保護范圍縮短。這將影響到它與相鄰線路的配合，甚至引起非選擇性動作。 每個阻抗繼電器都有其Zop= f (Ir)動作曲線，為了將動作阻抗和整定阻抗的差距限制在一定的范圍內(nèi)規(guī)定

8、了精工電流Iacmin的概念。精確工作電流即：阻抗繼電器的動作阻抗與整定阻抗的差距在10時，加入阻抗繼電器的電流。記做Iacmin圖415 方向阻抗繼電器的Zop=f(Ir)的曲線 因此，當(dāng) 時，就可以保證起動阻抗的誤差在10%以內(nèi)，而這個誤差在選擇可靠系數(shù)時，已經(jīng)被考慮進去了。 為了便于衡量阻抗繼電器的靈敏度，有時應(yīng)用精工電壓作為繼電器的質(zhì)量指標(biāo)。精工電壓：就是精工電流和整定阻抗的乘積，即結(jié)論：它不隨繼電器的整定阻抗而變，對某指定的繼電器而言，它是常數(shù)。 三、阻抗繼電器的精工電流和精工電壓 4.5 方向阻抗繼電器的構(gòu)成方法及方向阻抗元件舉例阻抗元件整定值的模擬和調(diào)整P166 ：圖4-24比較

9、絕對值的全阻抗繼電器 1、絕對值比較的方向阻抗繼電器原理電路 將 代入 2、比較相位的方向阻抗繼電器原理電路 4.5 方向阻抗繼電器的構(gòu)成方法及方向阻抗元件舉例舉例 方向阻抗繼電器的死區(qū)及消除死區(qū)的方法當(dāng)在保護安裝地點正方向出口處發(fā)生相間短路時,故障環(huán)路的故障電壓將降低為零,此時任何具有方向性的阻抗繼電器將因加入的電壓為零而不動作,從而出現(xiàn)保護裝置的死區(qū)。為減少和消除死區(qū)，可采用以下方法： 記憶回路 引入非故障相電壓1、整流型方向阻抗元件方向阻抗繼電器都有“死區(qū)”問題 ， 方向阻抗元件舉例1、整流型方向阻抗元件 第一種方法，用電阻、電感和電容組成的50HZ工頻串聯(lián)諧振回路即記憶回路或極化回路，

10、以獲取極化電壓。 因為L=1/ c，電路呈純阻性，所以當(dāng)出口短路時，Um=0。借助諧振，Up在一定時間內(nèi)逐漸衰減，其相位保持原先的相位不變。這就相當(dāng)于把原先的電壓記憶下來，故稱為“記憶回路”。 jXLj-jXCjRj(1K)R ( 30K82K) 正常運行時， 較大，R又很大。使作用在Rj上的電流主要由 產(chǎn)生，第三相電壓基本上不起作用。 當(dāng)AB相間短路時， =0，記憶回路發(fā)揮作用。但 將逐漸衰減到零，此時第三相電壓的作用將表現(xiàn)出來。圖427（a）引入非故障相電壓 消除死區(qū)電壓1、整流型方向阻抗元件 方向阻抗元件舉例因為R為高電阻，其值比電路中的阻抗值大得多，所以 與 同相位。結(jié)論：所以出口兩相

11、短路時，因為第三相電壓而產(chǎn)生的 可保證繼電器的方向性。 但三相短路時，無第三相電壓，故不能消除出口三相短路的死區(qū)。圖428（b）引入非故障相電壓 消除死區(qū)電壓IR微機保護中，可用故障前電壓與故障電流比相來實現(xiàn)。jXLj-jXCjRjR 1、整流型方向阻抗元件 第二種獲取極化電壓的辦法，需要電壓零線 方向阻抗元件舉例2.比較相位原理的集成電路方向阻抗元件的原理電路框圖方向阻抗元件舉例頻率變化使極化電壓與測量電壓不同相 極化電壓對相位比較方向阻抗元件的影響極化電壓對相位比較方向阻抗元件的影響0時阻抗元件的圓特性的變化特征 1、阻抗特性圓發(fā)生偏移2、阻抗特性圓變大 3、不同的系列阻抗特性圓均以整定阻

12、抗為公共弦 4、可能導(dǎo)致阻抗原件不正確動作極化電壓對相位比較方向阻抗元件的影響4.6影響阻抗元件測量阻抗精度的因素短路點過渡電阻對距離保護的影響電力系統(tǒng)振蕩對距離保護的影響分支電流的影響 TV斷線 線路串聯(lián)電容 輸電線非全相運行 系統(tǒng)頻率發(fā)生變化 極化電壓的相位 電壓互感器和電流互感器的穩(wěn)態(tài)誤差短路中的暫態(tài)分量及互感器的過渡過程等 短路點過渡電阻對距離保護的影響（Effect of Fault Path Transition Resistance to Distance Protection）、 電力系統(tǒng)中的短路一般不是金屬性的，而是在短路點存在過渡電阻，從而使測量阻抗發(fā)生變化，保護范圍可能縮

13、短，可能超范圍或反方向誤動。1、短路點過渡電阻Rgd的性質(zhì) 短路點的過渡電阻:當(dāng)相間短路或接地短路時，短路電流從一相流到另一相或從一相流入地的途徑中所通過的物質(zhì)的電阻。 短路點過渡電阻對距離保護的影響（Effect of Fault Path Transition Resistance to Distance Protection）、過渡電阻主要是電弧電阻過渡電阻主要是電弧電阻、桿塔電阻、大地電阻 分類:電弧電阻、中間物質(zhì)電阻、相導(dǎo)線與地之間的接觸電阻、金屬桿塔的接地電阻等。 過渡電阻性質(zhì):阻抗繼電器感受到的過渡電阻可能不是純電阻性的式中：Iarc-電弧電流的有效值，A; larc -電弧長度

14、，m對于電弧電阻我們可采用以下經(jīng)驗公式進行計算： 目前，我國對500kV線路接地電阻的最大過渡電阻按300估計，對220kV線路，則按100 估計。電弧電阻的特點：其數(shù)值在短路的瞬間最小，大約經(jīng)過0.10.15秒后,就迅速增大。1050arcarcarclRI 單側(cè)電源線路和雙側(cè)電源線路上過渡電阻是不一樣的，故分別分析。2、單側(cè)電源線路上過渡電阻的影響 圖431 單側(cè)電源線路經(jīng)過渡電阻 Rgd短路的等效圖保護出口處經(jīng)Rgd短路：（Zcl1）Zm1=Rgd+ZAB（Zcl2）Zm2=Rgd若Rgd較大時，ZIIset 1 Zm1ZIset 1ZIIset 2 Zm2ZIset 2保護1、2都將同

15、時以第段保護的動作時限動作，保護失去選擇性。Rgd12ABC 圖432 過渡電阻對不同安裝地點 距離保護影響的分析BCARZI1ZII1ZI2Zm1Rgd=Zm2jXjXR2、單側(cè)電源線路上過渡電阻的影響 圖431 單側(cè)電源線路經(jīng)過渡電阻 Rgd短路的等效圖結(jié)論：（1）保護裝置距短路點越近時，受過渡電阻的影響 越大；（2）被保護線路越短，保護裝置整定值越小，受過渡電阻的影響越大； 圖432 過渡電阻對不同安裝地點 距離保護影響的分析BCARZI1ZII1ZI2Zm1Rgd=Zm2jXjXRRgd12ABC2、雙側(cè)電源線路上過渡電阻的影響B(tài)C段出口處三相短路時：保護1、2的測量阻抗為：其中：為

16、超前 的相量角 圖433 雙側(cè)電源線路經(jīng)過渡電阻 Rgd短路的等效圖 R21ABC3 對于雙側(cè)電源的網(wǎng)絡(luò)，短路點的過渡電阻可能使測量阻抗增大，也可能使測量阻抗減小。 結(jié)論：一般而言，阻抗繼電器動作特性在R軸方向上所占面積越大，受過渡電阻的影響就越小。 圖433 雙側(cè)電源線路經(jīng)過渡電阻 Rgd短路的等效圖 R21ABC3 0若0,則：保護3：正方向出口短路，落在第四象限，拒動；保護2：反方向出口短路，落在第二象限，誤動保護1：區(qū)外短路，落入動作特性圓，II段誤動測量阻抗增大，測量阻抗的電抗部分將減小,電阻部分增加 減小過渡電阻的影響的措施1、采用保護范圍不變的情況下，能允許較大的過渡電阻而不致于

17、據(jù)動的阻抗繼電器； 圖434 可減小過渡電阻影響的動作特性 RjX（a）RjX（b）RjX（c）（a）多邊形動作特性； （b）既允許有較大過渡電阻又能防止負(fù)荷阻抗較小時誤動 的動作特性；（c）圓與四邊形組合的動作特性2、采用瞬時測量裝置來固定阻抗繼電器的動作； 所謂瞬時測量法就是把距離元件的最初動作狀態(tài)通過起動元件的動作固定下來，距離元件不會因電弧電阻的增大而返回，仍以固定的動作時限跳閘。僅適應(yīng)于反應(yīng)相間短路的阻抗繼電器（相間短路時短路電阻主要是電弧電阻）。電弧電阻的特點：其數(shù)值在短路的瞬間最小，大約經(jīng)過 0.10.15秒后,就迅速增大。距離段：t小于40ms，R很小，可以忽略不計；距離段：t

18、為 或更長，應(yīng)采取保護措施； 距離段：因為特性圓較大，影響較小。 因此，通常距離保護的第段可采用瞬時測量回路，以便將短路瞬間的測量阻抗值固定下來，使R的影響達到最小. 圖435 瞬時測量回路的原理接線圖 1保護裝置的起動元件2第阻抗元件3瞬時測量用中間繼電器4第時間元件t跳閘IZIkUk1234短路的瞬間:起動元件1和距離段阻抗元件2動作,從而起動中間繼電器3;中間繼電器3啟動后:中間繼電器3通過1的觸點自保持,而于2的觸點位置無關(guān);段的整定時限達到后:時間繼電器4動作,即通過3的常開觸點去跳閘。 電力系統(tǒng)振蕩對距離保護測量元件的影響（Effect of Power Swing to Meas

19、uring Unit of Distance Protection） 電力系統(tǒng)正常運行時，所有接入系統(tǒng)的發(fā)電機都處于同步運行狀態(tài)。 系統(tǒng)因短路切除太慢或因遭受較大沖擊時，并列運行的發(fā)電機失去同步，系統(tǒng)發(fā)生振蕩，此時：各發(fā)電機電勢的相位角發(fā)生變化；系統(tǒng)中各點電壓、線路電流，以及距離保護的各測量阻抗也發(fā)生周期性變化；可能導(dǎo)致保護誤動作； 但通常系統(tǒng)振蕩若干周期后，多數(shù)情況下能恢復(fù)正常運行,若此時保護誤動，勢必造成不良效果，因而必須杜絕。 電力系統(tǒng)振蕩時電壓、電流的分布與變化假設(shè)：（1）全相振蕩時，系統(tǒng)三相對稱，故可只取其中 一相進行分析；（2）兩側(cè)電源 與 電勢相等，相位相差 角 （ ）；（3）系

20、統(tǒng)中各元件阻抗角相等，以 表示 ；（4）不考慮負(fù)荷電流的影響；（5）不考慮系統(tǒng)振蕩的同時發(fā)生短路；MNXM, RMXN, RNXl , Rl(a)(b) 圖436 兩側(cè)電源系統(tǒng)中的振蕩 (a) 系統(tǒng)接線(b) 系統(tǒng)阻抗角與線路阻抗角相等時相量圖 圖337 振蕩電流有效值隨 變 化的包絡(luò)線 iM180360720MNXM,RMXN,RNXl,Rl(a)(b)(a) 系統(tǒng)接線(b) 系統(tǒng)阻抗角與線路阻抗角相等時矢量圖 圖436 兩側(cè)電源系統(tǒng)中的振蕩 Z若線路阻抗角=系統(tǒng)阻抗角則: 和 的端點必然落在直線 上。o系統(tǒng)中總有一點的電壓為最低，其值為由o點向相量 所做的垂線的長度，該點則稱為振蕩中心，以

21、z表示。iM180360720u180360uMuNE圖4-38 電力系統(tǒng)振蕩時電流電壓的變化（a）（b）由以上分析得出： 當(dāng)=180時，UZ=0，iM達到最大，相當(dāng)于在Z點發(fā)生了三相短路。 但系統(tǒng)振蕩屬于不正常運行狀態(tài)而非故障，因此，繼電保護裝置必須具備區(qū)別三相短路和系統(tǒng)振蕩的能力，才能保證系統(tǒng)振蕩下的正確工作。 電力系統(tǒng)振蕩時測量阻抗的變化規(guī)律MNXM,RMXN,RNXl, Rl安裝于M處的阻抗繼電器的測量阻抗為：可見，隨的變化，測量阻抗的幅值和阻抗角也發(fā)生相應(yīng)的變化。 電力系統(tǒng)振蕩對距離保護的影響KMNOO” 當(dāng)測量阻抗位于特性圓以內(nèi)時,阻抗繼電器誤動。從右圖分析，得知：.在相同定值下，

22、全阻抗繼電器所受（振蕩）影響大；.當(dāng)保護安裝點越靠近振蕩中心，受影響越大。561234.延長保護裝置的動作時間（如距離段）；因此，為了避免電力系統(tǒng)振蕩對距離保護的影響一般采取以下措施：.把定值壓低，使振蕩中心位于特性圓外；.增設(shè)振蕩閉鎖回路；振蕩閉鎖回路1、基本要求（1）當(dāng)系統(tǒng)只發(fā)生振蕩而無故障時，應(yīng)可靠閉鎖保護； （2）區(qū)外故障而引起系統(tǒng)振蕩時，應(yīng)可靠閉鎖保護；（3）區(qū)內(nèi)故障，不論系統(tǒng)是否振蕩，都不應(yīng)閉鎖保護。 2、電力系統(tǒng)發(fā)生振蕩和短路時的主要區(qū)別：（1）振蕩時，電流和各點電壓的幅值均做周期性變化， 只在=180時才出現(xiàn)最嚴(yán)重的情況；而短路電流和各點電壓值，當(dāng)不計其衰減時，是不變的；（2）

23、振蕩時，電流和各點電壓的幅值變化率較慢，而短路時電流是突然增大，電壓也突然降低，變化率很快；（3）振蕩時，任一點的電流和電壓之間的相位關(guān)系都隨的變化而變化；而短路時，電流和電壓之間的相位是不變的；（4）振蕩時，三相完全對稱，電力系統(tǒng)中沒有負(fù)序分量；而當(dāng)短路時，總要長期（在不對稱短路中）或瞬間（在三相短路的開始）出現(xiàn)負(fù)序分量。因此，振蕩閉鎖回路從原理上可分為兩種：（1）利用負(fù)序分量的出現(xiàn)與否來實現(xiàn)；（2）利用電流、電壓或測量阻抗變化速度的不同來實現(xiàn)；（3）、利用負(fù)序（和零序）分量起動的振蕩閉鎖回路三、分支電流的影響 使故障線路電流增大的現(xiàn)象，稱為助增。如下圖所示電路，當(dāng)在BC線路上的D點發(fā)生短路

24、時，在變電所A距離保護1的測量阻抗為結(jié)論： 助增電流，使測量阻抗增大，保護范圍縮短。 1、助增電流的影響使故障線路中電流減小的現(xiàn)象稱為外汲。如下圖所示電路，當(dāng)在平行線路上的D點發(fā)生短路時，在變電所A距離保護1的測量阻抗 結(jié)論：外汲電流時使測量阻抗減小，保護范圍增大，可能引起無選擇性動作。 三、分支電流的影響 1、外汲電流的影響 四、電壓回路斷線對距離保護的影響 當(dāng)電壓互感器二次回路斷線時，距離保護將失去電壓，這時阻抗元件失去電壓而電流回路仍有負(fù)荷電流通過，可能造成誤動作。對此，在距離保護中應(yīng)裝設(shè)斷線閉鎖裝置。 對斷線閉鎖裝置的主要要求是： (1)當(dāng)電壓互感器發(fā)生各種可能導(dǎo)致保護誤動作的故障時，

25、斷線閉鎖裝置均應(yīng)動作，將保護閉鎖并發(fā)出相應(yīng)的信號。(2)當(dāng)被保護線路發(fā)生各種故障 ，不因故障電壓的畸變錯誤地將保護閉鎖，以保證保護可靠動作。 區(qū)分以上兩種情況的電壓變化的辦法：看電流回路是否也同時發(fā)生變化。斷線信號裝置大都是反應(yīng)于斷線后所出現(xiàn)的零序電壓來構(gòu)成的，其原理接線如下圖所示。 這種反應(yīng)于零序電壓的斷線信號裝置，在系統(tǒng)中發(fā)出接地故障時也會動作。怎么辦？ 當(dāng)電壓回路斷線時，斷線信號繼電器動作，一方面將保護閉鎖，一方面發(fā)出斷線信號。 四、電壓回路斷線對距離保護的影響 將KS的另一組線圈W2經(jīng)C0和R0接于電壓互感器二次側(cè)開口三角形的輸出電壓上，當(dāng)系統(tǒng)中出現(xiàn)零序電壓時，兩組線圈W1和W2所產(chǎn)生

26、的零序電壓大小相等，方向相反，合成磁通為零，KS不動作。 四、電壓回路斷線對距離保護的影響 距離保護的整定計算原則距離保護段 我們以下圖所示電力系統(tǒng)接線圖來說明距離保護的整定計算。213BACABZAZABZBC 原則：按躲過線路末端故障整定 4.5 距離保護的整定計算(Setting Calculation of Distance Protection)距離保護的整定計算原則距離保護段 1、原則：按躲過線路末端故障整定 KIrel可靠系數(shù)，取0.80.852、整定阻抗：3、動作時限：213BACATZAZABZBC4距離保護段1、整定原則：KIIrel_可靠系數(shù)，取 0.8-0.85Kbmi

27、n分支系數(shù)，選取相鄰線路距離保護段保護范圍內(nèi)末端短路時，流過相鄰線路的短路電流與流過被保護線路的短路電流的實際可能的最小比值，即：（1）與下一線路的第一段保護范圍配合，并用分支系數(shù)考慮助增及外汲電流對測量阻抗的影響，即 KIIrel 0.82QF1QF3QFBACTZAZABZBC4QF（2）與相鄰變壓器的縱差保護相配合 2QF1QF3QFBACTZAZABZBC4QFKIIrel0.7ZT變壓器短路阻抗距離段保護的動作阻抗取按原則（1）、（2）計算的最小值。KIIrel_可靠系數(shù)，取 0.8-0.85距離保護段1、整定原則：2. 動作時限 3.靈敏度校驗 如靈敏度不能滿足要求，可按照與下一線

28、路保護第段相配合的原則選擇動作阻抗，即第段的動作時限應(yīng)比下一線路第段的動作時限大一個時限階段，即 距離保護段2QF1QF3QFBACTZAZABZBC4QF距離保護段1、整定原則：（1）按躲過最小負(fù)荷阻抗ZL.min進行整定，其中：其中（0.90.95）Ue母線上負(fù)荷電壓的最低值 IL.max線路中流過的最大負(fù)荷電流2QF1QF3QFBACTZAZABZBC4QF 按躲開最小負(fù)荷阻抗來選擇，若第段采用全阻抗繼電器，其整定阻抗為距離保護段1、整定原則：2QF1QF3QFBACTZAZABZBC4QF 若第段采用方向阻抗繼電器，其整定阻抗為其中：l 架空線路的線路阻抗角 線路的負(fù)荷功率因數(shù)角第III段的動作時限應(yīng)大于系統(tǒng)