管式連續(xù)微濾膜法處理熱電廠循環(huán)冷卻排污水過濾模型

1、管式連續(xù)微濾膜法處理熱電廠循環(huán)冷卻排污水過濾模型研究史昱驍2011214049.試驗背景在技術及經濟高速發(fā)展的現(xiàn)代社會，部分地區(qū)由于環(huán)保沒跟上工業(yè)的快速發(fā)展的步伐，環(huán)境污染嚴重，水體水質日趨惡化。當人們的文化及物質生活水平不斷提高，人們最為關心的環(huán)境問題之一將是如何保障人們用上衛(wèi)生、安全、優(yōu)質的飲用水。美國自來水協(xié)會的調查研究表明：膜法水處理技術將是未來最重要的水處理方法，因為到目前為止好沒有一種單獨的水處理工藝能與膜法水處理過程相媲美，用單一的物理方法同時達到完全消除致病微生物，顯著降低有機和無機污染物以及供水系統(tǒng)的協(xié)調、緊湊、美觀的水處理目的。在1996年于日本召開的題為“2世紀的水處理技

2、術”專題會議上，國際水協(xié)（IWA）把膜法水處理技術列為21世紀最重要的替代水處理技術。2管式連續(xù)微濾膜污染機理及模型開發(fā)管式連續(xù)微濾膜污染機理分析膜污染是指料液中的懸浮顆粒、膠體粒子或溶解性大分子有機物在膜表面和膜孔內吸附沉積，造成膜孔徑減小或堵塞，使膜通量下降的現(xiàn)象。根據(jù)發(fā)生的位置可以分為表膜堵塞（污染物吸附沉積在膜的表面，增加了水流過膜的阻力）和膜孔堵塞（污染物在膜孔內吸附沉積，減小了膜孔徑，從而降低了膜的通量）。根據(jù)造成污染的物質不同可分為無機污染、有機污染和生物污染，其中以有機污染和生物污染最為普遍，對膜通量的影響最大1。確定膜過濾過程的污染機理，對于了解過濾過程膜通量的下降原因、預測

3、膜通量、控制和消除膜污染都具有一定的指導意義。對于大分子和膠體懸浮液膜過濾過程的污染機理，Marshall等和Belfort等3已經做過詳細的綜述，但對于顆粒懸浮液、尤其是無機顆粒懸浮液通過微濾膜過程的污染機理，文獻報導很少，普遍認為顆粒在膜表面的沉積為主4-5。本文選用的阻力模型是以YehandCheng6以及Bellevile7的研究為基礎的，將濾餅過濾模型改進以用于澄清過濾。膜污染阻力的計算方法以達西（Darcy）定律為基礎，可得出下列透水通量表達式：(1)PP瓦一J(RmRf)其中：J膜通量，L/（m2s）；AP膜兩側壓力差，kPa;科一一料液粘度，Pas;Rt一一過濾總阻力，它可以分

4、解為兩個部分，即Rm膜本身的阻力和Rf污染阻力，m-1。對過濾總阻力（Rt）進行不同方式的分解，可以確定不同過程的污染物阻力分布如何：本文提到的管式微濾膜過濾屬于澄清過濾，不考慮污泥層和濾渣的阻力影響，同時，我們沒有辦法測量膜孔堵塞造成的不可恢復的阻力影響，在試驗階段將其忽略（這部分阻力表現(xiàn)為膜的不可恢復衰老，根據(jù)美國陶氏化學給出的膜通量衰減值一一年衰減約為7%,故在短期的試驗過程中，這部分變化是可以忽略的），故，只簡單地將阻力分解為純膜阻力（Rm）和污染阻力（Rf）兩大類，而膜的污染阻力（Rf）包括了表膜堵塞阻力（Rc）和膜孔堵塞阻力（Rp）,前者指懸浮或吸附在膜表面的微濾顆粒物，可以通過反

5、沖洗的方法沖刷掉污染物加以恢復，后者則需要通過加強洗或化學等方法加以去除，當然也包括物理和化學方法都不能去除的永久性污染。一次純水通量和純膜阻力用于計算純膜阻力（Rm）。膜的一次純水通量（Jo）,是用干凈的膜過濾清水測得的通量,J0:PRm, P-0 Jo其中：Jo膜的一次純水通量L/（m2s）；P純水粘度，Pas料液通量和污染阻力在同樣的操作條件下，對料液進行過濾，用穩(wěn)定時的料液膜通量（Ji）,計算污染阻力（Rf）。,P _ P應二(Rm Rc Rp)(4)PRt=(RmRc*Rp)(5)-0J1由(4)和(5)式可得，膜的污染阻力為：一一一一一PPRf=Rc+Rp=Rt-Rm=一-(6)0

6、J1-0Jo其中：Ji料液透水通量，L/（m2s）,其它符號同前。2.2.3二次純水通量和永久堵塞阻力膜的二次純水通量（J2）,是用受污染并經過反沖洗清洗后（認為表膜堵塞阻力已經完全恢復）的膜過濾清水測得的通量，用于計算膜孔堵塞阻力（Rp）。0（Rm Rp）由（3）和（7）式得:P PRp =p%2Mo由（3）和（8）式得:_PPRc =Rt Rm - Rp =TJ _TTJi0J23實驗結果與討論通過在一次純水實驗、 的不同變化值，得到如表其中：J2膜的二次純水通量，L/（m2s）,其它符號同前。通過上述方法，可以計算各部分阻力的大小，從而對膜的污染機理有所認識。料液實驗和二次純水實驗三種情

7、況下，測定跨膜壓差和透水通量1的實驗結果：表1不同情況下的通量料液實驗跨膜壓差AP(kPa)一次純水通量J0(L/(m2s)跨膜壓差AP(kPa)料液透水通量J1(L/(m2s)跨膜壓差AP(kPa)二次純水通量J2(L/(m2s)5.000.420151.50.63324.70.4395.250.445153.80.63425.20.4645.500.468156.30.64625.50.4415.750.485157.70.65626.70.4796.000.503158.70.65728.30.499158.70.66428.50.512求純膜阻力由于保定熱電廠連續(xù)微濾膜法處理回用冷卻循

8、環(huán)排污水工程已經在運行，故只能取進行徹底化學清洗后的膜過濾清水加以測定其純水通量(此處數(shù)據(jù)取自項目運行初期的試運行階段)，然后計算純膜阻力(Rm),曲線擬合情況圖1所示：壓差與一次純水通量曲線圖Jo=0.0844APR2=0.9921產量通水純次一Ms.5 Oo O4846,8 45.866.2跨膜壓差P(kPa)圖1壓差與一次純水通量曲線圖由圖1可知，新膜過濾清水時，壓差與通量白勺關系為J0=0.0844P,由公式(2)可知,曲線斜率為：1=0.0844,而溫度為20c時，清水粘度田為1.005M0-3Pas(查化學手冊即可得到不同溫度下水的粘度值)，故在20c時，純膜阻

9、力為：Rm144(10)1.185104(m)0.08440求總阻力和污染阻力求出純膜阻力之后，接著就要求出膜的污染阻力(Rf),這就需要對料液過濾的壓差和通量進行曲線擬合，此數(shù)據(jù)取用化學清洗進行之前穩(wěn)定過濾過程中的壓差和通量值，曲線擬合情況如圖2:671.6OJS 2:了量通液濾64152154156158160跨膜壓差 P (kPa)圖2壓差與料液通量曲線圖由圖2可以看出，過濾料液時，膜兩側壓差與通量關系為:J1二 0.0042 AP,可得:1 = 0.0042,溫度為20c時，料披（熱電廠循環(huán)冷卻水）的粘度科與純水的粘度 均相Rt差不大，可近似看作為純水，故總過濾阻力為:15Rt = =

10、2.369 105(m )0.0042由（10）和（11）知，膜的污染阻力為:Rf 二 Rc Rp R Rm = 2.251 105(m)3.3表膜堵塞阻力和膜孔堵塞阻力知道膜的污染阻力之后，接著就要確定污染阻力（Rf）中表膜堵塞阻力（Rc）和膜孔堵塞阻力（Rp）的值。可以將過濾料液后的膜管經過反沖洗之后，將可去除的污染物質沖洗掉，然后再過濾清水，即可以測得膜孔堵塞阻力（Rp）的值。此數(shù)據(jù)取自經過反沖洗之后，過濾初期的壓差和通量值，曲線擬合情況如圖3: 1由圖3可得，壓差與二次純水通量的曲線關系為：J2 = 0.0178 P,可得：=0.0178,Rp故膜孔堵塞阻力為:Rp10.0178。4=

11、 5.590 104(m )由（12）和（13）知，膜的表膜堵塞阻力為:(14)Rc=Rf-Rp=1.692105(m)3.4結果與討論經過理論推導并計算，將膜的各種阻力值及其在總阻力中所占的比例匯總如表2所示:表2膜組件的各種阻力值及所占比例阻力系數(shù)類型阻力值（x104m-1）所占比例（純膜阻力Rm1.1854.98表膜堵塞阻力Rc16.9271.42膜孔堵塞阻力Rpp5.59023.60污染阻力Rf22.5195.02總阻力Rt23.69100可以看出，該管式膜的純膜阻力很小，只占總阻力的4.98%,主要阻力為污染阻力，它是純膜阻力19倍多。在污染阻力里，表膜堵塞阻力占主要，它是膜孔堵塞阻

12、力的3倍多。封莉等11測定了運行過程中膜過濾壓差的變化，考察了膜污染的發(fā)展情況，并探討了減緩膜過濾壓差上升和膜污染的幾種措施。在溫度為24c時，通過清水和生活污水實驗得出膜通量J（L/（m2s）與壓力差AP（0.615.5kPa）呈線性相關。為此，可以在壓差AP為0.615.5kPa之間測定純水通量Jo和壓差AP的值，然后進行曲線擬合來計算。對濾餅過濾而言，膜的總阻力集中在污染阻力上，膜的污染阻力是純膜阻力的3.6倍，是影響膜通量的主要因素。這與計算結果是相一致的。以上數(shù)據(jù)表明：1）膜過濾過程中，主要阻力集中在污染阻力上，純膜阻力影響較小；2）在污染阻力中，表膜阻力占主要，膜孔堵塞阻力也有較大

13、的影響。所以，如何在過濾過程中解決表膜堵塞，降低膜孔堵塞，延長膜的使用壽命（即降低膜孔堵塞程度）是很重要的。帶著這個問題，下面就管式連續(xù)微濾膜的過濾性能做更加深入的研究。4管式連續(xù)微濾膜過濾模型膜污染是膜在應用過程中最大的阻力之一，如何解決膜污染，發(fā)揮膜的最大過濾性能，是研究的難點之一。由于膜過濾過程的影響因素較多，目前預測或關聯(lián)型的模型實用性不理想12,對于以機械過濾為主要過濾機理的微濾膜來說，膜孔徑大小及分布和膜孔密度（即單位膜面積的膜孔數(shù)）是考核膜分離功能的兩個重要參數(shù)13。然而，目前所開發(fā)的膜過濾模型與膜參數(shù)聯(lián)系較少，這就需要我們深入過濾的細部，對污染顆粒進行分析，從而建立更加合理的模

14、型，對微濾膜的過濾性能進行優(yōu)化分析。污染微粒受力分析通過對料液（澄清過濾時，料液中的污染物基本上都是懸浮顆粒）中的顆粒進行受力分析，可以確定一定操作條件下，懸浮顆粒的受力情況，從而確定膜污染的實際過程，再建立合理的模型進行優(yōu)化分析。該管式連續(xù)微濾膜的過濾方式為全量過濾，膜組件豎向放置，在過濾過程中，料液中的懸浮顆粒沿橫向（垂直于膜組件的表面）靠近膜表面，從而對膜造成污染和堵塞。由于壓力 TOC o 1-5 h z 的作用，料液在膜組件內基本上是沒有紊動效應的，可以認為是沿橫向的層流狀態(tài)流動，所以對懸浮顆粒的運動分析可局限于層流內層，隨液體流動的顆粒主要受以下幾個力14:顆粒在料液中所受到的垂向

15、浮力Fl：關于浮力的計算公式，Saffmann15-16,VasseurandCox17,Mclaughin18等都對其產生的影響進行了研究，結果相似，此處采用基于AlmannandRipperger19的計算方法，即：Fl=0.761邛W5xMP0.5/（15）其中：5剪切應力，N;x懸浮顆粒的粒徑，m;P液體密度，1000kg.m-3;y-料液粘度，Pa-s。顆粒受到的重力Fg：重力的計算公式比較簡單，即：Fg=-6G?s-P）gx3（16）其中：Ps顆粒密度，kg.m-3；2g重力加速度，m/s。滲透流動產生的橫向拉力（也可以理解為有壓流產生的壓力）Fx：由于顆粒的受力分析局限于層流內層

16、，雷諾數(shù)很小，所以可由Stokes方程計算，即：(17)Fx=3-：xv其中：v透水通量，m3/m2-s或L/m2s,其它符號同前。如果顆粒沉積到膜的表面或膜孔內，還要受另外兩個力，即彈力和吸附力。顆粒沉積到膜表面之后，必然會受到膜給予的彈力Fn:此彈力的大小，可以認為與料液的壓力相等。吸附力Fa：吸附力是由顆粒間的范德華力和靜電相互作用力引起的，其與顆粒形狀、粗糙度，接觸點數(shù)目等多個參數(shù)有關，此力是相當小的，現(xiàn)只考慮顆粒間的范德華引力,即：Fah x32 二 a2(18)其中：h,a方程參數(shù)。顆粒在沒有沉降到膜表面之前，在豎向上受到重力從圖4中顆粒的受力分析可以看出,和浮力的作用，可能因為受

17、力不平衡而上下移動，大部分是處于懸浮狀態(tài)，是不在豎向上產生運動的；在橫向上只受到垂直于膜表面的拉力，受力是不可能平衡的，所以顆粒在Fx的作用下，迅速向膜表面靠近，然后粘附在膜表面或鉆到膜孔內，使膜的污染阻力增加，影響膜的過濾性能。沉積到膜表面或堵塞在膜孔內部的顆粒，在過濾過程中進一步被壓實或鉆到膜孔的更深處，在壓力過大時，可能造成膜孔的不可恢復堵塞。為了進一步了解膜過濾的情況，需要在顆粒到達膜表面后的過程進行分析，從而才能研究膜的過濾性能。圖4顆粒受力分析圖數(shù)學模型的建立根據(jù)以上受力分析，為了得到比較合適的過濾模型，需要有以下基本假設:1膜表面的薄層膜孔不是不規(guī)則的彎曲的，而是一組垂直于膜表面

18、的直的筒狀細管，其孔徑的大小可用膜的平均孔徑來表示，液體在該孔內的流動為層流；2在過濾過程中，膜平均孔徑d和膜孔密度N均隨透水體積V的增加而減少,且這種減少是呈線性變化的。根據(jù)第一條假設和液體力學的公式可知，水透過孔徑為d的孔的流速可表示為:d2P32 1 x(19)其中：AP 跨膜壓差，Pa；科一一料液粘度，Pa - s;M膜的有效厚度，m；d一 一膜孔平均孔徑，m。如果膜過濾料液，則可得膜的透水通量（J）為:,id 2 -d2 PPdd 2 -P AP d4J =u .jq N = n n i N = 32N 加 2）128N dx其中：J膜的透水通量，L/（m2-s）;N 膜孔密度，其它

19、符號同前。如果過濾純水，則可得初始膜通量（J。），即：(20)4JP d。N0128J0 x 0(21)其中：d0初始膜平均孔徑，m；N0初始膜孔密度；卬一一清水的粘度，Pa - s,其它符號同前。根據(jù)第二條假設，某時間膜的平均孔徑（d）和膜孔密度（N）隨累積透水體積（V）的變化而變化，且符合線性關系，則可得：d =d0(1 -1 V), N = N0(1 - 1V)(22)其中：a與累積透水通量相關的膜孔孔徑變化系數(shù),3與累積透水通量相關的膜孔密度變化系數(shù),V累積透水體積，m3,其它符號同前。m-3,需實驗確定;m-3,需實驗確定。p ：P d0(1 - 二 V)4128xN(1，V)4二.

20、：P do No128。x(1 - ： V)4 1 - -V)(23)將（22）代入（20）整理后，再除以（21）可得：考慮到本工程的實際過程，熱電廠循環(huán)冷卻排污水的粘度與純水的粘度相差不多，即山則可以得到更加簡化的模型：(24)(1_：V)41-V)=(1一二V)4(1一：V)小結本節(jié)從管式連續(xù)微濾膜的污染機理出發(fā)，給出了管式連續(xù)微濾膜污染阻力的分類和計算方法，從計算數(shù)據(jù)看出，管式連續(xù)微濾膜的運行總阻力主要集中在污染阻力上（占95.02%）,它是純膜阻力的19倍多。在污染阻力中，表膜堵塞阻力是膜孔堵塞阻力的3倍多，占主要部分。我們可以通過反沖洗、加強反沖洗、化學清洗等方法來清除堵塞在膜表面及

21、膜孔隙中的污染物質，使膜的污染阻力得到恢復。在膜污染機理的基礎上，討論了管式連續(xù)微濾膜的過濾模型的建立過程，從污染顆粒的受力分析得出：該管式膜屬于全量過濾，所以污染顆粒受力是不平衡的，不能通過受力分析得出過濾模型。于是從液體力學的理論出發(fā)，建立了比較合理的過濾模型。5模型在工程運行中應用保定熱電廠循環(huán)冷卻排污水處理項目的實際運行數(shù)據(jù)，用上述模型指導運行參數(shù)的調節(jié)，以優(yōu)化微濾機組的過濾性能。通過matlab數(shù)學工具箱的擬合，對不同形式的模型進行比較和選擇，最終確定形如：5=（1-ax）V（1-Px）的模型模擬效果最好。從模型處理的過程中可以發(fā)現(xiàn)，一個反沖洗周期60min是比較長的，數(shù)據(jù)擬合在中段

22、和后段偏差較大，為了使過濾過程一直保持比較好的過濾性能，現(xiàn)將過濾周期調整為40min,下面再用模型對實際運行的數(shù)據(jù)進行模擬。保定熱電廠在2007年9月底到10月初進行徹底的化學清洗之后，只對2#和4#機組進行了現(xiàn)場數(shù)據(jù)的記錄，所以下面只能對2#和4#機組的部分運行周期的數(shù)據(jù)進行整理并優(yōu)化處理。5.12#機組運行數(shù)據(jù)的模擬由于機組在進行化學清洗之后，膜的性能得到比較大的提高，但隨著過濾過程的進行，在開始一段時間內下降比較快，之后便趨于穩(wěn)定，故取其化學清洗之后第24和第58個周期的數(shù)據(jù)進行模擬（該次清洗運行62個周期后才進行二次清洗）。表3運行數(shù)據(jù)的模擬（2#機組第24周期）時間間累積透模擬值隔t

23、Q通量J水體積計算值J/J0值V殘差(min)(m3/h)L/(m2-s)(m3)4,J/Jo(1-：V)4(1-V)0106.00.05021.00000.00001.00001.00000.0000時間間流量累積透模擬值隔tQ通量J水體積計算值J/J0值V殘差(min)(m3/h)L/(m2-s)(m3)4J/J。(1-:V)4(1、)5105.00.04970.99068.83330.99760.9911-0.006510105.00.04970.990617.58330.99760.9824-0.015215104.00.04920.981126.33330.99520.9736-0.

24、021620105.00.04970.990635.00000.99760.9649-0.032725104.00.04920.981143.75000.99520.9562-0.039130104.00.04920.981152.41670.99520.9475-0.047835102.00.04830.962361.08330.99040.9388-0.051640100.20.04740.945369.58330.98600.9303-0.0557注:模擬值參數(shù)為1.00189E-03,=1.00000E-08;殘差平方和為：0.0114。表4運行數(shù)據(jù)的模擬（2#機組第58周期）時間間流

25、量累積透模擬值隔tQ通量J水體積計算值J/J0值V殘差(min)(m3/h)L/(m2-s)(m3)4J/Jo(1-：V)4(1-V)0122.00.05781.00000.00001.00001.00000.00005120.00.05680.983610.16670.99590.9898-0.006110106.00.05020.868920.16670.96550.97980.014315102.00.04830.836129.00000.95620.97090.014720102.00.04830.836137.50000.95620.96240.006225104.00.04920.

26、852546.00000.96090.9539-0.007030101.00.04780.827954.66670.95390.9452-0.00863598.00.04640.803363.08330.94670.9368-0.00994091.00.04310.745971.25000.92930.9286-0.0007注：模擬值參數(shù)為a=1.00189E-03,3=1.00000E-08；殘差平方和為：0.0007。上述數(shù)據(jù)表還不能直觀地顯示出第24周期和第58周期數(shù)據(jù)之間的差異，可以通過圖形更加直觀地顯現(xiàn)出來，如圖5所示。由圖5可以看出，第24周期的數(shù)據(jù)擬合效果明顯沒有第58周期的數(shù)據(jù)

27、擬合效果好。第58周期運行數(shù)據(jù)與模擬值曲線圖累積透水體積V(m3)圖52#機組計算數(shù)據(jù)與模擬數(shù)據(jù)曲線圖5.24#機組運行數(shù)據(jù)的模擬對4#機組，隨機抽取運行數(shù)據(jù)中的第23和第59兩個周期進行模擬，結果如下。表5運行數(shù)據(jù)的模擬(4#機組第23周期)時間間隔t(min)Q(m3/h)通量J累積透水體積V(m3)計算值模擬值L/(m2-s)J/J0值(1-二V)4(iV)殘差4J/J。0113.000.05351.00000.00001.00001.00000.00005112.600.05330.99659.38330.99910.9883-0.0108時間間隔t油Q通量J累積透水體積計算值模擬值L

28、/(m2-s)J/J0值V殘差(min)(m3/h)(m3)4J/J。(1-：V)4(1-V)10112.800.05340.998218.78330.99960.9790-0.020615107.300.05080.949627.72500.98710.9702-0.016920100.100.04740.885836.06670.97020.9621-0.008125108.700.05150.961945.12500.99030.9529-0.037530102.600.04860.908053.67500.97620.9445-0.031735105.000.04970.929262.

29、42500.98180.9358-0.04614097.000.04590.858470.50830.96260.9279-0.0347注：模擬值參數(shù)為=:9.96371E-04,9.96335E-04;殘差平方和為：0.0066。表6運行數(shù)據(jù)的模擬(4#機組第59周期)時間間隔t(min)油Q(m3/h)通量J模擬值(1-：V)4(1-V)殘差水體積V(m3)計算值L/(m2-s)J/Jo值4J/Jo0118.000.05591.00000.00001.00001.00000.00005117.000.05540.99159.83330.99790.9878-0.010110110.000.

30、05210.932219.58330.98260.9781-0.004515105.000.04970.889828.75000.97120.9691-0.002120101.000.04780.855937.50000.96190.9605-0.00132596.000.04550.813645.91670.94970.95220.002530100.000.04730.847553.91670.95950.9444-0.01513595.000.04500.805162.25000.94720.9360-0.01124093.000.04400.788170.16670.94220.928

31、2-0.0140注：模擬值參數(shù)為a=9.96371E-041,0=9.96335E-04;殘差平方和為:0.0007。從殘差平方和可以看出，4#機組的模擬情況比2#機組要好，將上述兩表的數(shù)據(jù)繪制圖形如下所示。從殘差平方和可以看出，4#機組的模擬情況比2#機組要好，將上述兩表的數(shù)據(jù)繪制圖形如下所示。從圖6可以看出，運行初期的擬合情況還是沒有運行后期擬合得好，但擬合的殘差平方和比較小，還是可以接受的。綜上可以看出，盡管將機組的運行周期由60min到40min后，運行數(shù)據(jù)與模擬值還是存在一定的偏差，但已經遠遠低于每周期60min時的值，模型的應用是很成功的。第23周期運行數(shù)據(jù)與模擬值曲線圖累積透水體

32、積V(m3)第59周期運行數(shù)據(jù)與模擬值曲線圖累積透水體積V(m3)圖64#機組計算數(shù)據(jù)與模擬數(shù)據(jù)曲線圖5.3小結模擬的曲線在同一個周期的數(shù)據(jù)中，部分模擬數(shù)據(jù)有比較大的偏差，為此，需要對微濾機組的參數(shù)進行優(yōu)化，即：將微濾機組的過濾周期從60min調整為40min,使膜表面的污染堵塞能及時清除，提高膜的過濾性能。經過優(yōu)化處理后，再用模型對微濾機組的運行數(shù)據(jù)進行模擬，可以得到比較高的模擬精度(殘差平方和在0.00070.0114之間)，只是運行初期的運行數(shù)據(jù)與模擬值之間還是有比較明顯的差距。6結論1管式連續(xù)微濾膜在過濾過程中的總阻力可分為純膜阻力、表膜堵塞阻力和膜孔堵塞阻力三個部分，表膜堵塞阻力和膜

33、孔堵塞阻力之和為污染阻力。污染阻力占總阻力的95%以上，純膜阻力只占有極小的部分；在污染阻力中，表膜堵塞阻力是膜孔堵塞阻力的3倍多，占主要部分，在運行過程中，可以通過反沖洗、加強反洗和化學清洗等方法恢復膜的污染阻力。全量過濾方式下，污染顆粒的受力是不平衡的，不能通過解污染顆粒的受力平衡方程式的方法來分析管式連續(xù)微濾膜的過濾情況。根據(jù)模型的模擬情況，對微濾機組的過濾周期進行調整（由原來的60min調整為40min）后，模型的擬合精度較高（殘差平方和在0.00070.0114之間），效果比較好。參考文獻1楊宗政，顧平膜污染的數(shù)學模型研究進展J化學通報，2005，68（w039）：1-6Marsha

34、llAD,MunroPA,andTragardhG.Theeffectofproteinfoulinginmicrofiltrationandultrafiltrationonpermeateflux,proteinretentionandselectivty:AliteraturereviewJ.Desalination.1993,91:65-108.3BelfortG,MikulasekP,PimbleyJM,ChungKY.Diagnosisofmembranefoulingusingarotationannularfilter.2.Diluteparticlesuspensionsof

35、knownparticlesizeJ.MembraneSci.,1993,77:23.4BakerRJ,FaneAG,FellCJDandYooBH.FactorsaffectionfluxincrossflowfiltrationJ.Desalinatilon.1985,53:59.5BenkahlaYK,Ould-DrisA,JaffrinMYandSi-HassenD.Cakegrowthmechanismincross-flowmicrofiltrationofmineralsuspensionsJ.MenbraneSci.,1995,98:107.6YehHMandChengTW.Resietance-in-seriesformembraneultrafiltrationinhollowfibersoftube-andshellarrangementJ.Sep.Sci.&Tech.,1993,28:1341.BellevileMP,BrillouetJM,FuenteBTandMoutounetM.Cross-flowmicrofiltrationofaredwineonaaluminamembrane:inverstigationsonfoulingcolloids.Proc.2ndIntl.Conf.onInorganicMembranesJ,Montpel