貝雷梁支架結(jié)構(gòu)計(jì)算方案

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專(zhuān)心-專(zhuān)注-專(zhuān)業(yè)專(zhuān)心-專(zhuān)注-專(zhuān)業(yè)精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專(zhuān)心-專(zhuān)注-專(zhuān)業(yè)重 慶 外 環(huán) 高 速 公 路 北 段 XX 標(biāo) 段X X 2 號(hào) 橋貝雷梁支架結(jié)構(gòu)計(jì)算方案編 制：復(fù) 核：審 核：批 準(zhǔn)：XX集團(tuán)二公司重慶外環(huán)高速公路XX標(biāo)段工程項(xiàng)目經(jīng)理部2007年10月31日 跨XX鐵路平臺(tái)、支架設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)一、計(jì)算依據(jù)1、公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范（JTJ041-2000）2、設(shè)計(jì)施工圖3、路橋施工計(jì)算手冊(cè)（周水興等編著 人民交通出版社）4、路橋施工手冊(cè)-橋涵（交通部第一公路工程總公司編制）5、鋼結(jié)構(gòu)-原理與設(shè)計(jì)（夏志斌 姚諫等編著 中國(guó)建筑工業(yè)出版社

2、）6、基本資料7、竹編膠合板國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)（GB/T13123-2003）8、公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范(JTJ024-85)二、工程概述XX2#橋的跨XX鐵路現(xiàn)澆箱梁為40+55+40m，為單箱三室結(jié)構(gòu)，箱梁高均為2.3m，橋面寬16.75m，底腹板寬為：11.85m，即兩邊翼緣板寬分別為2.45m，翼板變截面為0.150.5m，頂板和底板厚度分別為0.25、0.2m。混凝土標(biāo)號(hào)為C55。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際需要，所設(shè)支架的凈空為16.3m。三、支架設(shè)計(jì)跨鐵路部分箱梁采用貝雷架施工平臺(tái)式門(mén)洞結(jié)構(gòu)進(jìn)行承重，門(mén)洞的凈空設(shè)置為16.3m。門(mén)洞支墩基礎(chǔ)采用150cm樁基礎(chǔ),采用C25砼澆注，支墩采用100*100

3、cm方形鋼筋混凝土墩身，立柱高平均約17m,支柱頂橫梁采用貝雷片組(并設(shè)置I50工字鋼牛腿和加設(shè)相應(yīng)的斜支撐)?？v向主承重梁采用貝雷梁拼裝搭設(shè)，橫向采用通長(zhǎng)48*3.5鋼管和交叉撐進(jìn)行加固，間距1.3m/道。上部支架采用48*3.5鋼管、扣件搭設(shè)或碗扣支架搭設(shè)。立桿橫向間距和貝雷片間距相同。立桿縱向間距分別為0.9m/道、0.6 m/道、0.3m/道(實(shí)腹板處)，立桿橫向間距普通段為0.9m/道（箱梁兩端為0.6m/道）,橫桿步距為1.2m/道（箱梁兩端實(shí)腹段步距為0.6m/道）。立桿上下口采用可調(diào)頂托，上口采用I10工字鋼(或雙8槽鋼)作為縱向分配梁，其上采用10*10方木作為底模板橫肋，間

4、距為0.3m、0.4m(翼板處)；立桿下口在普通段采用8槽鋼(平放即可)作為橫向連接梁。在梁兩端實(shí)腹板處采取I10工字鋼作為縱向分配梁(施工注意調(diào)整支架底座高度，使其碗扣結(jié)點(diǎn)與普通箱梁段支架對(duì)應(yīng)高度)。底模板采用=15mm光面竹膠合板，另外考慮貝雷片縱梁底下火車(chē)通行安全，可以在貝雷縱梁上與碗口支架間可以通過(guò)滿(mǎn)鋪2cm厚的木板（或其他材料，但必須能夠承擔(dān)堆放的一定雜物、人等荷載），緊貼貝雷片縱梁下其下可以再增設(shè)一層安全防護(hù)網(wǎng)，以防止上部雜物砸到既有線(xiàn)上。箱梁普通段貝雷桁架梁、支架搭設(shè)斜截面示意圖如下：四、模架受力計(jì)算4.1、翼板分析(1)、底模板計(jì)算： eq oac(,1)、竹膠板技術(shù)指標(biāo)以及力

5、學(xué)性能： 根據(jù)竹編膠合板國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)（GB/T13123-2003），現(xiàn)場(chǎng)采用15mm厚光面竹膠板為類(lèi)一等品，靜彎曲強(qiáng)度50MPa，彈性模量E5103MPa；密度取。由于翼板處方木按中心間距40cm橫向布設(shè)，實(shí)際計(jì)算考慮方木實(shí)體寬度10cm，即模板計(jì)算跨徑?。?；又模板單位寬(1m)面板截面參數(shù)：慣性矩： 截面抵抗矩： eq oac(,2)、荷載計(jì)算：a.鋼筋砼自重取26KN/m3，即砼產(chǎn)生的面荷載：q1=(0.15+0.50)/2*268.45KN/m2；b.竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：q2=0.01510=0.15 KN/m2；c.施工人活載：q3=2.5 KN/m2；d.砼傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載：q

6、4=2.0 KN/m2；則取1m寬分析線(xiàn)荷載為：q強(qiáng)=8.45+0.15+2.5+2.013.10KN/mq剛=8.45+0.158.6KN/m eq oac(,3)、受力分析：按三跨0.30m連續(xù)梁建模計(jì)算模板強(qiáng)度及剛度：強(qiáng)度分析： ，滿(mǎn)足要求剛度分析：翼板處模板強(qiáng)度、剛度均滿(mǎn)足要求。(2)、翼板處底模下方木檢算： eq oac(,1)、方木技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：底模下統(tǒng)一采用100100mm的方木。依最大三跨0.9m連續(xù)梁計(jì)算方木強(qiáng)度、剪力及撓度：100100mm的方木為針葉材，A-2類(lèi)，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中的A-2類(lèi)木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，則：

7、w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa又方木的截面參數(shù)：慣性矩： 截面抵抗矩： eq oac(,2)、荷載計(jì)算：由上一節(jié)模板分析可知轉(zhuǎn)遞到方木的面荷載如下(由于方木自身重相對(duì)較小，故不予計(jì)算)：q強(qiáng)=8.45+0.15+2.5+2.013.10KN/m2q剛=8.45+0.158.6KN/m2又方木的中心間距為：0.4m，故線(xiàn)荷載為：q強(qiáng)=13.10.4=5.24KN/mq剛=8.60.4=3.44KN/m eq oac(,3)、受力分析：由于方木下面分配梁按0.9m間距布置，故方木建模按三跨0.90m連續(xù)梁分析如下：強(qiáng)度分析： ，滿(mǎn)

8、足要求剛度分析：方木的強(qiáng)度、剛度均滿(mǎn)足要求。 (3)、方木下分配梁檢算： eq oac(,1)、I10工字鋼技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：方木下分配梁統(tǒng)一采用 I10工字鋼(或雙 8槽鋼)。計(jì)算按照最大跨距為0.9m的三跨連續(xù)梁荷載計(jì)算。I10工字鋼技術(shù)指標(biāo)：E=2.1105 MPa I=2.45106 mm4 W=4.90104 mm3A=1433mm2 自重g=11.249kg/m=0.1125KN/m，=145MPa eq oac(,2)、荷載計(jì)算：由前面模板分析可知轉(zhuǎn)遞到工字鋼的面荷載如下q強(qiáng)=8.45+0.15+2.5+2.013.10KN/m2q剛=8.45+0.158.6KN/m2考慮工

9、字鋼身重，按其間距0.9m布置，故線(xiàn)荷載如下：q強(qiáng)=13.10*0.9+0.1125=11.903KN/mq剛=8.6*0.9+0.1125=7.853KN/m eq oac(,3)、受力分析：由于翼板處工字鋼下面鋼管支撐橫向間距有0.9m、0.6m兩種布置，按最不利分析，即按三跨連續(xù)為0.9m建模如下：強(qiáng)度分析： ，滿(mǎn)足要求剛度分析：I10工字鋼的強(qiáng)度、剛度均滿(mǎn)足要求。(4)、碗扣架檢算：根據(jù)橋涵中對(duì)碗扣支架分析可知，當(dāng)橫桿步距為1.2m時(shí)，單根立桿穩(wěn)定允許荷載設(shè)計(jì)值為30KN；由模板的荷載分析可知，模板上的面荷載為q強(qiáng)=8.45+0.15+2.5+2.013.10KN/m2又立桿承受荷載還

10、包括工字鋼分配梁重，自身重，分析如下：鋼管自身重按4.0kg/m=0.04KN/m，按照步距1.2m，立桿剛度取4.8m，則有每根立桿承受自重(包括橫桿)為：(5*0.9*2+4.8)*0.04=0.552KN,又每根立桿承受分配梁重為：0.9*0.1125=0.1013KN。所以有立桿在翼板承受的荷載為:q=13.10.90.9+0.552+0.1013=11.26KNN=30KN故碗扣支架在翼板處滿(mǎn)足要求。4.2、一般箱梁截面計(jì)算分析選取荷載最大的中腹板下位置按一次澆注荷載進(jìn)行模板、方木、鋼管分配梁計(jì)算分析；按整個(gè)橫斷面計(jì)算支架承載力。(1)、底模計(jì)算： eq oac(,1)、竹膠板技術(shù)指

11、標(biāo)以及力學(xué)性能： 靜彎曲強(qiáng)度50MPa，彈性模量E5103MPa；密度：。由于除翼板外底模方木按中心間距為30cm橫向布設(shè)，考慮其本身的10cm實(shí)體尺寸，即模板計(jì)算跨徑?。海挥帜０鍐挝粚?1m)面板截面參數(shù)：慣性矩： 截面抵抗矩： eq oac(,2)、荷載計(jì)算：對(duì)于箱梁底部的模板荷載分析，主要考慮兩種情況，即空腹板處和實(shí)腹板處，且兩種情況下的模板下方木間距均為0.3m，按最不利情況分析，取實(shí)腹板處底模板進(jìn)行分析；荷載分析如下：a.鋼筋砼自重取26KN/m3，即砼產(chǎn)生的面荷載：q1=2.3*2659.8KN/m2；b.竹膠板自重產(chǎn)生的荷載：q2=0.01510=0.15 KN/m2；c.施工人

12、活載：q3=2.5 KN/m2；d.砼傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載：q4=2.0 KN/m2；則取1m寬分析線(xiàn)荷載為：q強(qiáng)=59.8+0.15+2.5+2.064.45KN/mq剛=59.8+0.1559.95KN/m eq oac(,3)、受力分析：按三跨0.20m連續(xù)梁建模計(jì)算模板強(qiáng)度及剛度：強(qiáng)度分析： ，滿(mǎn)足要求剛度分析：實(shí)腹板處模板強(qiáng)度、剛度均滿(mǎn)足要求。 (2)、底模下方木檢算： eq oac(,1)、方木技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：底模下統(tǒng)一采用100100mm的方木。其跨徑分兩種情況分析：一、實(shí)腹板出：按三跨0.3m連續(xù)梁計(jì)算；二、空腔腹板處：按三跨0.9m連續(xù)梁計(jì)算。100100mm的方木為

13、針葉材，A-2類(lèi)，方木的力學(xué)性能指標(biāo)按公路橋涵鋼結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中的A-2類(lèi)木材并按濕材乘0.9的折減系數(shù)取值，則：w=13*0.9=11.7 MPaE=101030.9=9103MPa=1.40.91.26MPa又方木的截面參數(shù)：慣性矩： 截面抵抗矩： eq oac(,2)、荷載計(jì)算：由4.2-1節(jié)的底模板分析可知轉(zhuǎn)遞到方木的面荷載如下(由于方木自身重相對(duì)較小，故不予計(jì)算)：a.實(shí)腹板處：q強(qiáng)=59.8+0.15+2.5+2.064.45KN/m2q剛=59.8+0.1559.95KN/m2又此時(shí)方木的中心間距為：0.3m，故線(xiàn)荷載為：q強(qiáng)=64.450.3=19.34KN/mq剛=59

14、.950.3=17.99KN/mb.空腔腹板處：q強(qiáng)=(0.2+0.25)*26+0.15+2.5+2.016.35KN/m2q剛=(0.2+0.25)*26+0.1511.85KN/m2又此時(shí)方木的中心間距為：0.9m，故線(xiàn)荷載為：q強(qiáng)=16.350.9=14.715KN/mq剛=11.850.9=10.665KN/m eq oac(,3)、受力分析：同樣根據(jù)前面荷載分析情況分如下兩種情況：a.實(shí)腹板處：按方木下面分配梁按0.3m間距布置，故方木建模按三跨0.30m連續(xù)梁分析如下：強(qiáng)度分析： ，滿(mǎn)足要求剛度分析：故實(shí)腹板處的方木的強(qiáng)度、剛度均滿(mǎn)足要求。b.空腔腹板處：按方木下面分配梁按0.9

15、m間距布置，故方木建模按三跨0.9m連續(xù)梁分析如下：強(qiáng)度分析： ，滿(mǎn)足要求剛度分析：故空腔腹板處的方木的強(qiáng)度、剛度均滿(mǎn)足要求。 (3)、10#工字鋼分配梁檢算：方木下分配梁采用I10工字鋼作為縱向分配梁，沿縱斷面方向間距90cm。按整個(gè)斷面考慮。 eq oac(,1)、I10工字鋼技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：I10工字鋼技術(shù)指標(biāo)：E=2.1105 MPa I=2.45106 mm4 W=4.90104 mm3A=1433mm2 g=11.249kg/m=0.1125KN/m，=145MPa =85MPa eq oac(,2)、荷載分析根據(jù)梁全橫斷面分析如下：a.鋼筋砼自重取26KN/m3；b.竹膠板

16、、方木自重等其他堆放材料重產(chǎn)生的荷載取：q2=0.5 KN/m2；c.施工人活載：q3=2.5 KN/m2；d.砼傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載：q4=2.0 KN/m2；翼緣板處：外側(cè)：q1=(0.15*26+0.5)+(2.5+2)=8.9KN/m2內(nèi)側(cè)：q1=(0.50*26+0.5)+(2.5+2)=18KN/m2邊腹板處：q2=(2.326+0.5)+(2.5+2)=64.8KN/m2空腹板處：q3=(0.4526+0.5)+(2.5+2)=12.2KN/m2根據(jù)以上荷載分析，取0.9米寬線(xiàn)荷載,對(duì)上部10工字鋼進(jìn)行受力分析。則相應(yīng)的強(qiáng)度線(xiàn)荷載為：q1=8.9*0.9=8.01KN/m，q1

17、=18*0.9=16.2KN/m，q2=64.8*0.9=58.32KN/m，q3=0.9*12.2=10.98KN/m。 eq oac(,3).建模計(jì)算建模如下： 注意：其中現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際搭設(shè)中，貝雷桁架布置從跨徑最大的那側(cè)起，如上圖從左到右進(jìn)行即可。經(jīng)過(guò)midas建模計(jì)算：彎曲組合應(yīng)力圖：剪應(yīng)力圖：變形圖：由以上電算可知：a.最大彎曲組合應(yīng)力：max=18.64Mpa=145 Mpa；滿(mǎn)足要求b.最大剪應(yīng)力：max=22.44Mpa=85Mpa; 滿(mǎn)足要求c.最大變形：fmax=0.12mmf=900/400=2.25mm滿(mǎn)足要求；(4)、立桿荷載分析 eq oac(,1)、由以上10#工字鋼分

18、配梁電算可以得出支座反力，如下圖： eq oac(,2)、計(jì)算碗扣支架立桿的支撐反力（如上圖布置立桿）普通段碗扣支架力桿所受軸力統(tǒng)計(jì)表 (表一) (沿橋梁橫向方向,m) eq oac(,1)貝雷梁編號(hào)1234567891011121314立桿集中力(KN)3.289.327.386.757.5816.4411.210.0210.138.4011.23 14.974.938.55集中力劃為貝雷梁平均線(xiàn)荷載(KN/m)3.6410.368.207.508.4218.2712.4511.1311.269.3312.47 16.637.049.50 eq oac(,2)貝雷梁編/p>

19、02122232425262728立桿集中力(KN)10.438.554.9314.8711.428.3810.1410.0211.1615.989.99 10.4711.173.04集中力劃為貝雷梁平均線(xiàn)荷載(KN/m)11.589.507.0416.5212.699.3111.2711.1312.4017.7611.1011.6312.403.37從表中數(shù)據(jù)可以看出:6#、12#、18#、24#立桿軸力最大，分別為：16.44KN，14.97KN，14.87KN、15.98KN，所有立桿軸力均小于30KN，因此采用橫桿步距取1.2m即可，此時(shí)鋼管可以允許最大承載力為30KN。另外對(duì)于集中力

20、轉(zhuǎn)換為線(xiàn)荷載，即集中力除以橫向間距0.9m即可。4.3、箱梁兩端實(shí)腹段(1)、底模板、檢算在兩個(gè)梁端頭1.5m范圍內(nèi)，通過(guò)縱向加密10#工字鋼分配梁，使其間距均為0.3m，0.6m兩種分布,其上布置的方木縱向間距為0.3m，此時(shí)模板布置同4.2節(jié)中的實(shí)腹斷面。在4.2-1、-2中已經(jīng)對(duì)實(shí)腹板位置進(jìn)行驗(yàn)算，故在此不再計(jì)算。(2)、方木檢算 eq oac(,1)、方木技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：梁端實(shí)腹板的底模下同樣采用100100mm的方木。其縱向間距為0.3，橫向跨徑為0.6m，即跨徑按三跨0.6m連續(xù)梁布置。方木特性如下：w=13*0.9=11.7 MPa E=101030.9=9103MPa =

21、1.40.91.26MPa又10*10cm方木的截面參數(shù)：慣性矩： 截面抵抗矩： eq oac(,2)、荷載計(jì)算：由4.2-1節(jié)的實(shí)腹板的底模板分析可知轉(zhuǎn)遞到方木的面荷載如下(由于方木自身重相對(duì)較小，故可以不予考慮)：q強(qiáng)=59.8+0.15+2.5+2.064.45KN/m2q剛=59.8+0.1559.95KN/m2又此時(shí)方木下的分配梁按0.6m、0.3m兩種進(jìn)行布置，最不利情況為0.6m0.6m0.3m,為便于計(jì)算，按三跨連續(xù)為0.6m考慮分析，故線(xiàn)荷載為：q強(qiáng)=64.450.6=38.67KN/mq剛=59.950.6=35.97KN/m eq oac(,3)、受力分析：按方木下面分配

22、梁按0.3m間距布置，故方木建模按三跨0.60m連續(xù)梁分析如下：強(qiáng)度分析： ，滿(mǎn)足要求剛度分析：故梁端實(shí)腹板處的方木的強(qiáng)度、剛度均滿(mǎn)足要求。(3)、I10工字鋼分配梁檢算 eq oac(,1)、荷載計(jì)算對(duì)于梁端實(shí)腹段，由于該段分配梁工字鋼的最不利布置為為0.6m0.6m0.3m，為便于計(jì)算取不利情況連續(xù)三跨為0.6m進(jìn)行分析即可。實(shí)腹板處面荷載：q=(2.326+0.5)+(2.5+2)=64.8KN/m2又立桿縱向間距為0.6m，故線(xiàn)荷載為：q=64.8*0.6=38.88KN/m。I10工字鋼技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：I10工字鋼技術(shù)指標(biāo)：E=2.1105 MPa I=2.45106 mm4

23、W=4.90104 mm3A=1433mm2 g=11.249kg/m=0.1125KN/m，=145MPa =85MPa eq oac(,2)、建模計(jì)算強(qiáng)度分析： ，滿(mǎn)足要求剛度分析：故梁端實(shí)腹板處的10#工字鋼的強(qiáng)度、剛度均滿(mǎn)足要求。(4)梁端實(shí)腹段在貝雷梁上支座反力荷載分析 eq oac(,1)、荷載計(jì)算根據(jù)梁端斷面分析如下：a.鋼筋砼自重取26KN/m3；b.竹膠板、方木、立桿分配梁等自重等其他堆放材料重產(chǎn)生的荷載?。簈2=0.5 KN/m2；c.施工人活載：q3=2.5 KN/m2；d.砼傾倒、振搗砼產(chǎn)生的荷載：q4=2.0 KN/m2；翼緣板處：外側(cè)：q1=(0.15*26+0.5

24、)+(2.5+2)=8.9KN/m2內(nèi)側(cè)：q1=(0.50*26+0.5)+(2.5+2)=18KN/m2邊腹板處：q2=(2.326+0.5)+(2.5+2)=64.8KN/m2對(duì)于立竿上、下分配梁10工字鋼自重：0.113 KN/m立桿本身自重：根據(jù)以上荷載分析，立桿縱向間距取0.6米，對(duì)上部10工字鋼進(jìn)行受力分析。則相應(yīng)的強(qiáng)度線(xiàn)荷載為：q1=8.9*0.6=5.34KN/m，q1=18*0.6=10.8KN/m，q2=64.8*0.6=38.88KN/m。 eq oac(,2)、建模計(jì)算I10號(hào)工字鋼特性： E=2.1105 MPa I=2.45106 mm4 W=4.9104 mm3

25、A=1433 mm2 =145MPa =85MPa a.Midas建模電算如下：支座反力圖：b.梁端實(shí)腹段貝雷梁上支座反力計(jì)算 eq oac(,1)貝雷梁編號(hào)1234567891011121314立桿集中力(KN)2.196.224.854.505.056.4927.5436.1035.6330.8616.259.3216.3630.54集中力劃為貝雷梁平均荷載(KN/m)3.6510.378.087.508.4210.8245.9060.1759.3851.4327.0815.5327.2750.9 eq oac(,2)貝雷梁編號(hào)1516171819202122232425262728立桿集

26、中力(KN)36.8730.5416.389.2616.6330.8435.6336.1027.546.206.666.987.442.02集中力劃為貝雷梁平均荷載(KN/m)61.4550.927.3015.4327.7251.459.3860.1745.9010.3311.1011.6312.403.37梁端實(shí)腹段支反力統(tǒng)計(jì)表二(沿橋梁橫向方向,m)從表中數(shù)據(jù)可以看出.15#立桿軸力最大，為：36.87KN，所有立桿軸力均小于40KN，因此采用立桿步距取0.6m即可，此時(shí)鋼管可以允許最大承載力為40KN。另外對(duì)于集中力轉(zhuǎn)換為線(xiàn)荷載，即集中力除以橫向間距0.6m即可。五、縱向主承重梁受力驗(yàn)算

27、箱梁承重桁架共計(jì)布置28片,其中在的主體箱室下布置19片,且為對(duì)稱(chēng)分布，但翼緣板下跨徑大的一側(cè)布置4片，另一側(cè)布置3片。其計(jì)算荷載取值如下：5.1、縱向主承重梁受力驗(yàn)算（1）荷載分析 eq oac(,1)貝雷梁編號(hào)1234567891011121314立桿集中力(KN)3.289.327.386.757.5816.4411.210.0210.138.4011.23 14.974.938.55集中力劃為貝雷梁平均荷載(KN/m)3.6410.368.207.508.4218.2712.4511.1311.269.3312.47 16.637.049.50 eq oac(,2)貝雷梁編號(hào)15161

28、71819202122232425262728立桿集中力(KN)10.438.554.9314.8711.428.3810.1410.0211.1615.989.99 10.4711.173.04集中力劃為貝雷梁平均荷載(KN/m)11.589.507.0416.5212.699.3111.2711.1312.4017.7611.1011.6312.403.37 eq oac(,1)、根據(jù)4.2-4(表一)可知普通段作用在貝雷片荷載計(jì)算如下表： 注：在實(shí)際貝雷梁建模分析時(shí)，由于其貝雷片相互之間已連接，尤其對(duì)于間距為0.3m的幾片完全可作為一組進(jìn)行分析，如分析4#,5#,6#,7#四片作為一組，

29、對(duì)于分析荷載取取平均值為：11.66KN/m；同理11#,12#,13#三片組，荷載平均取值為：12.05KN/m；17#,18#,19#三片組，荷載平均取值為：12.08KN/m；23#,24#,25#三片組，其荷載平均取值為：13.75KN/m。 eq oac(,1)貝雷梁編號(hào)1234567891011121314立桿集中力(KN)2.196.224.854.505.056.4927.5436.1035.6330.8616.259.3216.3630.54集中力劃為貝雷梁平均荷載(KN/m)3.6510.378.087.508.4210.8245.9060.1759.3851.4327.0

30、815.5327.2750.9 eq oac(,2)貝雷梁編號(hào)1516171819202122232425262728立桿集中力(KN)36.8730.5416.389.2616.6330.8435.6336.1027.546.206.666.987.442.02集中力劃為貝雷梁平均荷載(KN/m) 61.4550.927.3015.4327.7251.459.3860.1745.9010.3311.1011.6312.403.37 eq oac(,2)、根據(jù)4.3-4(表二)梁端1.5m實(shí)腹段分析，兩端作用在貝雷片荷載如下表： 注：在實(shí)際貝雷梁建模分析時(shí)，由于貝雷梁實(shí)際相互之間已連接，且上部

31、施工采用10#工字鋼作為分配梁，即分析單片時(shí)把整體底腹板(5#25#)作為一組進(jìn)行分析，對(duì)于底腹板處荷載取平均值為：37.05KN/m。 eq oac(,3)、單貝雷片自重：276Kg/節(jié)+連接系，取300Kg/節(jié)，即1KN/m； eq oac(,4)、又鋼管自重為：a、翼緣板處：(2+2.3)+8*0.9*0.04/0.81=0.57 KN/m2，即傳遞到貝雷片的線(xiàn)荷載為：0.513 KN/m。b、腹板處：(2+4*0.9)*0.04/0.81=0.28 KN/m2，即傳遞到貝雷片的線(xiàn)荷載為：0.252 KN/m。 eq oac(,5)、工字鋼分配梁自重：0.113*2=0.226KN/m由

32、于梁端雖然荷載較大，但分布在貝雷梁上較短，故以普通梁段的反力作為控制分析力。通過(guò)分析以上反力表一，可知在四個(gè)實(shí)腹板處支反力較大，尤其在邊實(shí)腹板處為最大，即第6片貝雷梁。結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際平面布置，以11.58+20.66+22.76m最為不利進(jìn)行建模分析： (2)、跨徑為11.58+20.66+22.76m的貝雷梁(6#梁)分析方案中貝雷片縱梁在縱向每排立桿是對(duì)應(yīng)的，承受立桿傳遞的力，故各單片貝雷片縱梁受力應(yīng)是受作用在貝雷片縱梁上的立桿傳遞的力加上模板、縱橫分配梁及碗扣架的自重的合力。一次澆注成型碗扣立桿受力及貝雷縱梁受力情況橫向每排立桿承受荷載計(jì)算，則：由于貝雷縱梁支承箱梁普通段，按箱梁底部橫斷面

33、碗扣架布設(shè)情況(如前面支架搭設(shè)立面圖)： eq oac(,1).則貝雷片受力力學(xué)模型(如下圖)： eq oac(,2).單片貝雷梁的技術(shù)指標(biāo)以及力學(xué)性能：E=2.1105 MPa I=2.50497109 mm4 W=3.5785106 mm3M=788.2KN.m Q=245.2KN=210MPa =120MPa （貝雷片為16Mn鋼） eq oac(,3).利用midas建模電算彎矩圖：剪力圖：變形圖：支座反力圖：由以上電算可知：a.最大彎矩：Mmax=712.6KN.mM=788.2 KN.m；滿(mǎn)足要求b.最大剪力：Qmax=182.1KNQ=245.2KN；滿(mǎn)足要求c.最大變形：fma

34、x=0.046mf=22.76/400=0.057m滿(mǎn)足要求；故通過(guò)以上對(duì)最不利貝雷梁進(jìn)行分析，該貝雷桁架梁能夠滿(mǎn)足使用要求。同時(shí)考慮貝雷梁自身特點(diǎn)，要求在實(shí)際拼裝貝雷梁時(shí)，必須把所有貝雷片接觸的支撐點(diǎn)位置放在有立桿位置上，如離立桿位置較遠(yuǎn)，需采用加工好雙12槽鋼使用螺栓夾在斜桿上，且確保其上下端頂緊上下弦桿，從而起到傳遞荷載的作用。(3)、其它各片貝雷片縱梁受力分析(左線(xiàn))根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際樁基布置圖，因跨徑變化，貝雷梁對(duì)其下分配橫梁的反力均不同，需全部建模進(jìn)行計(jì)算。 eq oac(,1)、貝雷梁平面布置圖根據(jù)實(shí)際情況，對(duì)于每片貝雷梁跨徑，由于相鄰貝雷梁之間變化較小，在實(shí)際分析中，計(jì)算每片貝雷梁的

35、跨徑時(shí)，把相鄰3片(或4片)的分在一組，形成若干組；同時(shí)對(duì)于其荷載取值，在建模時(shí)，把每間距為0.3m的幾片貝雷梁看成一組進(jìn)行分析，即取其相應(yīng)幾片荷載的平均值進(jìn)行分析；其他單片進(jìn)行分析。貝雷梁平面布置如下圖：結(jié)合上圖可知a.第一組，包括貝雷梁：1#、2#、3#，跨徑為：24.167+20.678+10.263m；b.第二組，包括貝雷梁：4#、5#、6#，7#跨徑為：22.806+20.658+11.545m；c.第三組，包括貝雷梁：8#、9#、10#，跨徑為：21.429+20.742+12.838m；d.第四組，包括貝雷梁：11#、12#、13#，跨徑為：20.395+20.805+13.80

36、9m；e.第五組，包括貝雷梁：14#、15#、16#，跨徑為：19.362+20.868+14.779m；f.第六組，包括貝雷梁：17#、18#、19#，跨徑為：18.329+20.931+15.749m；g.第七組，包括貝雷梁：20#、21#、22#，跨徑為：17.296+20.994+16.720m；h.第八組，包括貝雷梁：23#、24#、25#，跨徑為：16.084+21.068+17.852m；i.第九組，包括貝雷梁：26#、27#、28#，跨徑為：14.540+21.176+19.294m。 eq oac(,2)、荷載分析 eq oac(,1)貝雷梁編號(hào)123456789101112

37、1314立桿集中力(KN)3.289.327.386.757.5816.4411.210.0210.138.4011.23 14.974.938.55集中力劃為貝雷梁平均荷載(KN/m)3.6410.368.207.508.4218.2712.4511.1311.269.3312.47 16.637.049.50 eq oac(,2)貝雷梁編號(hào)1516171819202122232425262728立桿集中力(KN)10.438.554.9314.8711.428.3810.1410.0211.1615.989.99 10.4711.173.04集中力劃為貝雷梁平均荷載(KN/m)11.589

38、.507.0416.5212.699.3111.2711.1312.4017.7611.1011.6312.403.37a、根據(jù)4.2-4（表一）可知普通段貝雷片受力如下： 注：在實(shí)際貝雷梁建模分析時(shí)，由于其貝雷片相互之間已連接，尤其對(duì)于間距為0.3m的幾片完全可作為一組進(jìn)行分析，如分析4#,5#,6#,7#四片作為一組，對(duì)于分析荷載取取平均值為：11.66KN/m；同理11#,12#,13#三片組，荷載平均取值為：12.05KN/m；17#,18#,19#三片組，荷載平均取值為：12.08KN/m；23#,24#,25#三片組，其荷載平均取值為：13.75KN/m。 eq oac(,1)貝雷

39、梁編號(hào)1234567891011121314立桿集中力(KN)2.196.224.854.505.056.4927.5436.1035.6330.8616.259.3216.3630.54集中力劃為貝雷梁平均荷載(KN/m)3.6510.378.087.508.4210.8245.9060.1759.3851.4327.0815.5327.2750.9 eq oac(,2)貝雷梁編號(hào)1516171819202122232425262728立桿集中力(KN)36.8730.5416.389.2616.6330.8435.6336.1027.546.206.666.987.442.02集中力劃為貝

40、雷梁平均荷載(KN/m) 61.4550.927.3015.4327.7251.459.3860.1745.9010.3311.1011.6312.403.37b、根據(jù)4.3-4（表二）梁端1.5m實(shí)腹段分析，兩端貝雷片荷載如下：注：在實(shí)際貝雷梁建模分析時(shí)，由于其貝雷梁實(shí)際相互之間已連接，且上不施工采用10#工字鋼作為分配梁，即分析單片時(shí)把整體底腹板(5#25#)作為一組進(jìn)行分析，對(duì)于底腹板處荷載取平均值為：37.05KN/m。c、又鋼管自重為翼緣板處：(2+2.3)+8*0.9*0.04/0.81=0.57 KN/m2，即傳遞到貝雷片的線(xiàn)荷載為：0.513 KN/m。腹板處：(2+4*0.9

41、)*0.04/0.81=0.28 KN/m2，即傳遞到貝雷片的線(xiàn)荷載為：0.252 KN/m。d、工字鋼分配梁自重：0.113*2=0.226KN/m;e、貝雷片自重：276Kg/節(jié)+連接系，取300Kg/節(jié)，即1KN/m； eq oac(,3)、貝雷片的建模分析：結(jié)合前面求出的作用在每片貝雷梁的荷載，按照每組不同跨徑、不同荷載進(jìn)行建模分析：用midas電算，分別分析貝雷梁作用在四個(gè)支墩上的反力，自身強(qiáng)度、變形值比較，從而看整體桁架梁能否滿(mǎn)足使用要求： 貝雷片號(hào)反力R左1(KN)反力R左2(KN)反力R左3(KN)反力R左4(KN)最大彎矩(KN.m)最大剪力(KN)最大三跨變形值(mm)15

42、1.83143.8883.7416.93318.278.224.2/3.0/0.22116.68323.91188.5138.11716.3176.054.4/6.7/0.4395.77265.86154.7331.28588.0144.444.7/5.5/0.34121.13342.96222.1350.73722.1184.546.9/9.1/1.35121.13342.96222.1350.73722.1184.546.9/9.1/1.36157.29344.68224.6485.72728.9186.048.2/8.6/1.77157.29344.68224.6485.72728.91

43、86.048.2/8.6/1.78143.41310.64225.2891.87625.8165.733.6/9.7/2.69144.31313.82227.5792.26632.1167.333.7/9.8/2.610125.67258.00202.3591.59501.7136.323.2/9.1/3.411143.40322.24252.41101.1625.7170.128.6/11.6/4.112143.40322.24252.41101.1625.7170.128.6/11.6/4.113143.40322.24252.41101.1625.7170.128.6/11.6/4.11

44、4121.45253.39214.2797.32475.3132.418.5/10.1/4.915134.03300.87254.26105.45563.7157.021.7/12.1/5.716121.45253.39214.2797.32475.3132.418.5/10.1/4.917130.40301.82274.72113.67545.8155.617.3/13.3/8.118130.40301.82274.72113.67545.8155.617.3/13.3/8.119130.40301.82274.72113.67545.8155.617.3/13.3/8.120109.582

45、32.59227.81106.58406.8118.610.6/10.8/9.021118.15268.56263.03114.70469.3136.712.1/12.7/10.122118.81271.33265.73115.32474.1138.112.2/12.8/10.323123.01313.93334.56135.95597.3170.99.8/16.1/16.724123.01313.93334.56135.95597.3170.99.8/16.1/16.725123.01313.93334.56135.95597.3170.99.8/16.1/16.72668.62259.55

46、308.1299.0578.2158.94.8/14.5/21.32772.58274.50325.86104.70611.5168.15.1/15.4/22.52826.2299.19117.7537.83221.060.71.8/5.6/8.1左線(xiàn)每片貝雷梁分析結(jié)果表 (表三)說(shuō)明：分析每片貝雷梁的順序?yàn)閺淖髠?cè)斜交跨徑最大其向另一側(cè)進(jìn)行分析。根據(jù)midas電算分析，對(duì)于左線(xiàn)上每片貝雷片受力情況均滿(mǎn)足要求：M=788.2KN.m Q=245.2KN。六、橫梁及鋼筋砼支墩的驗(yàn)算6.1、左線(xiàn)1#墩橫梁驗(yàn)算施工中計(jì)劃在左線(xiàn)1#、2#墩位置，利用設(shè)計(jì)的墩身加抱箍圈的辦法進(jìn)行設(shè)置貝雷片橫梁，具體設(shè)計(jì)如

47、下圖： 根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙和現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況，左線(xiàn)1#墩的系梁頂面到箱梁底面高差為13.381m，對(duì)于支架組成，從箱梁底面向下依次是：0.115m的方木(包括底模板)，0.1m的工字鋼分配梁，1.8m高碗口立桿，1.5m高的貝雷桁架縱梁，0.5m的I50工字鋼橫梁，0.5m高的I50工字鋼分配梁，1.5m高的貝雷片組橫梁，2個(gè)0.5m高的抱箍圈，剩下尺寸為設(shè)計(jì)的I50工字鋼支撐立桿，即為6.265m。同時(shí)在貝雷片組橫梁兩端分別設(shè)置一I50工字鋼的作為斜支撐，且該斜支撐與靠近墩身立桿支撐再同一平面上，如上圖所示。其遠(yuǎn)端到立桿中心間距為4.16m，全長(zhǎng)為:7.542m。(1)、I50#工字鋼橫梁驗(yàn)算 eq

48、oac(,1).力學(xué)性能指標(biāo)：E=2.1105 MPa ，I=4.6472108 mm4， W=1.85888106 mm3， A=11925mm2； =145MPa， =85MPa ， g=0.93611KN/m ，iy=30.7mm eq oac(,2).荷載分析根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)布局，1#墩左邊作為跨徑最大的一跨進(jìn)行分析，根據(jù)5.1-3分析計(jì)算，每片貝雷縱梁反力即為該橫梁的集中荷載，故建模如下： eq oac(,3).建模計(jì)算a、彎曲應(yīng)力圖：b、剪應(yīng)力圖：c、變形圖：d、支座反力圖： eq oac(,4).結(jié)果分析由以上電算可知：a、最大彎曲應(yīng)力：W=18.7Mpa=145Mpa；滿(mǎn)足要求b、最大

49、剪應(yīng)力：max=53.4Mpa=85Mpa；滿(mǎn)足要求c、最大變形：fmax=0.15mmf=1000/400=2.5mm滿(mǎn)足要求；(2)、I50#工字鋼分配梁驗(yàn)算 eq oac(,1).荷載分析由上一節(jié)對(duì)I50工字鋼橫梁的支座反力求解，即為作用在其下分配梁的集中荷載，詳見(jiàn)下表：分配梁編號(hào)12345678910分配梁的集中荷載（KN）40.45150.45265.64369.37154.45145.89241.68359.09134.17135.51分配梁編號(hào)1112131415161718分配梁的集中荷載（KN）331.01215.58119.88129.08286.90156.9473.57

50、22.10分配梁集中荷載如下(表四)：由于在分配梁搭放在下面的兩個(gè)貝雷橫梁上，兩組貝雷橫梁之間有2.2m的墩身，每側(cè)考慮0.2m寬的貝雷片自身厚度，故該分配梁的跨度應(yīng)為2.6m。依據(jù)表四，分析其最大荷載即可，即， eq oac(,2).建模計(jì)算采用Miads電算：彎曲組合應(yīng)力：剪應(yīng)力：變形圖 eq oac(,3).計(jì)算結(jié)果由以上電算可知：a、最大彎曲應(yīng)力：W=112.1Mpa=145Mpa；滿(mǎn)足要求b、最大剪應(yīng)力：max=40.3Mpa=85Mpa；滿(mǎn)足要求c、最大變形：fmax=1.6mmf=2600/400=6.5mm滿(mǎn)足要求；(3)、貝雷片橫梁、立桿、斜撐穩(wěn)定驗(yàn)算 eq oac(,1).

51、荷載分析：貝雷片橫梁的荷載主要是上面的工字鋼分配梁傳遞下來(lái)的集中合載，同時(shí)加上上部分配梁的重。根據(jù)上節(jié)可分析其荷載情況：貝雷橫梁荷載如下表(表五)：分配梁編號(hào)12345678910分配梁的集中荷載q1（KN）40.45150.45265.64369.37154.45145.89241.68359.09134.17135.51作用在貝雷橫梁上荷載(q1/2+g)(KN)22.6777.67135.16187.1379.6775.39123.28181.9969.5370.20分配梁編號(hào)1112131415161718分配梁的集中荷載q1（KN）331.01215.58119.88129.0828

52、6.90156.9473.5722.10作用在貝雷橫梁上荷載(q1/2+g)(KN)167.95110.2362.3866.98145.8980.9139.2313.49說(shuō)明：其中的荷載g為工字鋼分配梁傳遞到貝雷橫梁上的荷載，即g=2.6*0.93611=2.44KN。 eq oac(,2).建模計(jì)算：由midas電算如下；彎矩圖：剪力圖：彎曲組合應(yīng)力圖:剪應(yīng)力圖：變形圖：軸力圖：支座反力圖： eq oac(,3).結(jié)果分析：I50a工字鋼力學(xué)指標(biāo)：E=2.1105 MPa ，Iy=1.1215107 mm4， Wy=1.41962105 mm3， A=11925mm2； =145MPa， =

53、85MPa ， g=0.93611KN/m ，iy=30.7mm60鋼管力學(xué)指標(biāo)(14mm厚)：E=2.1105 MPa ，I=11.06954108 mm4， W=3.68974106 mm3， A=25773.6mm2； =145MPa， =85MPa ， g=2.0232KN/m ，i=207.2mm由以上求出的彎矩圖和剪力圖分析貝雷梁(單側(cè)雙片組)的受力情況：最大彎矩：Mmax=378.8KN.mM=788.2*2*0.9=1418.8KN.m；滿(mǎn)足要求最大剪力：Qmax=329.1KNQ=245.2*2*0.9=441.4KN；滿(mǎn)足要求最大變形：fmax=8.1mmf=3276/40

54、0=8.2mm滿(mǎn)足要求；此變形主要為立桿、斜桿受力壓縮變形引起，在分析中并沒(méi)有考慮上部抱箍的抗滑力作用情況，但實(shí)際抱箍是承受一部分力，這樣該桁架整體下沉將小于計(jì)算值，故能夠滿(mǎn)足要求。b.從求出的剪應(yīng)力和彎曲組合應(yīng)力分析斜支撐、立桿支撐、60鋼管立桿支撐、連接桿的強(qiáng)度、抗剪、剛度等情況：I50工字鋼斜支撐：最大彎曲組合應(yīng)力：W=33.2Mpa=145Mpa；滿(mǎn)足要求最大剪應(yīng)力：max=0.6Mpa=85Mpa；滿(mǎn)足要求I50工字鋼立桿：最大彎曲組合應(yīng)力：W=53.5Mpa=145Mpa；滿(mǎn)足要求最大剪應(yīng)力：max=1.1Mpa=85Mpa；滿(mǎn)足要求中間一根60圓鋼管(由于設(shè)單根承受兩側(cè)橫梁荷載，

55、驗(yàn)算取2倍荷載值即可)：最大彎曲組合應(yīng)力：W=22.6Mpa*2=45.2=145Mpa；滿(mǎn)足要求最大剪應(yīng)力：max=0Mpa=85Mpa；滿(mǎn)足要求c穩(wěn)定性驗(yàn)算：主要從以上求出的軸力圖進(jìn)行分析：iI50工字鋼斜桿支撐：最大壓力：Nmax=310.8KN，且為壓力，施工中考慮工字鋼自身穩(wěn)定，由于斜撐長(zhǎng)為7.542m，施工中在中間加兩道固結(jié)桿件，固結(jié)材料可用雙12槽鋼或其他廢料進(jìn)行焊接處理即可，把總長(zhǎng)平分為3等份，從而減小其自由長(zhǎng)度，這樣每小段長(zhǎng)2.514m，即自由長(zhǎng)度按2.514m。又I50工字鋼自重：0.9361kN/mN=310.8+0.9361*2.514*3=317.9kNA=11925

56、mm2 Iy=1.1215107 mm4ry=30.7mm自由長(zhǎng)度 l=2514mm長(zhǎng)細(xì)比 由此可以分析出，凡使用該型號(hào)工字鋼作為支撐桿件時(shí)，其總長(zhǎng)超過(guò)3070mm時(shí)，均需要在中間進(jìn)行固結(jié)處理，使其自由長(zhǎng)度小于該值，從而滿(mǎn)足使用。 由長(zhǎng)細(xì)比，得 滿(mǎn)足要求。iiI50工字鋼立桿支撐：最大壓力：Nmax=575.2KN，且為壓力，施工中考慮工字鋼自身穩(wěn)定，同樣需要加兩道固結(jié)桿件，由于該立桿緊貼既有混凝土墩身，墩身已經(jīng)施工好，只有通過(guò)在既有墩身上相應(yīng)位置設(shè)置兩道小抱箍圈即可（抱箍高可取10cm即可）。這樣每段長(zhǎng)2.255m，即自由長(zhǎng)度按2.255m計(jì)算。又I50工字鋼自重：0.9361 kN/m N

57、=575.2+0.9361*2.255*3=581.5kNA=11925mm2 Iy=1.1215107 mm4ry=30.7mm自由長(zhǎng)度 l=3383mm長(zhǎng)細(xì)比 由長(zhǎng)細(xì)比，得 滿(mǎn)足要求。iii60圓鋼管支撐：最大軸向壓力：Nmax=418.3*2=836.6KN，且為壓力，其總長(zhǎng)為7.265m，即自由長(zhǎng)度按7.265m考慮。又60鋼管自重：2.023kN/mN=836.6+2.023*7.265=851.3kNA=25773.6mm2 r=207.2mm自由長(zhǎng)度：l=7265mm長(zhǎng)細(xì)比：由長(zhǎng)細(xì)比，得 滿(mǎn)足要求。iv12槽鋼受拉計(jì)算：對(duì)于斜撐頂端與貝雷梁接觸點(diǎn)計(jì)劃使用鋼板加高強(qiáng)螺栓連接處理，但

58、此時(shí)很難保證其滑移產(chǎn)生。故在施工中另加一根12槽鋼把斜撐頂部與相鄰墩身的上部抱箍圈焊接起來(lái)，起到克服拉力作用，由上面分析計(jì)算此處的最大軸力N=165KN，故有： 滿(mǎn)足要求。(4)、鋼抱箍圈驗(yàn)算對(duì)于該方案中，設(shè)雙層抱箍，主要起到固定作用，其真正受力是上部荷載通過(guò)上抱箍傳遞至I50工字鋼立桿再傳遞到下抱箍，然后下抱箍傳遞到樁基與墩身的系梁上，最終是系梁起到主要端承力作用。為盡可能減少傳遞到系梁的荷載，使其墩身各部分受力較均勻，增加支架穩(wěn)定性，在計(jì)算抱箍時(shí)，考慮其上部荷載的一半進(jìn)行分析。 eq oac(,1)、荷載計(jì)算由上面的計(jì)算分析可知，對(duì)于墩身傳遞下來(lái)最大的荷載Ra按照841KN計(jì)算（單側(cè)），以

59、此作為抱箍體需承受的豎向壓力N進(jìn)行計(jì)算，該值即為抱箍體需產(chǎn)生的摩擦力。 eq oac(,2)、抱箍受力計(jì)算 a.螺栓數(shù)目計(jì)算 由于抱箍體需承受的豎向壓力N=841kN，因考慮上下兩個(gè)0.5m抱箍共同受力，共同承擔(dān)其荷載，按此荷載分析兩套抱箍的總螺栓個(gè)數(shù)。而抱箍所受的豎向壓力由M24的高強(qiáng)螺栓的抗剪力產(chǎn)生，查路橋施工計(jì)算手冊(cè)第426頁(yè)：M24螺栓的允許承載力：NL=Pn/K式中：P-高強(qiáng)螺栓的預(yù)拉力，取225kN； -摩擦系數(shù)，取0.3； n-傳力接觸面數(shù)目，取1； K-安全系數(shù)，取1.7。則：NL= 2250.31/1.7=39.7kN 螺栓數(shù)目m計(jì)算： m=N/NL=841/39.7=21.

60、222個(gè)，取計(jì)算截面上的螺栓數(shù)目m=22個(gè)。則每條高強(qiáng)螺栓提供的抗剪力：P=N/n=841/22=38.2KNNL=39.7kN故能承擔(dān)所要求的荷載。 b.螺栓軸向受拉計(jì)算 砼與鋼之間設(shè)一層橡膠，按橡膠與鋼之間的摩擦系數(shù)取=0.3計(jì)算抱箍產(chǎn)生的壓力Pb= N/=841kN/0.3=2803.3kN由高強(qiáng)螺栓承擔(dān)。 則：N=Pb=2803.3kN 抱箍的壓力由22條M24的高強(qiáng)螺栓的拉力產(chǎn)生。即每條螺栓拉力為:N1=Pb/22=2803.3kN/22=127.4kNS=225kN =N”/A= N(1-0.4m1/m)/A 式中：N-軸心力 m1-所有螺栓數(shù)目,取:30個(gè)(兩套抱箍螺栓數(shù)量,即單