2300軋鋼機(jī)滾系設(shè)計

1、摘要2300 軋鋼機(jī)一般用來生產(chǎn)中型板材。中板主要用于制造交通運(yùn)輸工具、鋼機(jī)構(gòu)件、 焊管及一般機(jī)械制品等。生產(chǎn)中板的軋機(jī)型式很多。按機(jī)架的結(jié)構(gòu)類型，可分為二輥式、三輥式、四輥式、 復(fù)合式及萬能式幾種。本次設(shè)計我們采用的是四輥式。這種軋機(jī)有兩個直徑較小的工作 輥和兩個直徑較大的支承輥。我們首先根據(jù)所給出的已知參數(shù)參照設(shè)計資料確定出軋輥 的基本尺寸。然后根據(jù)所得的尺寸計算軋制力、軋制力矩，之后驗算了軋輥的強(qiáng)度是否 滿足要求。根據(jù)所得出的數(shù)據(jù)選擇電機(jī)，聯(lián)軸器，連接軸，齒輪箱，減速器等的尺寸。最后根據(jù)所得尺寸畫出軋輥裝配圖。關(guān)鍵詞 2300 軋鋼機(jī) 輥系 設(shè)計目錄 TOC o 1-5 h z HYPE

2、RLINK l bookmark0 o Current Document 摘要21緒論4 HYPERLINK l bookmark13 o Current Document 2輥系設(shè)計計算6 HYPERLINK l bookmark15 o Current Document 2. 1軋輥尺寸計算6 HYPERLINK l bookmark23 o Current Document 2. 2軋制力的計算72.3軋制力矩9 HYPERLINK l bookmark53 o Current Document 2.4軋鋼機(jī)電動機(jī)力矩9 HYPERLINK l bookmark59 o Current

3、Document 2. 5軋輥的強(qiáng)度校核10 HYPERLINK l bookmark89 o Current Document 2. 6軸承的壽命12 HYPERLINK l bookmark111 o Current Document 2. 7減速器的傳動功率計算132. 8減速器的齒輪設(shè)計14安裝與維護(hù)要點(diǎn) 17設(shè)計心得參考文獻(xiàn)50中板生產(chǎn)工藝主要取決于產(chǎn)品品種和技術(shù)要求，原材料種類和尺寸以及軋機(jī)的設(shè)備 條件等因素。工藝流程包括原料的準(zhǔn)備和加熱、軋制及精軋和熱處理等主要工序。1.原料的準(zhǔn)備和加熱 根據(jù)成品鋼板尺寸、鋼種以及軋機(jī)設(shè)備的性能，選擇原料的重量和尺寸。要保證正 常的軋制溫度，并使

4、軋機(jī)具備較高的質(zhì)量。采用板坯作原料，在必要時清除其表面缺陷以提高質(zhì)量，減少廢品和提高生產(chǎn)率， 故比用鋼錠做原材料有較高的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)。在得不到初軋坯供應(yīng)時，常采用連鑄坯， 坯厚與板厚之比一般為 6-8.1 以上。一般在無法得到板坯時才使用扁錠。軋中板用的扁錠，橫斷面一般為矩形，縱斷面 一般為梯形。錠厚與板厚之比一般為 12:1 以上較好。原料長度一般取決于加熱爐寬度及鋼板軋機(jī)的性能。進(jìn)來軋機(jī)的坯料逐漸向達(dá)的方向發(fā)展，其目的不但為了滿足生產(chǎn)大規(guī)格鋼板的需要， 其主要的是為了提高生產(chǎn)率。但坯料受到加熱爐、軋機(jī)和升降機(jī)等設(shè)備的限制。常用扁 錠厚度為175-380mm，重430-5000公斤。如采用板

5、坯，一般厚度為110-150mm，寬為 450T050mm,重 480-2270 公斤。用鎮(zhèn)靜鋼鋼錠作原料時，在裝爐前，用火焰切去頭部縮孔部分。鋼錠活鋼坯上的缺 陷，用火焰和風(fēng)鏟進(jìn)行必要的清理。清理后加以標(biāo)號，然后送往加熱爐加熱，對低碳鋼板坯或在開坯車間內(nèi)經(jīng)火焰清理 的板坯也可用熱裝爐。加熱一般采用連續(xù)式加熱爐軋件在加熱爐中，均勻的加熱至規(guī)定 的開軋溫度，并要求時軋件便面脫碳及損傷最少。鋼錠或鋼坯的加熱溫度一般為 1150-1250O2中板的軋制一般有除磷、輾平、展寬、軋長及控制鋼板厚度精度等幾個階段。 在軋前及軋制過程中，必須干凈的清楚軋件的氧化鐵皮，以保證鋼板的表面質(zhì)量。 氧化鐵皮的清除，

6、常利用其塑性較金屬基體低，依靠軋件在軋制時延伸而破碎，接 著用壓力為120-175公斤/厘米2的高壓水沖除。一般在軋機(jī)前設(shè)有專門的破鱗機(jī)座或不 設(shè)破鱗機(jī)座，而在開始軋制的前幾道中，采用較小的壓下量（5-15%），并在高壓水沖除 的前一道次，采用較大的壓下量，以破碎在加熱爐中形成的氧化鐵皮。對氧化鐵皮粘性 較大的合金鋼，應(yīng)采用高壓水噴射，大力輥側(cè)壓與軋機(jī)在除磷道次選擇適當(dāng)當(dāng)軋制參數(shù) 的工藝相配合，也能得到顯著的除磷效果。軋制開始的縱向軋平，是為了消除鋼錠錐度；或使鋼板端部產(chǎn)生扇形延伸，以減少 橫軋時板坯端部的收縮。展寬是使鋼板獲得所需要的寬度，通常采用角軋或橫軋。當(dāng)軋件達(dá)到要求的寬度時，便撥正位

7、置進(jìn)行軋長。軋至鋼板所需要的厚度。因板坯 尺寸及產(chǎn)品厚度不同，此時根據(jù)咬入條件、軋輥強(qiáng)度和主電機(jī)功率，盡量增大壓下量， 減少道次。但為了控制成品鋼板厚度精度及表面質(zhì)量，在最后幾道中，根據(jù)軋輥輥型及 磨損情況，所軋鋼種和終軋溫度等，來選擇適當(dāng)?shù)膲合铝俊＝K軋溫度一般低于800C。軋鋼工序的兩大任務(wù)是精確成型及改善組織和性，因此軋制是保證產(chǎn)品質(zhì)量的一個 中心環(huán)節(jié)。在精確成型方面，要求產(chǎn)品形狀正確、尺寸精確、表面完整光潔。對精確成型又決 定性影響的因素是軋輥孔型設(shè)計和軋機(jī)調(diào)整。變形溫度、速度規(guī)程和軋輥工具的磨損等 也對精確成型產(chǎn)生很重要的影響。為了提高產(chǎn)屏尺寸的精確度，必須加強(qiáng)工藝控制，這 就不僅要求

8、孔型設(shè)計，壓下規(guī)程比較合理，而且也要盡可能保持軋制變形條件穩(wěn)定，主 要是溫度、速度及前后張力等條件的穩(wěn)定。例如，在連續(xù)軋制小型線材和板帶鋼材時， 這些因素的波動直接影響到變形抗力，從而影響到軋機(jī)彈跳和輥縫的大小，影響到厚度 的精確。這就要求對扎制工藝過程就行高度的自動控制。只有這樣，才可能保證剛才成 型的高度精確。在改善剛才性能方面又決定性影響的因素是變形的熱動力因素，主要是變形溫度、 速度和變形程度。所謂變形程度主要體現(xiàn)在壓下規(guī)程和孔型設(shè)計也同樣對性能有重要影 響。3精整和熱處理鋼板軋制后要進(jìn)行精整，有時候根據(jù)要求的機(jī)械性能而進(jìn)行必要的熱處理。一般精軋工藝過程，包括鋼板的矯正和冷卻、劃線并剪

9、成定尺、檢查和消除表面缺 陷。鋼板趁余熱進(jìn)行矯正。一般矯35道次。最終矯正溫度為600650C。中板的矯正 一般采用 9輥或 11 輥輥式矯正機(jī)。有些鋼板熱矯正后，因冷卻或運(yùn)輸不好產(chǎn)生彎曲時， 還要進(jìn)行冷矯。一般軋制后的鋼板，加快冷卻至臨界點(diǎn)Ar3以下，以獲得細(xì)化的晶粒組織。故有時 噴水加快冷卻。但在溫度降至450600C以下時，要緩慢冷卻，以防止內(nèi)應(yīng)力，鋼板在 輥道及冷床上進(jìn)行冷卻。某些合金鋼如奧氏體鉻不銹鋼扎后，立刻裝坑緩冷，以防發(fā)生 淬火現(xiàn)象。鋼板應(yīng)冷卻至200C以下，以便進(jìn)行表面檢查。鋼板檢查進(jìn)行劃線。按劃線進(jìn)行剪切。要保證鋼板尺寸的正確和盡量減少金屬切損。 劃線時還可進(jìn)一步檢查鋼板表

10、面，并劃出改尺品和試樣的剪切線。劃線可用人工，也可 用專門的劃線設(shè)備。鋼板劃線后，在鍘刀剪上切頭尾、切邊及定長。厚度在20mm以下長度較大時，也 可在圓盤剪上剪切邊，以提高生產(chǎn)率。有些鍘刀剪前設(shè)有鵝頭軋輥，剪切時采用機(jī)械拉 鋼和對正鋼板。此外，有的廠也有用一臺雙邊剪同時剪切兩側(cè)邊的。鋼板剪切后，進(jìn)行尺寸及表面質(zhì)量檢查。不超過成品厚度負(fù)公差的表面缺陷，用砂 輪打磨修正。有時將鋼板進(jìn)行酸洗，以除去氧化鐵皮，并檢查較隱蔽的缺陷。根據(jù)鋼板的用途和要求的不同，有時還必須進(jìn)行熱處理。主要是常化與調(diào)質(zhì)處理， 還有回火和退火處理。一般碳素鋼鋼板和低合金鋼鋼板，由于終軋溫度過低而引起的加工硬化，常采用常 化處理

11、來獲得均勻的細(xì)小晶粒組織和提高塑性，強(qiáng)度及加工特性。但鋼板厚度大于10-20 毫米時，由于在輥道上冷卻較慢，常化處理不能達(dá)到要求，則采用淬火處理及隨后在 650 C 回火處理的辦法來代替。這樣可以提高鋼板在低溫條件下的沖擊韌性。采用調(diào)質(zhì) 處理，可以得到特別高質(zhì)量的鋼板。如果用于特殊船只，高要求的機(jī)械及橋梁結(jié)構(gòu)用的 中板。優(yōu)質(zhì)碳素結(jié)構(gòu)鋼鋼板用680-700攝氏度回火處理來改善金屬的塑性和韌性，以保障 良好的工工藝性能，某些高碳工具鋼，滾珠軸承鋼，鐵素體鉻鋼，中錳鋼及其他特殊合金鋼，必須進(jìn) 行退火處理，以提高相對延伸率和降低強(qiáng)度極限及硬度，精整及熱處理后的鋼板，經(jīng)檢查合格后，按尺寸分類，打印，堆垛

12、，過磅，入庫， 然后發(fā)給用戶。2 輥系設(shè)計計算21 軋輥的尺寸計算211 軋輥的基本參數(shù)已知：軋制速度120rPM，軋制溫度1000C，軋制45鋼從二 4mm hi = 25mm1.軋輥的名義直徑D和滾身長度L的確定 軋輥的基本尺寸參數(shù)是：軋輥的名義直徑D,滾身長度L,輥頸直徑d以及輥頸直 徑1。2300軋鋼機(jī)的軋輥滾身長度L應(yīng)大于所軋鋼板的最大寬度bmaXL=b +amax取 a=200L=2300+200=2500mm 對于四滾軋機(jī)，為減少軋制力，應(yīng)盡量使工作輥直徑小一些，但工作輥的最小直徑 受著軸頸和軸頭扭轉(zhuǎn)強(qiáng)度和咬入條件的限制。工作輥直徑D和支承輥直徑D參考3表 123-2各種四滾軋機(jī)

13、的L/D，L/D,及D/D選擇寬帶鋼軋機(jī)精軋機(jī)座1 2 2 1L/D =2.5得 D=1000mm11L/D=1.25D=2000mm22D/D=2.0212軋輥的重車率 在軋制過程中,軋輥滾面因工作磨損,需不止一次地重車或重磨。軋輥工作表面的 每次重車量為0. 5-5mm。查3表3-4各種軋機(jī)地重車率 取重車率為8% 。3 .軋輥輥頸尺寸d和l的確定軸頸直徑d和長度l與軋輥軸承形式及工作載荷有關(guān)。由于受軋輥軸承徑向尺寸的 限制,軸頸直徑比軸身直徑要小得多。因此軸頸與軸身過渡處,往往是軋輥強(qiáng)度最差的 地方。只要條件允許,軸頸直徑和軸頸與軸身的過度圓應(yīng)選大些。查3表3-5得工作輥 d=0.5D=

14、0.75X1000=750mm.11L=d=750mm支承輥 d=0.5D=0.53X2000=1060mm22L=d=1060mm 4軋輥傳動端的型號與尺寸 選擇滑塊式萬向聯(lián)軸器D=D-10mm=990mm1S= 0.25D1=247.5mm a = 0.5D1=495mm b= 0.2D1=198mm c= b=198mm2.1.2 軋輥的材料工作輥的材料選擇55Cr 支承輥的材料選擇 55Mn222 軋制力的計算2.2.1 軋制壓力1理論計算。根據(jù)塑性力學(xué)理論分析變形區(qū)內(nèi)應(yīng)力狀態(tài)與變形規(guī)律,首先確定接 觸 上單位壓力分布規(guī)律及大小，求出接觸弧上的平均單位壓力P后，按下式計算：mP=PF式

15、中 P 平均單位壓力；mF軋件與軋輥接觸面積在水平方向的投影。F= b + b l2式中bO、bl軋制前后軋件的寬度l軋件與軋輥接觸弧的水平投影當(dāng)兩個軋輥直徑相同而在不考慮軋輥彈性壓扁情況下，接觸弧長度的水平投影l(fā)為:/ = AC = AB2 BC 2由厶ABC和厶ABDAB _ BD而 BD=2RBC _ 2（ho + hi）_ 2 MI1貝 V l = RAh - Ah 2 4如果忽略二次項丄Ah2 ,l近似為4l q 1時，則平均單位壓力的計算 m應(yīng)采用薄板軋機(jī)的公式：p _ 1.15n b b1）軋制時金屬的變形阻力b變形程度 _ Ah _ h0 hi _x 100% _ 21.46%

16、h h25 mm00由于在軋制時，軋件在變形區(qū)內(nèi)的壓下量實際上是變化的，所以變形程度 沿接觸弧也是變化的。所以用平均變形程度 來表示變形區(qū)的變形程度。平均變形程度 ：mm3h_ _ 10.6%由于變形區(qū)特征參數(shù)l/h =44.72/23=1.942,變形區(qū)中的軋件和軋輥之間存在相對m滑動。v Ah 60004u _ u _ 1_x 三 21.46s 1l h 44.72 250應(yīng)力狀態(tài)的影響系數(shù) no對于熱軋薄板軋機(jī)來說，外摩擦對應(yīng)力狀態(tài)的影響系數(shù) n 一般采用西姆斯公式或西 o姆斯的簡化公式來計算。n = 0.8049 - 0.3393s + (0.2488 + 0.0393s + 0.07

17、32s 2) _L oh m44.72 =0.8049 0.3393 x 0.106 + (0.2488 + 0.0393 x 0.106 + 0.0732 x 0.1062)-=1.262金屬的變形阻力查2中庫克變形阻力曲線得：115MPa平均單位壓力：p = 1.15no = 1.15 x 1.309 x 160 = 166.8MPamo軋制力P=P F=166. 8 x 102856=17.15MN m2.3 軋制力矩軋件的咬入角 aAh由 D =得a= 5.12601 一 cos a力臂系數(shù)屮屮=0.5過軋制壓力作用點(diǎn)與軋輥中心直線的夾角B二屮xa二2.5630摩擦系數(shù)卩取r =0.0

18、04軋輥軸承處的摩擦圓半徑pp二ud/2二0.004x750/2二1.5軋輥的傳動力矩M = P(D sin p + Rd) = 17.15 x 106 x (1000 x sin 2.563。+ 0.004 x 750) = 8.18 x 109 N mm k軋鋼機(jī)電動機(jī)力矩電動機(jī)的力矩M為DMM + M + M + M Difkongdong附加摩擦力矩MfMM f1 + Mfif 2M Pp 17.15x106 x1.525.725x106N mm f11M + MM （ 一 1）d/2耳i傳動裝置的傳動效率耳耳=耳耳耳=0.96 5 0.95 5 0.93 5 0.95 = 0.805

19、6123查表2-25取接軸的傳動效率耳=0.961齒輪座的傳動效率耳=0.952減速器的傳動效率耳3=0.93 軋輥軸承得傳動效率耳=0.954取 M=5% Mkong DM =1.3% M dong Di = 10+ M 二阿8819 + 曲516dong10 5 0.8056+ 5%M + 1.3%MDD“M + M得：M =fi + MD in kong=111. 775 106N*mm軋輥的驅(qū)動功率9550111.77 5103 51209550=1404.6kw電機(jī)驅(qū)動功率尸電=1.8 f =曙導(dǎo)=3138kW軋輥的強(qiáng)度校核由于支承輥的抗彎斷面系數(shù)較工作輥大得多，即支承輥有很大的剛性

20、。因此，軋制 時的彎曲力絕大部分由支承輥承擔(dān)。在計算支承輥時，通常按承受全部軋制力的情況考 慮。由于四輥軋機(jī)一般是工作輥傳動，因此，對支承輥只需計算滾身中部和軸頸斷面的 彎曲應(yīng)力。支承輥的彎曲力矩和彎曲應(yīng)力分布見下圖。在軸頸的1-1斷面和2-2斷面上的彎曲 應(yīng)力均應(yīng)滿足強(qiáng)度條件，即Pcb = = 74.8MPa R = 145MPa 滿足強(qiáng)度要求0.2d 3b11Pcb = = 11.36MPa R = 145MPa 滿足強(qiáng)度要求22 0.2d 3b22支承輥的彎曲力矩和彎曲應(yīng)力分布見下圖:其中 P=17.15 MNd =1060mm11R =145MPabc =1040mm1c =1060m

21、m2d =2000mm223-3斷面的彎矩表達(dá)式叭=叫-8輥身中部3-3斷面的彎曲應(yīng)力為：滿足要求PL 17.152500b 二 - (1 )二一一 X (3400 )二 62.04MPa R3-30.4 D 3020.4 X165632b2工作輥與支承輥間的接觸應(yīng)力四輥軋機(jī)支承輥和工作輥之間承載時有很大的接觸應(yīng)力，應(yīng)進(jìn)行校核。假設(shè)輥間作 用力沿軸向均勻分布，由彈性力學(xué)知，輥間接觸問題可簡化成一個平面應(yīng)變問題。兩個圓柱體在接觸區(qū)內(nèi)產(chǎn)生局部的彈性壓扁，存在呈半橢圓形分布的壓應(yīng)力，半 徑方向產(chǎn)生的法向正應(yīng)力在接觸面中部最大。最大壓應(yīng)力：G 包max 冗 b2q(D + D )12兀 2( K +

22、K ) DD* 1 2 12:q D 丿Y兀2(K + K )rr1 1 2 1 2686 x (1000 + 2000)r =500mm1r =1000mm。21 -V 2兀E11 - 0.32 1.4 x 10-3兀 x 2061 -V 21 - 0.32K 亠1.4 x 10-32兀E兀x 2062查表 得泊松比V0.3彈性模數(shù)E廠2060.3T450(max) 滿足要求。0.304OmaxE 206 20.304 x 148.9 45.26 31 * 1 （令Z耳）2 mm1t 3 P u G 1 TOC o 1-5 h z V dH（1）試選載荷系數(shù)K=1.3 （下標(biāo)t表示試選）。（

23、2）小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩。P3200T =9.55 x 10 6=9.55 x 106 x=2.55 x 107 - mm HYPERLINK l bookmark121 o Current Document 1n1200N1（3）據(jù)表7-8，因為單級傳動，齒輪為對稱布置，取齒寬系數(shù)申二0.8d由表7-6,查得彈性系數(shù)Z=189.8MPa 1/2E取節(jié)點(diǎn)區(qū)域系數(shù)Z=2.5.接觸疲勞強(qiáng)度許用應(yīng)力按圖中MQ線。由圖 7-16a 查得b二 595MPa.查圖 7-14a, q二 390MPa .H lim 1H lim 2計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)。 按三班制，每班8小時，每年工作365天計算。N =60n Jl

24、 =60 x 1400 x 1 x 3 x 8 x 365 x 7 = 5.15 x 1091 1 hN=5.15 x 10932=1.61 x 1093）由圖7-18,曲線2差得，Z二1,Z二1.（不允許出現(xiàn)點(diǎn)蝕）N1N 24）查表 7-9，取 S =1.1.H許用接觸應(yīng)力b L hiimFn 1 = = 540.9MPah 1 S1.1Hb LH2bZH lim2_N2SH390 x 11.1二 354.5MPa取小值In 代入。H27)計算(8) 圓周速度d1t、12 x 1.3 x 2.55 x 1073.17 +1 （189.8 x 2.5-301x 3.17 x354.5 丿2=5

25、80.70mm兀d nV =-160 x10003.14x580.70 x1200=36.46mm / s60 x10009)計算載荷系數(shù)。按表7-3，取K=1A根據(jù)V=36.46mm/s和8級精度，按圖7-8查得K = 1.48按表7-4，由軟齒面，8級精度，對稱支承 。K= 1.15 + 0.18cp 2d + 0.31 x 10-3b = 1.15 + 0.18 x 0.82 + 0.31 x 10-3 x 464.56 = 1.375 式中 b = p d = 0.8 x 580.70 = 464.56mmd14） 根據(jù)1 x 87825K F /b 二二 189.05N / mma

26、t 464.56三=2 x 255 x 107 = 87825Nd 580.701查表 7-5 得：K=1.1.aK= K K K K = 1 x 1.48 x 1.394 x 1.1 = 2.27 與假設(shè) K = 1.3 不符, A V P at式中Ft對 d 進(jìn)行修正。1t-2 273= 580.70 x 3：_ = 699.27mm3 K3 1.3t10）主要尺寸計算。d = d11t1）模數(shù) m= 綸=699.27 = 22.33 取 m=20 z1242）分度圓直徑d= mz = 20 x 24 = 480mm11d = mz = 20 x 84 = 1680mm223）中心距a =

27、 i+ d 480 +1680厶=10802 24）齒寬b = 9 dd1=0.8 x 480 = 384mm取 b = 389mm1b = 379mm2齒根彎曲疲勞強(qiáng)度校核。 按式7-6a校核.2KT Y YC =1 Fa Sa F bd m1（1）齒形系數(shù)查表7-7.YFa1二 2.65YFa2二 2.202）應(yīng)力修正系數(shù)查表7-7.Y = 1.58.Sa1Y = 1.77Sa23）需用應(yīng)力1）查圖 716bMQ 線，c=460MPa, 查圖 7-14bMQ 線。cF lim1F lim 2320MPa.2）查圖7-19.Y =1 Y =1N1N 23）查表7-9取 Sf = 1.25.t

28、f N i = 460X1 = 368MPaf iS1.25t =F2F liml N1 SFtYF lim2 N 2SF=320 X1 = 256MPa1.254）校核計算。2 KT v HYPERLINK l bookmark163 o Current Document t =1 YF1bmd1 HYPERLINK l bookmark171 o Current Document Y Y c 2.20 x 1.77t = t Fa2 sa2 = 31.40 x= 29.2MPa t HYPERLINK l bookmark175 o Current Document F2F1 Y Y2.6

29、5 X 1.58F2Fa1 Sa1彎曲強(qiáng)度足夠YFa1 Sa1=2 X 2.27 X 2出 X107 = 31.40MPa t F1384 x 20 x 4803安裝要點(diǎn)與維護(hù)要點(diǎn)設(shè)備安裝之前必須埋設(shè)中心標(biāo)板和標(biāo)高基準(zhǔn)點(diǎn)。安裝工程結(jié)束后，有些中心標(biāo)板 和基準(zhǔn)點(diǎn)可能被其上設(shè)備部件隱蓋或被二次灌漿層淹沒，從生產(chǎn)考慮應(yīng)有意識地設(shè)置和 保留檢修用中心標(biāo)板和基準(zhǔn)點(diǎn)。各中心標(biāo)板上的中心刻點(diǎn)和基準(zhǔn)點(diǎn)的標(biāo)高都分別從基礎(chǔ) 建筑、廠房架設(shè)、設(shè)備安裝等共同使用的中心線控制網(wǎng)和水準(zhǔn)控制點(diǎn)引測。設(shè)備分布較 廣，密集程度又較高的軋鋼廠，為便于測量管理，在設(shè)備安裝之前應(yīng)根據(jù)設(shè)備布置總圖 繪制中心線布置圖，并給每一條中心線加

30、上編號。連軋機(jī)機(jī)組的各機(jī)架之間，對機(jī)架軋 輥中心線的平行度有較高要求，因此必須在中心標(biāo)板上準(zhǔn)確投設(shè)中心點(diǎn)?？稍跈C(jī)組基礎(chǔ) 周圍設(shè)置矩形水平框架，先在框架上投設(shè)中心點(diǎn)，再將框架上的中心點(diǎn)用掛線法引測到 中心標(biāo)板上，這樣可以避免因基礎(chǔ)面的高低不平，測量中引入過大的誤差。軋鋼設(shè)備在 生產(chǎn)過程中承受著較大的沖擊負(fù)荷，為保證安全，設(shè)備安裝用墊鐵長期使用平墊鐵，并 用研磨法定位。在進(jìn)行設(shè)備安裝施工中，設(shè)備制造廠貨供貨單位遵照訂貨要求和保證安裝施工的 連續(xù)性，將各種設(shè)備陸續(xù)發(fā)貨至施工現(xiàn)場。安裝部門必須以發(fā)貨單和裝箱單為依據(jù)，結(jié) 合設(shè)備安裝說明書，對運(yùn)到安裝現(xiàn)場的設(shè)備，打開包裝箱，進(jìn)行清點(diǎn)性和外觀的檢查。檢查設(shè)

31、備的外觀時，主要是發(fā)現(xiàn)設(shè)備的有沒有損傷缺陷以及運(yùn)輸中包裝箱是否被 打開過，如要做進(jìn)一步品質(zhì)檢驗，必須編制檢驗方案，并予以實施。設(shè)備開箱檢查認(rèn)可以后，應(yīng)認(rèn)真整理有關(guān)的各種資料，辦理驗收手續(xù)，參見驗收 的各方代表應(yīng)簽署驗收記錄。設(shè)備得開箱方法是，先拆去箱蓋，待查明情況后再拆開四周的箱板，箱底一般暫 不拆除。拆箱時要選用適當(dāng)?shù)霉ぞ?，不?yīng)蠻干、用力過猛和碰撞設(shè)備，保證開箱的安全。 需要仔細(xì)檢查時，應(yīng)清楚設(shè)備上得防銹油脂，注意不用硬度高于設(shè)備的刮具刮油脂（通 常用薄銅片、鉛片或竹片作刮具）。對設(shè)備上特別精密的軸頸等機(jī)件，要用煤油或汽油 洗去防銹油，并以干凈細(xì)布仔細(xì)擦干，應(yīng)當(dāng)注意，對已裝備好的設(shè)備一般不進(jìn)

32、行拆檢的， 僅做外觀和底座安裝尺寸的檢查，另外對有鉛封的部件，更不能隨意拆開，要由有關(guān)專 業(yè)人員負(fù)責(zé)拆檢和驗收。設(shè)備開箱后，如不能立即進(jìn)行安裝，則應(yīng)對設(shè)備妥善保管，以防散失和損壞。為此 要結(jié)合設(shè)備的類型和性質(zhì)，進(jìn)行分類存放和防護(hù)，其中不怕雨雪侵蝕和溫度影響的設(shè)備 可放入露天堆置場；不怕雨雪不怕溫度影響的設(shè)，應(yīng)設(shè)置支架頂棚；對于既怕雨雪又怕 溫度影響的設(shè)備則應(yīng)放在庫房內(nèi)；對于一些重要的電動機(jī)，要存放在又保溫設(shè)備的庫房 內(nèi)。使電動機(jī)溫度高于周圍環(huán)境的溫度，以免電動機(jī)內(nèi)部受潮。設(shè)備找正找平時，初平與精平工序都可按以下兩種不同的步驟進(jìn)行。第一種步驟：設(shè)備在基礎(chǔ)上就位之后，先找正它的中心，即先將設(shè)備上的

33、兩端的中 點(diǎn)對準(zhǔn)基礎(chǔ)上的中心線，然后在基準(zhǔn)線方向的任一端調(diào)整斜墊鐵，將此端的標(biāo)高找好， 最后找水平度。水平找好后還得復(fù)查中心和標(biāo)高，同時又復(fù)查水平。三者都基本找好后， 在設(shè)備底座下塞進(jìn)墊鐵組，并拆除斜墊鐵，斜墊鐵去掉后再一次復(fù)查，不合格再作調(diào)整。 這種初平工作的步驟比較好，不會產(chǎn)生大的返工。第二種步驟：先將設(shè)備一端的標(biāo)高找好后，再找水平，將水平和標(biāo)高復(fù)查好，塞好 墊鐵組后，再對準(zhǔn)中心線找中心。這種初平工作步驟的優(yōu)點(diǎn)是，對中心線時移動設(shè)備方 便，而且對水平和標(biāo)高的影響也不會太大，故可提高初平工作的效率，缺點(diǎn)是，中心線 如果偏差太大，可能造成標(biāo)高與水平的找正工作白白浪費(fèi)，即有返回重找標(biāo)高的問題。

34、所以這種步驟主要適用于中心線位置要求不太嚴(yán)格或就位已很精細(xì)的情況。對于滾動軸承的裝備，它的裝配工藝包括裝備前的準(zhǔn)備、裝備、間隙調(diào)整等步驟。 滾動軸承裝配前的準(zhǔn)備包括裝配工具的準(zhǔn)備、零件清洗和檢查。按照所裝配的軸承 準(zhǔn)備好所需的量具及工具，同時準(zhǔn)備好拆卸工具，以便再裝配不當(dāng)時能及時拆卸，重新 裝備。對于用防銹用封存的新軸承，可用汽油或煤油清洗；對于用防銹油脂封存的新軸承， 應(yīng)先將軸承中的油脂挖出，然后將軸承放入熱機(jī)油中使殘油熔化，將軸承從油中取出冷 卻后，再用汽油或煤油洗凈，并用干凈的白布擦干;對于維修時拆下的可用舊軸承，可 用堿水和清水清洗；裝配前的清洗最好采用金屬清洗劑；兩面帶防塵蓋或密封圈

35、的軸承， 再軸承出廠前已添加了潤滑脂，裝配時不需要再清洗；涂有防銹潤滑兩用油脂的軸承， 再裝配時也不需要清洗。另外還應(yīng)清洗與軸承配合的零件，如軸、軸承座、端蓋、襯套、密封圈等。清洗方 法與清洗可用舊軸承的方法相同，但密封圈除外。清洗后擦干、涂油。清洗后應(yīng)進(jìn)行下列項目的檢查：軸承是否轉(zhuǎn)動靈活、輕松自如，有無卡住的現(xiàn)象； 軸承間隙是否合適；軸承是否干凈，內(nèi)外圈、滾動體和隔離圈是否有銹蝕、毛刺、碰傷 和裂紋；軸承附件是否齊全。此外，應(yīng)按照技術(shù)要求對與軸承配合的零件，如軸、軸承 座、端蓋、襯套、密封圈等進(jìn)行檢查。軸承裝配注意事項1）裝配前，按設(shè)備技術(shù)文件的要求仔細(xì)檢查軸承及軸承相配合零件的尺寸精度、

36、行為公差和表面粗糙度。2）裝配前，應(yīng)在軸承及軸承相配合的零件表面涂一層機(jī)械油，以利于裝配。3）裝配軸承時，無論采用什么方法，壓力只能施加在過盈配合的套圈張，不允許 通過滾動體傳遞壓力，否則會引起滾道損傷，從而影響軸承的正常運(yùn)轉(zhuǎn) 軋鋼機(jī)四列滾子軸承的裝配。軋鋼機(jī)四列滾子軸承由三個外圈、兩個內(nèi)圈、兩個 外調(diào)整環(huán)和四套帶圓錐滾子的保持架組成，軸承的游隙由軸承內(nèi)的調(diào)整環(huán)加以保證，軸 承個部件不能交換，因此裝配時必須嚴(yán)格按打印號規(guī)定的相互位置進(jìn)行，先將軸承裝入 軸承座中，然后將裝有軸承的軸承座整個吊裝到軋輥的軸頸上。四列圓錐滾子軸承的游 隙應(yīng)保持在同一數(shù)值范圍內(nèi)，以保持軸承受力均勻。裝配前應(yīng)對軸承的游隙進(jìn)行測量。 將軸承裝到軸承座內(nèi)，可按下列順序進(jìn)行1）將軸承座放置水平，檢查校正軸承座中心孔線對底面的垂直度。2）將第一個外圈裝入軸承座孔，用小銅錘輕敲外圈端面，并用塞尺檢查，使外圈 與軸承座孔接觸良好，然后再裝入第一個外調(diào)整環(huán)。3）將第一個內(nèi)圈連同兩套帶圓錐滾子的保持架以及中間外圈裝配成一組部件，用 專業(yè)吊鉤旋緊在保持架端面互相對稱的四個螺孔內(nèi)，整體裝入軸承座。4）裝入內(nèi)調(diào)整環(huán)和第二個外調(diào)整環(huán)。5）將第二個內(nèi)圈連同兩套帶圓錐滾子的保持架及第三個外圈整體裝入，吊裝方法 同步驟36）把四列滾子軸承在軸承座內(nèi)組裝后，再連同軸承座一起裝配到軸頸上。 滾動軸承的游隙有兩種，一種是徑向游隙，即