乙醇及水的精餾塔設(shè)計(jì)

1、精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)專心-專注-專業(yè)精選優(yōu)質(zhì)文檔-傾情為你奉上專心-專注-專業(yè)題 目：乙醇-水精餾塔工藝設(shè)計(jì)與塔頂冷凝器選型設(shè)計(jì)專 業(yè)：煤炭深加工與利用 學(xué)生姓名：武婷學(xué) 號(hào): 小組成員:郭澤紅指導(dǎo)教師: 完成日期: 新疆工業(yè)高等?？茖W(xué)校教務(wù)處印制（烏魯木齊市 ）化工原理課 程 設(shè) 計(jì) 任 務(wù) 書設(shè)計(jì)題目：乙醇水連續(xù)精餾塔的設(shè)計(jì) 設(shè)計(jì)人員 所在班級(jí) 成績(jī) 指導(dǎo)教師 日期 一、 設(shè)計(jì)題目：乙醇水連續(xù)精餾塔的設(shè)計(jì)二、 設(shè)計(jì)任務(wù)及操作條件（1）進(jìn)精餾塔的料液含乙醇35%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)，下同），其余為水；（2）產(chǎn)品的乙醇含量不得低于94；（3）塔頂易揮發(fā)組分

2、回收率為99.5%；（4）生產(chǎn)能力為25000噸/年94%的乙醇產(chǎn)品；（5）每年按330天計(jì)，每天24h連續(xù)運(yùn)行。（6）操作條件 a) 塔頂壓強(qiáng) 4kPa(表壓) b) 進(jìn)料熱狀態(tài) 自選 c) 回流比 自選 d）加熱蒸汽壓力 低壓蒸汽（或自選） e) 單板壓降小于等于0.7kPa三、 設(shè)備形式：篩板塔或浮閥塔四、 設(shè)計(jì)內(nèi)容： 1、設(shè)計(jì)說明書的內(nèi)容 1) 精餾塔的物料衡算； 2) 塔板數(shù)的確定； 3) 精餾塔的工藝條件及有關(guān)物性數(shù)據(jù)的計(jì)算； 4）精餾塔的塔體工藝尺寸計(jì)算； 5) 塔板主要工藝尺寸的計(jì)算；6) 塔板的流體力學(xué)驗(yàn)算； 7) 塔板負(fù)荷性能圖； 8) 精餾塔接管尺寸計(jì)算； 9）對(duì)設(shè)計(jì)過程

3、的評(píng)述和有關(guān)問題的討論。 2、設(shè)計(jì)圖紙要求： 1) 繪制生產(chǎn)工藝流程圖（A2號(hào)圖紙）； 2) 繪制精餾塔設(shè)計(jì)條件圖（A2號(hào)圖紙）。 五、 設(shè)計(jì)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)：1. 常壓下乙醇水體系的t-x-y數(shù)據(jù)；2. 乙醇的密度、粘度、表面張力等物性參數(shù)。 。前言化工生產(chǎn)中所處理的原料中間產(chǎn)品幾乎都是由若干組分組成的混合物。其中大部分是均相混合物。生產(chǎn)中為滿足要求需將混合物分離成較純的物質(zhì)。精餾是分離液體混合物（含可液化的氣體混合物）最常用的一種單元操作。在化工、煉油、石油化工等工業(yè)中得到廣泛應(yīng)用。精餾過程在能量劑的驅(qū)動(dòng)下（有時(shí)加質(zhì)量劑）。使氣、液兩相多次直接接觸和分離。利用液相混合物中各組分揮發(fā)度的不同。使易揮

4、發(fā)組分由液相向氣相轉(zhuǎn)移。難揮發(fā)組分由氣相向液相轉(zhuǎn)移。實(shí)現(xiàn)原料混合液中各組分的分離。該過程是同時(shí)進(jìn)行傳質(zhì)、傳熱的過程。在本設(shè)計(jì)中我們使用篩板塔。篩板塔的突出優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單造價(jià)低。合理的設(shè)計(jì)和適當(dāng)?shù)牟僮骱Y板塔能滿足要求的操作彈性。而且效率高采用篩板可解決堵塞問題適當(dāng)控制漏液。篩板塔是最早應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)的設(shè)備之一。五十年代之后通過大量的工業(yè)實(shí)踐逐步改進(jìn)了設(shè)計(jì)方法和結(jié)構(gòu)。近年來與浮閥塔一起成為化工生中主要的傳質(zhì)設(shè)備。為減少對(duì)傳質(zhì)的不利影響?？蓪⑺宓囊后w進(jìn)入?yún)^(qū)制成突起的斜臺(tái)狀這樣可以降低進(jìn)口處的速度使塔板上氣流分布均勻。篩板塔多用不銹鋼板或合金制成。使用碳鋼的比率較少。它的主要優(yōu)點(diǎn)是：結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。易于加

5、工。造價(jià)為泡罩塔的60左右。為浮閥塔的80%左右；在相同條件下。生產(chǎn)能力比泡罩塔大20%40%；塔板效率較高。比泡罩塔高15%左右。但稍低于浮閥塔；氣體壓力降較小。每板降比泡罩塔約低30%左右。缺點(diǎn)是：小孔篩板易堵塞。不適宜處理臟的、粘性大的和帶固體粒子的料液；操作彈性較?。s23）。蒸餾是分離均相混合物的單元操作。精餾是最常用的蒸餾方式。是組成化工生產(chǎn)過程的主要單元操作。精餾是典型的化工操作設(shè)備之一。進(jìn)行此次課程設(shè)計(jì)的目的是為了培養(yǎng)綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí),來解決實(shí)際化工問題的能力,做到能獨(dú)立進(jìn)行化工設(shè)計(jì)初步訓(xùn)練。為以后從事設(shè)計(jì)工作打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。流程的確定和說明2.1設(shè)計(jì)思路首先，乙醇和水的原料混

6、合物進(jìn)入原料罐，在里面停留一定的時(shí)間之后，通過泵進(jìn)入原料預(yù)熱器，在原料預(yù)熱器中加熱到泡點(diǎn)溫度，然后，原料從進(jìn)料口進(jìn)入到精餾塔中。因?yàn)楸患訜岬脚蔹c(diǎn)，混合物中既有氣相混合物，又有液相混合物，這時(shí)候原料混合物就分開了，氣相混合物在精餾塔中上升，而液相混合物在精餾塔中下降。氣相混合物上升到塔頂上方的冷凝器中，這些氣相混合物被降溫到泡點(diǎn)，其中的液態(tài)部分進(jìn)入到塔頂產(chǎn)品冷卻器中，停留一定的時(shí)間然后進(jìn)入乙醇的儲(chǔ)罐，而其中的氣態(tài)部分重新回到精餾塔中，這個(gè)過程就叫做回流。液相混合物就從塔底一部分進(jìn)入到塔底產(chǎn)品冷卻器中，一部分進(jìn)入再沸器，在再沸器中被加熱到泡點(diǎn)溫度重新回到精餾塔。塔里的混合物不斷重復(fù)前面所說的過程，

7、而進(jìn)料口不斷有新鮮原料的加入。最終，完成乙醇和水的分離。2.1設(shè)計(jì)流程乙醇水混合液經(jīng)原料預(yù)熱器加熱，進(jìn)料狀況為汽液混合物q=1 送入精餾塔，塔頂上升蒸汽采用全凝器冷凝，一部分入塔回流，其余經(jīng)塔頂產(chǎn)品冷卻器冷卻后，送至儲(chǔ)罐,塔釜采用直接蒸汽加熱,塔底產(chǎn)品冷卻后,送入貯罐(附流程圖)。摘 要本設(shè)計(jì)是以乙醇水物系為設(shè)計(jì)物系，以篩板塔為精餾設(shè)備分離乙醇和水。篩板塔是化工生產(chǎn)中主要的氣液傳質(zhì)設(shè)備，此設(shè)計(jì)針對(duì)二元物系乙醇水的精餾問題進(jìn)行分析，選取，計(jì)算，核算，繪圖等，是較完整的精餾設(shè)計(jì)過程。通過計(jì)算得出xF=0.174 , xD=0.86 , xW=0.002 ,F=137.98kmol/h,實(shí)際板數(shù)為3

8、7塊，工藝參數(shù)的選定泡點(diǎn)進(jìn)料、泡點(diǎn)回流。回流比為2.78,進(jìn)料位置為第11塊，在板式塔主要工藝尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算中得出塔徑為1米，有效塔高19.7米，。通過篩板塔的流體力學(xué)驗(yàn)算，證明各指標(biāo)數(shù)據(jù)均符合標(biāo)準(zhǔn)。本次設(shè)計(jì)過程正常，操作合適。關(guān)鍵詞：乙醇，水，二元精餾，篩板連續(xù)精餾精餾塔，提餾段1塔的工藝計(jì)算查閱文獻(xiàn)，整理有關(guān)物性數(shù)據(jù)表1-1年處理原料能力F=25000噸/年質(zhì)量分?jǐn)?shù) 分子量 1.1 進(jìn)料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分?jǐn)?shù)F：進(jìn)料量（kmol/s） ：原料組成（摩爾分?jǐn)?shù)。下同）D：塔頂產(chǎn)品流量（kmol/s） ：塔頂組成W：塔底殘液流量（kmol/s） ：塔底組成根據(jù)公式 ： （1-1）原料液乙醇

9、的摩爾組成 =17.40%塔頂產(chǎn)品乙醇的摩爾組成 = =86%塔底殘夜乙醇的摩爾組成 =0.20%1.2 平均摩爾質(zhì)量根據(jù)公式可得： （1-2）原料液的平均摩爾質(zhì)量： 餾出液的平均摩爾質(zhì)量： 塔釜?dú)堃旱钠骄柫浚?1.3全塔物料衡算： 進(jìn)料量：F=25000噸/年=137.98kkmol/h 全塔物料衡算式：F=D+W, F*=D*+W* 解之得：D=27.68kmol/h ，W=110.30kmol/s14回流比的確定1.4.1平均相對(duì)揮發(fā)度的計(jì)算 由相平衡方程 （1-3） 得： （1-4）表1-2由常壓下乙醇-水的平衡數(shù)據(jù) 由道爾頓分壓定律 （1-5）得 （1-6）將上表數(shù)據(jù)代入得：序號(hào)

10、123453.68153.15692.72542.35012.1263序號(hào)6789101.91551.72281.54081.41961.3207則 則平衡線方程 1.4.2最小回流比的計(jì)算和適宜回流比的確定 因?yàn)?所以 相平衡方程： 泡點(diǎn)進(jìn)料 ： 最小回流比 ： 任務(wù)要求操作回流比是最小回流比的1.6倍 1.4.3精餾段和提餾段操作線方程的確定精餾段： （1-7）精餾段操作線方程： 提餾段： （1-7）提餾段操作線方程：通過精餾段操作線方程和提餾段操作線方程用圖解法所得 理論塔板數(shù)為16塊，其中第12塊為進(jìn)料板，精餾段的理論塔板數(shù)為12塊。提餾段的理論塔板數(shù)為4塊。得圖如下： 圖1-1 理論

11、塔板數(shù)圖解1.5 精餾塔的塔頂、進(jìn)料板、塔釜溫度、全塔效率的確定1.5.1全塔的相對(duì)平均揮發(fā)度的計(jì)算常壓下乙醇和水的氣液平衡數(shù)據(jù)表13 乙醇水系統(tǒng)txy數(shù)據(jù)沸點(diǎn)t/乙醇摩爾數(shù)/%沸點(diǎn)t/乙醇摩爾數(shù)/%氣相液相氣相液相99.90.0040.0538227.356.4499.80.040.5181.333.2458.7899.70.050.7780.642.0962.2299.50.121.5780.148.9264.7099.20.232.9079.8552.6866.2899.00.313.72579.561.0270.2998.750.394.5179.265.6472.7197.650.7

12、98.7678.9568.9274.6995.81.6116.3478.7572.3676.9391.34.1629.9278.675.9979.2687.97.4139.1678.479.8281.8385.212.6447.4978.2783.8784.9183.7517.4151.6778.285.9786.4082.325.7555.7478.1589.4189.41根據(jù)乙醇-水體系的相平衡數(shù)據(jù)可得：乙醇相對(duì)分子質(zhì)量：46；水相對(duì)分子質(zhì)量：18 (塔頂?shù)谝粔K板) (加料版) (塔底)由相平衡方程式（1-3）和（1-4）得由此式可求得 精餾段的相對(duì)平均揮發(fā)度： 提餾段的相對(duì)平均揮發(fā)度：

13、精餾段的平均溫度： 提餾段的平均溫度： 表1-4 乙醇和水的粘度溫度（）2030405060708090100110水的粘度（）1.0020.8020.6620.5920.4690.4000.3300.3180.2480.259乙醇的粘度（）1.221.000.830.690.380.480.450.3510.3050.262在時(shí)，根據(jù)上圖可知對(duì)應(yīng)的，由（液體粘度共線圖）查得在時(shí)，根據(jù)上圖可知對(duì)應(yīng)的，由（液體粘度共線圖）查得()因?yàn)椋?粘度所以：精餾段的平均粘度： 提餾段的平均粘度：用奧康奈爾法計(jì)算全塔效率 得： 精餾段的全塔效率： 提餾段的全塔效率：3實(shí)際塔板數(shù)的計(jì)算根據(jù)公式： （1-8）得

14、：精餾段的塔板數(shù): 取整25塊，考慮安全系數(shù)加一塊為26塊提餾段的塔板數(shù)： 取十塊，考慮安全系數(shù)加一塊為11塊。故進(jìn)料板為27塊，實(shí)際塔板數(shù)37塊。1.6精餾塔主體尺寸的確定1.6.1精餾段的氣液體積流量精餾段的已知數(shù)據(jù)位置進(jìn)料板塔頂?shù)谝粔K板摩爾分?jǐn)?shù)摩爾質(zhì)量/溫度/液相平均摩爾質(zhì)量：液相平均溫度：在平均溫度為時(shí)表1-5 乙醇和水的密度溫度（）2030405060708090100110乙醇的密度（）795785777765755746735730716703水的密度（）998.2995.7992.2998.1983.2977.8971.8965.3958.4951.0用內(nèi)插法求得： 液相平均密

15、度為： （1-9）其中，平均質(zhì)量分?jǐn)?shù)則： 所以 精餾段的液相負(fù)荷 由 所以： （1-10）精餾段塔頂壓強(qiáng) 若取單板壓降為， 則：進(jìn)料板壓強(qiáng)： 氣相平均壓強(qiáng)： 氣相平均摩爾質(zhì)量：氣相平均密度： 氣相負(fù)荷： 精餾段的負(fù)荷列于下表：名稱氣相液相平均摩爾質(zhì)量/37.9433.02平均密度/1.493800體積流量/2487.6(0.691)3.18（0.）1.6.2提餾段的氣液體積流量整理提餾段的已知數(shù)據(jù)列于下表: 位置塔釜進(jìn)料板質(zhì)量分?jǐn)?shù)摩爾分?jǐn)?shù)摩爾質(zhì)量()溫度()99.383.61采用與精餾段相同的計(jì)算方法可以得到提餾段的氣液相負(fù)荷，列于下表：名稱液相氣相平均摩爾質(zhì)量()20.0526.18平均密度

16、()924.54.43體積流量()4.59(0.)2976.6()1.7塔徑的計(jì)算由于精餾段和提餾段的上升蒸汽量相差不大，為便于制造，我們?nèi)啥蔚乃较嗟?。由以上的?jì)算結(jié)果可以得到：塔的平均蒸汽流量：塔的平均液相流量：塔的氣相平均密度: 由塔徑公式 （1-11） 可知：由于示意的空塔氣速，因此，需先計(jì)算出最大允許氣速。即 （1-12）取塔板間距，板上液高度那么分離空間高度：氣液動(dòng)能參數(shù)： 從化工原理的史密斯關(guān)聯(lián)圖查得： 圖1-2 史密斯關(guān)聯(lián)圖表面張力：,因?yàn)?需先求平均表面張力表1-6 乙醇和水的表面張力溫度（）2030405060708090100110水的表面張力（）72.771.069.

17、367.766.064.362.760.058.456.8乙醇的表面張力（）22.321.220.419.818.818.017.116.215.214.4根據(jù)上圖使用內(nèi)插法得：塔頂： 塔頂平均表面張力：進(jìn)料板 進(jìn)料板的平均表面張力：塔底 塔底的平均表面張力： 精餾段液體平均表面張力：提餾段液體平均表面張力：全塔液相平均表面張力：取空塔速率為最大允許速率的0.7倍，則空塔速率為：則塔徑為： 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整為： 此時(shí)，精餾塔的上升蒸汽速度為：提餾段的上升蒸汽速度為：安全系數(shù)： 和均在0.6-0.8之間，符合要求。1.8塔高的計(jì)算1.8.1 塔的高度可以由下式計(jì)算: 一直實(shí)際塔板數(shù)N=37塊，板

18、間距，由于料液較輕的話，無需經(jīng)常清洗，可取每隔8塊板設(shè)一個(gè)人孔，則人孔數(shù)目S為： 取人孔兩板之間的間距，則塔頂空間，塔底空間，進(jìn)料板空間高度： ，那么全塔高度： 1.8.2塔板結(jié)構(gòu)尺寸的確定由于塔徑大于800mm，所以采用單溢流型分。取無效邊緣區(qū)寬度,泡沫區(qū)寬度查得堰長(zhǎng)： 弓形溢流管寬度: 弓形降液管面積: 降液管面積與塔截面積之比：堰長(zhǎng)與塔徑之比 降液管的體積與液相流量之比，即液體在降液管中停留時(shí)間一般應(yīng)大于5S,液體在精餾段降液管內(nèi)的停留時(shí)間：符合要求液體在提餾段降液管內(nèi)的停留時(shí)間：符合要求1.8.3弓形降液管采用平直堰，堰高板上液層深度一般不宜超過6070堰上液流高度堰上液流高度可根據(jù)如

19、下公式計(jì)算：E液體的收縮系數(shù) 液相的體積流量 堰長(zhǎng)精餾段：由 查手冊(cè)知 則 降液管底部離塔板距離,考慮液封取比小即 同理提餾段: 由 查手冊(cè) E=1.038 1.8.4開孔面積的計(jì)算已知 近取無效邊緣區(qū)寬度 泡沫區(qū)寬度閥孔總面積可由下式得： （1-13） 所以 （1）篩板的篩孔和開孔率因乙醇-水組分無腐蝕性，可選用的碳鋼板，取篩孔直徑篩孔按正三角排列：圖1-3 篩孔的排列方式孔中心距篩孔數(shù)目：個(gè)開孔率： (在5-15%范圍內(nèi))氣體通過篩孔的氣速為： （1-14）則精餾段： 提餾段： 1.9塔體的流體力學(xué)驗(yàn)算1.9.1氣體通過塔板的壓力降氣體通過塔板的壓力降（單板壓降） （1-15）-氣體通過每

20、層塔板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?氣體通過篩板的干板壓降-氣體通過板上液層的阻力-克服液體表面張力的阻力（1）干板阻力干板壓降，由此公式計(jì)算： （1-16）根據(jù) 查干篩孔的流量系數(shù)圖圖1-4 孔流系數(shù) 得 精餾段：液柱提餾段：液柱（2）板上充氣液層阻力板上液層阻力用此的公式計(jì)算： （1-17）-板上清液層高度-反應(yīng)板上液層充氣程度的因數(shù)（充氣因數(shù)）降液管橫截面積，塔橫截面積精餾段：動(dòng)能因子： 查充氣系數(shù)與的關(guān)聯(lián)圖可得則提餾段：動(dòng)能因子：查充氣系數(shù)與的關(guān)聯(lián)圖可得 則 （3）由表面張力引起的阻力液體表面張力的阻力計(jì)算公式 ： （1-18）精餾段：提餾段：綜上，故精餾段 液柱 壓降 提餾段 液柱 壓降 1.

21、9.2液面落差對(duì)于篩板塔，液面落差很小，且本設(shè)計(jì)的塔徑和流量均不大，故可忽略液面落差的影響。1.9.3液沫夾帶板上液體被上升氣體帶入上一層塔板的現(xiàn)象，叫做液沫夾帶。為保證板式塔能維持正常的操作效果，通常塔板上液沫夾帶量，可按下式計(jì)算： （1-19）精餾段：提餾段：故在本設(shè)計(jì)中液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)，不會(huì)發(fā)生過量液沫夾帶。1.9.4漏液漏液驗(yàn)算，根據(jù)公式： （1-20）穩(wěn)定系數(shù)： -篩孔氣速-漏液點(diǎn)氣速精餾段：實(shí)際孔速：穩(wěn)定系數(shù)為提餾段：實(shí)際孔速：穩(wěn)定系數(shù)：故在本設(shè)計(jì)中無明顯漏液。1.9.5液泛為阻止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管內(nèi)液層高應(yīng)服從的關(guān)系： （乙醇-水不易分離的體系）精餾段： 又因?yàn)?板上不設(shè)

22、進(jìn)口堰： 提餾段： 故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象。1.10.塔板負(fù)荷性能圖1.10.1精餾段塔板負(fù)荷性能圖（1）漏液線據(jù)此可以做出與流體流量無關(guān)的水平漏液線（2）液沫夾帶線以則解得 計(jì)算所得： 0.0020.0040.006O.0080.00940.00880.00830.0078（3）液相負(fù)荷下限線對(duì)于平直堰，取堰上清液層高度作最小液體負(fù)荷標(biāo)準(zhǔn)，由 則：據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限3（4）液相負(fù)荷上限線 以 作為液體在降液管管中停留時(shí)間的下限 據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷上線4（5）液泛線令聯(lián)立的： （1-21）整理得： 0.1620.2241.434 (1-14)列

23、表計(jì)算如下0.0040.0060.0080.0101.061.010.9450.88由此表數(shù)據(jù)即可做出液泛線5根據(jù)以上各線方程，可做出篩板塔的負(fù)荷性能曲線:圖1-5 精餾塔負(fù)荷曲線圖1.11提餾段塔板的負(fù)荷性能圖1.11.1漏液線0.816據(jù)此可得出與流體流量無關(guān)的水平漏液線。1.11.2液沫夾帶線以為限，求如下： （1-22）， ，則解得：1.358-13.70.0020.0040.0060.0081.3581.3031.2761.248可作出液沫夾帶線2。1.11.3液相負(fù)荷下限0.據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相負(fù)荷下限線31.11.4液相負(fù)荷上限線 據(jù)此可作出與氣體流量無關(guān)的垂直液相

24、負(fù)荷上限線41.11.5液泛線0.144可得方程： （1-23）列表計(jì)算如下：0.0010.0040.0060.0080.0101.141.1010.9360.8080.624根據(jù)以上各線方程，可做出篩板塔提餾段的負(fù)荷性能圖圖1-6 提餾段負(fù)荷性能曲線圖1.12各接管尺寸的確定即及選型1.12.1進(jìn)料管尺寸的計(jì)算及選型料液質(zhì)量流率： 進(jìn)料溫度：,在此溫度下，則從 可得 則其體積流量： 取管內(nèi)流速： 則進(jìn)料管管徑： 1.12.2釜液出口管尺寸的計(jì)算與選型釜液質(zhì)量流率： 出料溫度：,在此溫度下，則 體積流率： 取釜液出塔的流速:則釜液出口管管徑：8心得體會(huì)課程設(shè)計(jì)是培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用所學(xué)知識(shí)，發(fā)現(xiàn)，提出，分析和解決實(shí)際問題，鍛煉實(shí)踐能力的重要環(huán)節(jié)，是對(duì)學(xué)生實(shí)際工作能力的具體訓(xùn)練和考察過程。塔設(shè)備是化工、石油化工和煉油等生產(chǎn)中最重要的設(shè)備之一，他可以使氣(或汽)或液液兩相緊密接觸，達(dá)到相