一級(jí)注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分試卷-1

1、一級(jí)注冊結(jié)構(gòu)工程師專業(yè)部分試卷-1(總分：80.00，做題時(shí)間：90分鐘)(總題數(shù)：64，分?jǐn)?shù)：80.00)某工業(yè)房屋的外圍護(hù)墻為雙層壓型鋼板復(fù)合保溫板，保溫板支承于跨度6m的簡支鋼墻梁上(如圖10-1-1所示)，該房屋所在地區(qū)的基本風(fēng)壓w=0.45kN/m2，地面粗糙度類別為C類，試求距室外地面5m處的房屋kzA-0.49kN/mB-0.32kN/mC-0.40kN/mD-0.60kN/m(分?jǐn)?shù)：1.00)丿B.C.解析：解析根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范第7.3.2條，作用在鋼墻梁1上由風(fēng)吸力產(chǎn)生沿梁跨度的均布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值q按公式(10T-1)計(jì)算：kq=pp0wb(10-1-1)kzslzk今p=

2、0.74(查表7.2.1)，0=1，w=0.45kN/m2，b=1.5m。zzkp根據(jù)規(guī)范第3.3.3條注內(nèi)的公式，鋼墻梁1的從屬面積A=1.5X6=9m2，風(fēng)吸力時(shí)房屋中部外墻面從屬sl面積為1m2時(shí)的p(1)=-1.0-0.2=-1.2,從屬面積為10m2時(shí)為p(10)=-1.2X0.8=-0.96,因此A=9時(shí)p(9)slslsl按該公式確定：p(9)=p(1)+p(10)-p(1)logAslslslsl=-1.2+-0.96-(-1.2)log9=-0.97因此q=0.74X(-0.97)XlX0.45X1.5=-0.485kN/m，與選項(xiàng)A最接近。k其余B、C、D三項(xiàng)均不接近規(guī)范規(guī)

3、定的計(jì)算值。點(diǎn)評(píng)確定圍護(hù)結(jié)構(gòu)構(gòu)件所受局部壓風(fēng)引起的風(fēng)荷載應(yīng)考慮構(gòu)件在房屋中的所在位置、從屬面積、對(duì)表面風(fēng)壓或風(fēng)吸、內(nèi)表面的正壓或負(fù)壓等因素的影響，結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)掌握它。某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)房屋，已知采用振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算水平地震作用的結(jié)果，相應(yīng)和第一振型和第二振型的柱剪力見圖10-2-1，試問：在水平地震作用下底層柱剪力標(biāo)準(zhǔn)值V(kN)，按建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)n分?jǐn)?shù)：1.00)A.B.C.解析：解析根據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范第5.2.2條規(guī)定：當(dāng)相鄰振型的周期比小于0.85時(shí)，水平地震作用效應(yīng)按公式(5.2.2-3)確定。婁值與D婁值與D最接近。點(diǎn)評(píng)采用振型分解反應(yīng)譜法，不進(jìn)行扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)計(jì)算的結(jié)構(gòu)，當(dāng)相鄰振

4、型的周期比值小于0.85時(shí)，其水平地震作用效應(yīng)(軸力、剪力、彎矩、變形)標(biāo)準(zhǔn)值可按下式確定：(5.2.2-3)(5.2.2-3)式中S-水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)；EkS-j振型水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的效應(yīng)。j此方法在建筑抗震設(shè)計(jì)中經(jīng)常采用，因此結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)熟悉和掌握它。某既有建筑的鋼筋混凝土樓板，該樓板為5等跨單向連續(xù)板，其中間跨支座截面受彎承載力設(shè)計(jì)值M.=-20kNm/m?？缰薪孛媸軓澇休d力設(shè)計(jì)值M=15kNm,樓板的計(jì)算跨度為3m,試問按彈性計(jì)算方法am設(shè)計(jì)，在滿布均布荷載作用下，該樓板中間跨允許承受的均布荷載設(shè)計(jì)值(kN/m2)與下列何項(xiàng)數(shù)值最接近？A28B32C36D40分?jǐn)?shù)：1.00)

5、丿B.C.D.解析：解析(1)求該等跨單向連續(xù)板中間跨支座截面及跨中截面在滿布均布荷載作用下的彎矩值：查建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊解析：解析(1)求該等跨單向連續(xù)板中間跨支座截面及跨中截面在滿布均布荷載作用下的彎矩值：查建筑結(jié)構(gòu)靜力計(jì)算手冊(第二版)第157頁五跨連繞梁，得中間跨支座彎矩M=-0.079ql2,跨中彎矩M=0.046ql2。s點(diǎn)評(píng)本題涉及內(nèi)容為既有建筑改造工程設(shè)計(jì)中常遇的問題，因此結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)熟悉它。某鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)房屋的中柱，其截面尺寸如圖10-4-1所示，h=410mm，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30,0考慮側(cè)移影響的柱上端x方向彎矩設(shè)計(jì)值相應(yīng)的軸向壓力值N=700kN,試問該柱考慮

6、軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的二階效應(yīng)后，控制截面的彎矩設(shè)計(jì)值下列何項(xiàng)數(shù)值最接近?提示：構(gòu)件在圖10-4-1中截面左側(cè)受拉時(shí)，彎矩為正值?？v向受力鋼筋為HRB400級(jí)，對(duì)稱配筋，非抗震設(shè)計(jì)，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)y考慮側(cè)移影響的柱上端x方向彎矩設(shè)計(jì)值相應(yīng)的軸向壓力值N=700kN,試問該柱考慮軸向壓力在撓曲桿件中產(chǎn)生的二階效應(yīng)后，控制截面的彎矩設(shè)計(jì)值下列何項(xiàng)數(shù)值最接近?提示：構(gòu)件在圖10-4-1中截面左側(cè)受拉時(shí)，彎矩為正值。下端彎矩設(shè)計(jì)值下端彎矩設(shè)計(jì)值A(chǔ)100B102.5C105D115分?jǐn)?shù)：1.00)A.B.C.解析：解析(1)解析：解析(1)按混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第6.2.3條驗(yàn)算是否需要考慮軸向壓力在

7、撓曲桿件中產(chǎn)生的二階效應(yīng)附加彎矩影響：因此應(yīng)考慮其二階效應(yīng)附加彎矩影響。(2)按上述規(guī)范第6.2.4條計(jì)算考慮二階效應(yīng)后控制截面的彎矩設(shè)計(jì)值M:nsm2nsm2M=CnM=0.985X1.16X105=115.7kNmmns2與D項(xiàng)最接近，基余A、B、C三項(xiàng)均不接近。點(diǎn)評(píng)以上計(jì)算方法是2010版混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中修改的重要內(nèi)容，結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)對(duì)其熟悉和掌握。5某抗震設(shè)防地區(qū)多層鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)房屋(抗震等級(jí)為四級(jí))，地下部分墻厚為200mm5某抗震設(shè)防地區(qū)多層鋼筋混凝土剪力墻結(jié)構(gòu)房屋(抗震等級(jí)為四級(jí))，地下部分墻厚為200mm，分布鋼筋為0200雙層雙向(HRB400級(jí)鋼筋)，剪力墻構(gòu)造邊

8、緣構(gòu)件配筋為66，房屋的基礎(chǔ)采用強(qiáng)度等級(jí)為C30鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)，試問按剪力墻豎向受拉鋼筋伸入基礎(chǔ)內(nèi)最小錨固長度構(gòu)造要求確定條形基礎(chǔ)最小高度(mm)與下列何項(xiàng)數(shù)值最接近?提示：基礎(chǔ)底部鋼筋的保護(hù)層厚度為50mm，豎向鋼筋采用末端彎鉤錨固措施。A426B677C627D480(分?jǐn)?shù)：1.00)丿B.C.D.解析：解析(1)確定伸入基礎(chǔ)內(nèi)的豎向受拉鋼筋的基本錨固長度lab由于剪力墻分布豎向鋼筋的直徑小于構(gòu)造邊緣構(gòu)件豎向委托鋼鋼筋的直徑，因此應(yīng)以構(gòu)造邊緣構(gòu)件豎向受min采用在受拉鋼筋末端設(shè)90。彎鉤措施，彎折后直線長度為12d，因此鋼筋的錨固長度可取0.61，由于剪ab力墻抗震等級(jí)為四級(jí)，抗震錨固

9、長度修正系數(shù)取1.0;基礎(chǔ)底部鋼筋的混凝土保護(hù)層厚度為50mm，因此：H=50+0.61=50+0.6X627=426mmminab其值與A項(xiàng)最接近，其余各項(xiàng)均不接近。點(diǎn)評(píng)剪力墻下的鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)高度，在實(shí)際工程設(shè)計(jì)中有時(shí)看到不滿足規(guī)范對(duì)剪力墻邊緣構(gòu)件縱向鋼筋伸入基礎(chǔ)內(nèi)的錨固要求，使工程留下安全隱患，因此結(jié)構(gòu)工程師對(duì)此應(yīng)引起注意，避免發(fā)生錯(cuò)誤。某鋼筋混凝土框架房屋平面為矩形，豎向各層層高相差且剛度變化規(guī)則，該結(jié)構(gòu)在y向水平地震作用下，底層y方向的水平地震剪力系數(shù)(剪重比)為0.07，層間彈性位移角為1/700，當(dāng)不考慮剛度折減，重力荷載計(jì)算值近似取重力荷載代表值；地震剪力計(jì)算值近似取對(duì)應(yīng)于

10、水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值的剪力時(shí)，試問，若判斷該房屋是否考慮重力二階效應(yīng)影響，底層y方向的穩(wěn)定系數(shù)01，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近。A0.04B0.03C0.02D0.01分?jǐn)?shù)：1.00)A.B.丿D.解析：解析解析：解析根據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范GB50011-2011第3.6.3條的條文說明，對(duì)框架結(jié)構(gòu)是否考慮重1y的問題，建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范在第3.6.3條條文說明中給出了計(jì)算方法，結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)掌握該方法。A4.9B3.5C2.5D1.4某建筑位于山頂B處，山坡在迎風(fēng)面一側(cè)的坡度為20，建筑物頂部距地面高度為10m，山坡高度為A4.9B3.5C2.5D1.4分?jǐn)?shù)：1.00)丿B.C.D.解析：解析根據(jù)建筑結(jié)

11、構(gòu)荷載規(guī)范第7.2.2條規(guī)定：山區(qū)的風(fēng)壓高度變化系數(shù)除可按平坦地面的粗糙類別按表7-2-1確定外，對(duì)山頂B處尚應(yīng)考慮地形條件的修正，乘以修正系數(shù)nB今a今a=2016.7因此取tana=0.3；k=3.2(對(duì)山峰)；z=10m2.5H=2.5X50T25m取z=10m代入上式得:(10-7-1)(10-7-1)A類地面粗糙度10m高處的風(fēng)壓高度變化系數(shù)p=1.38,nM=3.546X1.38=4.893與A項(xiàng)數(shù)值最接近，其zBz余B、C、D各項(xiàng)數(shù)值均不接近。點(diǎn)評(píng)山峰處的風(fēng)壓高度變化系數(shù)，應(yīng)考慮地形的影響，由本例題的計(jì)算可看出其值比平坦地形粗糙度相應(yīng)的風(fēng)壓高度變化系數(shù)大許多，因此若不考慮地形的影

12、響，將會(huì)造成建筑物不安全，結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)對(duì)此引起注意，避免發(fā)生設(shè)計(jì)錯(cuò)誤。下列關(guān)于建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)的一些說法，何項(xiàng)不符合有關(guān)設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定?建筑場地內(nèi)存在可液化土屬不利地段修建于陡坡上的丙類設(shè)防房屋除保證其在地震作用下的穩(wěn)定性外；其水平地震影響系數(shù)最大值；尚應(yīng)乘以增大系數(shù)擬修建在設(shè)防烈度8度區(qū)發(fā)震斷裂帶兩側(cè)最小避讓距離內(nèi)的少層丙類設(shè)防建筑應(yīng)提高一度采取抗震措施,且不得跨越斷層線地震時(shí)可能發(fā)生滑坡的建筑場地屬于危險(xiǎn)地段(分?jǐn)?shù)：1.00)A.B.丿D.解析：解析說法A符合建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范第4.1.1條表4.1.1的規(guī)定，屬正確說法；說法B符合上述規(guī)范第4.1.8條的規(guī)定，屬正確說法。說法D符合上述規(guī)范

13、第4.1.1條表4.1.1，屬正確說法。說法C不符合上述規(guī)范第4.1.7條第1款的規(guī)定。該條規(guī)定；抗震設(shè)防烈度小于8度的房屋可忽略斷裂錯(cuò)動(dòng)對(duì)地面建筑的影響，因此可見其錯(cuò)誤所在。點(diǎn)評(píng)實(shí)際工程設(shè)計(jì)中關(guān)于以上正確的說法往往被經(jīng)驗(yàn)不足的結(jié)構(gòu)工程師忽視，造成工程隱患。為此特提醒結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)對(duì)以上正確的說法予以重視。某5層現(xiàn)澆混凝土框架結(jié)構(gòu)房屋，各樓層在沿主軸z方向水平地震作用下的彈性位移如表10-9-1所示，試問下列關(guān)于該結(jié)構(gòu)扭轉(zhuǎn)規(guī)則性的判斷，其中何項(xiàng)正確？沿主軸X方向水平地震作用下的彈性層間位移表10-9-1計(jì)算層一層二層三層四層五層最大值(mm)5.55.63.13.13.0兩端位移平均值(mm)4

14、.04.22.42.42.6A.屬于各層均為扭轉(zhuǎn)不規(guī)則結(jié)構(gòu)B.屬于少數(shù)樓層扭轉(zhuǎn)不規(guī)則結(jié)構(gòu)C.不屬于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則結(jié)構(gòu)D.屬于多數(shù)樓層扭轉(zhuǎn)不規(guī)則結(jié)構(gòu)(分?jǐn)?shù)：1.00)A.B.C.丿解析：解析根據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范第3.4.3條表3.4.3-1關(guān)于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則的定義和參考指標(biāo)。對(duì)各樓層的最大彈性層間位移值6ma與該樓層兩端層間位移平均值6的比值：一層比值=5.5/4=1.381.2二層比值=5.6/4.2=1.331.2三層比值=3.1/2.4=1.291.2四層比值=3.1/2.4=1.291.2五層比值=3/2.6=1.151.2從以上比值計(jì)算可知在5層中有4層均屬扭轉(zhuǎn)不規(guī)則結(jié)構(gòu)，故D項(xiàng)判斷為正確答案

15、。點(diǎn)評(píng)如何判斷房屋是否屬于扭轉(zhuǎn)不規(guī)則及其嚴(yán)重程度是設(shè)計(jì)中經(jīng)常遇到的問題，建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范表3.4.3-1的定義和參考指標(biāo)很重要，結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)熟悉和掌握它。某6層現(xiàn)澆混凝土框架辦公樓，主軸z方向的側(cè)向剛度如表10-10-1所示，試問當(dāng)進(jìn)行主軸x方向水平地震作用驗(yàn)算時(shí)，在下列各項(xiàng)選擇中何項(xiàng)正確?提示：該辦公樓平面規(guī)則。主軸x方向的各層側(cè)向剛度表10-10-1計(jì)算層一層二層三層四層五層六層側(cè)向剛度(kN/m)1.0X1071.15X1071.85X1071.85X1071.7X1071.65X107D.D.丿屬于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)，一、二層地震剪力均應(yīng)乘以不小于1.15的增大系數(shù)屬于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)，僅一

16、層地震剪力應(yīng)乘以不小于1.15的增大系數(shù)屬于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)，僅二層地震剪力應(yīng)乘以不小于1.15的增大系數(shù)屬于豎向規(guī)則結(jié)構(gòu)（分?jǐn)?shù)：1.00）丿B.C.D.解析：解析根據(jù)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范第3.4.3條表3.4.3-2對(duì)豎向不規(guī)則的參考指標(biāo)：第1層側(cè)向剛度K/（其上三個(gè)樓層K、K、K之和的平均值）=lX107/（1.15+1.85X2）X107/3=0.690.8;TOC o 1-5 h z234第2層側(cè)向剛度K/（其上三個(gè)樓層K、K、K之和的平均值）=1.15X107/（1.85X2+1.7）X107/3=0.710.8;345第3層側(cè)向剛度K（其上三個(gè)樓層K、K、K之和的平均值）=1.85X10

17、7/（1.85+1.7+1.65）X107/3=1.074560.7，第4、5層不必計(jì)算。故知第一層及第二層均屬于豎向不規(guī)則結(jié)構(gòu)。按上述規(guī)范第3.4.4條第2款規(guī)定對(duì)平面規(guī)則而豎向不規(guī)則的建筑，剛度小的樓層的地震剪力應(yīng)乘以不小于1.15的增大系數(shù)。即一、二層的地震剪力均乘以不小于15的增大系數(shù)。因此選項(xiàng)A正確，其余B、C、D均不正確，不符合規(guī)范規(guī)定。點(diǎn)評(píng)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范表3.4.3-2關(guān)于豎向不規(guī)則的主要類型定義和參考指標(biāo)很重要，結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)熟悉它、掌握它。某建筑位于抗震設(shè)防烈度為7度地區(qū)，在該建筑中的非結(jié)構(gòu)構(gòu)件何項(xiàng)可不需要進(jìn)行抗震驗(yàn)算?建筑中吊桿計(jì)算長度不超過300mm的吊桿懸掛道通風(fēng)道固定

18、于樓面的大型儲(chǔ)物架重力超過1.8kN的設(shè)備玻璃幕墻（分?jǐn)?shù)：1.00）丿B.C.D.解析：解析建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范第13.4.2條規(guī)定：吊桿計(jì)算長度不超過300mm的吊桿懸掛管道可不考慮抗震設(shè)防要求，即不需要進(jìn)行抗震驗(yàn)算，因應(yīng)A項(xiàng)是本題選項(xiàng)。選項(xiàng)B、C、D按上述規(guī)范第13.4.2條規(guī)定均需進(jìn)行抗震驗(yàn)算。點(diǎn)評(píng)結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)掌握哪些非結(jié)構(gòu)構(gòu)件可不進(jìn)行抗震驗(yàn)算問題。關(guān)于鋼筋混凝土受壓構(gòu)件中采用的混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，下列說法伺項(xiàng)正確?混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值乘以混凝土材料分項(xiàng)系數(shù)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以混凝土材料分項(xiàng)系數(shù)混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值乘以混凝土材料分項(xiàng)系數(shù)混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值除以混凝土

19、材料分項(xiàng)系數(shù)分?jǐn)?shù)：1.00)A.B.C.D.D.丿解析：解析根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第4.1.3及第4.1.4條條文說明：說法A、B、C均不符合規(guī)范的規(guī)定，因而是錯(cuò)誤說法。說法D符合規(guī)范的規(guī)定，屬正確說法。點(diǎn)評(píng)混凝土軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值及設(shè)計(jì)值的確定原則，是混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范中的基本知識(shí)。立方體試件混凝土強(qiáng)度如何轉(zhuǎn)換為軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，再由標(biāo)準(zhǔn)值如何轉(zhuǎn)換為設(shè)計(jì)值的過程，結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)熟悉它、理解它。某榀鋼筋混凝土框架，計(jì)算簡圖如圖10-13-1所示，建筑場為III類，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)地震分組為第三組，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.3g，結(jié)構(gòu)阻尼長Z=0.05，已知該榀框架第一、第二振型自振周期T

20、=1.0s，T=0.40s試問在多遇地震時(shí)，對(duì)應(yīng)于第一、第二振型的水平地震影響系數(shù)a、a分別與下列何1212C0.12，0.16C0.12，0.16D0.12，0.24分?jǐn)?shù)：1.00)A.B.C.丿解析：解析(1)根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范第5.1.4條多遇地震的水平地震影響系數(shù)最大值a當(dāng)maxmax8度設(shè)防，設(shè)計(jì)基本地震加速度為0.3g時(shí)，其值a=0.24；設(shè)計(jì)地震分組為第三組時(shí)，特征周期T=0.45smaxg(2)第一振型T=1.0s時(shí)的水平地震影響系數(shù)a，可求得如下：1根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)規(guī)范第5.1.5條規(guī)定：由于TT但5T，1gg(3)第二振型T=0.40s時(shí)的水平地震影響系數(shù)a可求得

21、如下：22根據(jù)上述規(guī)范第5.1.5條規(guī)定，由于TT2ga-a=0.242max因此該榀框架的a、a與D項(xiàng)數(shù)值最接近。12點(diǎn)評(píng)根據(jù)結(jié)構(gòu)自振周期，限尼比，設(shè)計(jì)地震分組，基本地震加速度等參數(shù)確定水平地震影響系數(shù)，是結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)掌握的知識(shí)。某工地在施工過程中，因原材料供應(yīng)原因，擬用表中的鋼筋進(jìn)行代換，新建建筑物為一幢抗震等級(jí)為三級(jí)的6層框架結(jié)構(gòu)，框架柱原設(shè)計(jì)縱向鋼筋為8級(jí)的6層框架結(jié)構(gòu)，框架柱原設(shè)計(jì)縱向鋼筋為82，試問下列何項(xiàng)鋼筋代換柱中鋼筋最合適?(分?jǐn)?shù)：1.00)A.丿C.D.解析：解析混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第11.2.3條規(guī)定：按一、二、三級(jí)抗震等級(jí)設(shè)計(jì)的框架結(jié)構(gòu)構(gòu)件其縱向受力普通鋼筋應(yīng)符合下列條件

22、：鋼筋最大拉力下的總伸長率實(shí)測值不應(yīng)小于9%。故A項(xiàng)不符合規(guī)定條件。鋼筋抗拉強(qiáng)度實(shí)測值與屈服強(qiáng)度實(shí)測值的比值不應(yīng)小于1.25。今此比值：B項(xiàng)為1.35,C項(xiàng)為1.24,D項(xiàng)為1.25;故知C項(xiàng)不符合代換條件。鋼筋的屈服強(qiáng)度實(shí)測值與屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值的比值不應(yīng)大于1.3。今此比值B項(xiàng)為1.12;D項(xiàng)為1.331.3(不符合規(guī)定條件)。因此應(yīng)選B項(xiàng)符合上列三項(xiàng)規(guī)定條件的鋼筋進(jìn)行代換框架柱的縱向受力鋼筋。點(diǎn)評(píng)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第11.2.3條規(guī)定按一、二、三級(jí)抗震等級(jí)設(shè)計(jì)的框架和斜撐,其縱向普通鋼筋應(yīng)符合上述三項(xiàng)條件,和以往的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)有關(guān)規(guī)范相比有兩大特點(diǎn),一是擴(kuò)大需符合上述條件的要求范圍,增加三級(jí)抗震

23、等級(jí)的框架及斜撐構(gòu)件；二、是增加鋼筋最大拉力下的總伸長率最低限值,以保證鋼筋在地震作用下有一定的延性。因此對(duì)于規(guī)范新修改的內(nèi)容結(jié)構(gòu)工程師應(yīng)掌握和熟悉。此外鋼筋代換尚需符合規(guī)范第4.2.8條規(guī)定,即應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求的構(gòu)件承載力、最大力下的總伸長率、裂縫寬度驗(yàn)算以及抗震規(guī)定以外,尚應(yīng)滿足最小配筋率、鋼筋間距、保護(hù)層厚度、鋼筋錨固長度、接頭面積百分率及搭接長度等構(gòu)造要求,對(duì)該條的規(guī)定也需結(jié)構(gòu)工程師掌握和熟悉,以免把設(shè)計(jì)考慮不周的錯(cuò)誤。某鋼筋混凝土梁，其截面尺寸為300mmX500mm,非抗震設(shè)計(jì)，安全等級(jí)為二級(jí)，混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30,縱向受力鋼筋配筋為HRB400級(jí)鋼筋，a=a=40mm，其設(shè)計(jì)控制

24、截面的彎矩設(shè)計(jì)值為140kNm,試問，當(dāng)梁頂面與底面縱向受力鋼筋對(duì)稱配置時(shí),選擇下列何項(xiàng)配筋最為合適?分?jǐn)?shù)：1.00)A.丿C.D.解析解析根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第6.2.14條，當(dāng)x2a及不計(jì)入受壓鋼筋時(shí)M=fAC.D.解析解析根據(jù)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第6.2.14條，當(dāng)x2a及不計(jì)入受壓鋼筋時(shí)M=fAy:(h-0(10-15-1)=(500-2X40)=420mm，代入得:今M=140X106Nmm,f=360N/mm2,(h-y0A=140X106/(360X420)=926mm2s比值與B項(xiàng)配筋最接近(其A=942mm2),其余A、C、D均與926mm?相差較大。s點(diǎn)評(píng)混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范

25、第6.2.14條公式(6-2-14)適合于不計(jì)入受壓鋼筋時(shí)的簡化計(jì)算?？煞奖阍O(shè)計(jì)入使用,特別是對(duì)僅配置普通鋼筋的鋼筋混凝土梁更方便。遼四!藝i-計(jì)算，式實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性應(yīng)按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范公式(5.1.2-1)計(jì)算,即按公式中申為軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)(取截面兩主軸穩(wěn)定系數(shù)的較小者)。影響實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)的下列各選項(xiàng)中,哪一項(xiàng)符合規(guī)范的要求?-計(jì)算，式穩(wěn)定系數(shù)申與構(gòu)件的長細(xì)比有關(guān)穩(wěn)定系數(shù)申與構(gòu)件的截面分類(板厚t40mm)有關(guān)穩(wěn)定系數(shù)申與構(gòu)件的長細(xì)比和截面分類有關(guān)穩(wěn)定系數(shù)申與構(gòu)件的長細(xì)比、鋼材屈服強(qiáng)度和截面分類有關(guān)分?jǐn)?shù)：1.00)A.B.C.解析：解析實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件除進(jìn)行

26、強(qiáng)度計(jì)算o=N/AWf）外，尚應(yīng)進(jìn)行穩(wěn)定性計(jì)算。如果構(gòu)件沒有n孔眼等削弱，一般情況下可不必進(jìn)行強(qiáng)度計(jì)算，整體穩(wěn)定計(jì)算是確定其截面的重要因素。在進(jìn)行板厚t40mm的實(shí)腹式軸心受壓構(gòu)件穩(wěn)定計(jì)算時(shí)，根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第5.1.2條的規(guī)定，其穩(wěn)定系數(shù)申不僅與構(gòu)件長細(xì)比有關(guān),還與鋼材的屈服強(qiáng)度和構(gòu)件截面分類有關(guān)，因此選項(xiàng)D是本題的正確答案，選項(xiàng)A、B、C不完全符合規(guī)范要求，不是本題的正確答案。在高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接中，下列哪一種情況不符合鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的規(guī)定?連接構(gòu)件接觸面的處理方法有噴砂（丸）、噴砂（丸）后涂無機(jī)富鋅漆、噴砂（丸）后生赤銹和鋼絲刷清除浮銹等摩擦面的抗滑移系數(shù)p僅與接觸面的處理方法有關(guān)而

27、與構(gòu)件的鋼號(hào)無關(guān)高強(qiáng)度螺栓的預(yù)拉力P（kN）既與螺栓公稱直徑有關(guān)也與螺栓的性能等級(jí)有關(guān)高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接適用于承受動(dòng)力荷載的結(jié)構(gòu)和重要結(jié)構(gòu)的連接（分?jǐn)?shù)：1.00）A.丿C.D.解析：解析高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接依靠安裝時(shí)對(duì)螺栓施加強(qiáng)大的預(yù)拉力，使構(gòu)件接觸面產(chǎn)生與預(yù)拉力相同的壓緊力。高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接只利用接觸面間摩阻力傳遞剪力，其整體性能好，抗疲勞能力強(qiáng)，所以適用于承受動(dòng)力荷載結(jié)構(gòu)的連接。重要結(jié)構(gòu)的連接當(dāng)采用螺栓連接時(shí)，也經(jīng)常采用高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接。高強(qiáng)度螺栓摩擦型連接接觸面的處理方法除本題選項(xiàng)A提到幾種外，尚有用砂輪打磨接觸面等方法。根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第7.2.2條的規(guī)定，高強(qiáng)度螺栓摩擦型

28、連接摩擦面的抗滑移系數(shù)p如表10-17-1所示。由表可見，摩擦面的抗滑移系數(shù)p不僅與接觸面的處理方法有關(guān)，而且與構(gòu)件的鋼號(hào)有關(guān)，所以，本題的正確答案是選項(xiàng)B，A、C、D三選項(xiàng)均不是本題的正確答案。摩擦面的抗滑移系數(shù)“表10-17-1在連接處構(gòu)件接觸面的處理方法構(gòu)件的鋼號(hào)在連接處構(gòu)件接觸面的處理方法Q235鋼Q345鋼、Q390鋼Q420鋼噴砂（丸）0.450.500.50噴砂（丸）后涂無機(jī)富鋅漆0.350.400.40噴砂（丸）后生赤銹0.450.500.50鋼絲刷清除浮銹或未經(jīng)處理的干凈軋制表面0.300.350.40鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件采用焊接連接時(shí)，角焊縫的焊腳尺寸，下列哪一項(xiàng)不完全符合鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

29、規(guī)范的規(guī)定?角焊縫的焊腳尺寸h應(yīng)按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范第7.1.3條和7.1.4條的規(guī)定計(jì)算確定f當(dāng)角焊縫的焊腳尺寸h不由計(jì)算確定而由構(gòu)造要求確定時(shí)，h不得小于lt（mm）為較厚焊件厚度（當(dāng)ff采用低氫型堿性焊條施焊時(shí)，t可采用較薄焊件的厚度）角焊縫的焊腳尺寸h不宜大于較薄焊件厚度的1.2倍（鋼管結(jié)構(gòu)除外），但板件（厚度為t）邊緣的角焊縫f最大焊腳尺寸尚應(yīng)符合下列要求：1）當(dāng)tW6mm時(shí)，hWt；f2）當(dāng)t6mm時(shí)，hWt-（12）mm；f3）圓孔或槽孔內(nèi)的角焊縫焊腳尺寸尚不宜大于圓孔直徑或槽孔短徑的1/3側(cè)面角焊縫的計(jì)算長度不得小于8h和40mm;側(cè)面角焊縫的最大計(jì)算長度不受限制f分?jǐn)?shù)：1.00）

30、A.B.C.解析：解析角焊縫的兩焊腳邊的夾角為直角時(shí)，稱為直角角焊縫，即一般所指的角焊縫（圖10-18-1）角焊縫兩焊腳邊的夾角為銳角或鈍角時(shí)，稱為斜角角焊縫。角焊縫按照它與外力方向的不同可分為側(cè)面角焊縫（焊縫與外力方向平行）正面角焊縫（焊縫與外力方向垂直）、斜焊縫（焊縫與外力方向成斜交）以及由它們組合而成的圍焊縫。角焊縫的有效截面為焊縫的計(jì)算厚度h（喉部尺寸）與計(jì)算長度l的乘積；而焊縫的計(jì)算厚度為焊縫橫截面ew當(dāng)采用低氯型焊條焊接時(shí)，由于這種焊條的焊縫焊渣層較厚，保溫條件較好，所以容許焊縫的最小焊腳尺寸按較薄焊件厚度計(jì)算確定。關(guān)于角焊縫的最大焊腳尺寸要求，是基于如果焊腳尺寸過大，易使主體金屬

31、形成過燒現(xiàn)象，并使構(gòu)件產(chǎn)生較大的焊接殘余變形和殘余應(yīng)力，所以規(guī)范規(guī)定應(yīng)使hW1.2t。fmin關(guān)于側(cè)面角焊縫的最小計(jì)算長度要求，是基于側(cè)面角焊縫計(jì)算長度過小而焊腳尺寸過大時(shí)，焊件局部加熱嚴(yán)重，焊縫起落弧缺陷相距太近.加上可能有的其他缺陷（氣孔、夾渣等），對(duì)焊縫強(qiáng)度的影響必然較為敏感，使焊縫可靠性降低。而且，側(cè)面角焊縫多用于搭接連接，作用力對(duì)焊縫有偏心，焊縫計(jì)算長度過小，其影響更嚴(yán)重，所以規(guī)范規(guī)定側(cè)面角焊縫的計(jì)算長度不得小于8h和40mm。f關(guān)于側(cè)面角焊縫的最大計(jì)算長度要求，是基于側(cè)面角焊縫所要的剪應(yīng)力，在彈性階段沿長度分布很不均勻，兩端大中間小，當(dāng)兩焊件的截面面積不相等時(shí)還存在應(yīng)力集中現(xiàn)象。由

32、于側(cè)面角焊縫有良好的塑性，在荷載作用下，只要焊縫不是過長，其兩端點(diǎn)達(dá)到屈服極限以后繼續(xù)加載，應(yīng)力會(huì)逐漸趨于平緩，直至全焊縫長度達(dá)到強(qiáng)度極限而破壞。但是，若焊縫長度很大，很有可能端部首先破壞，中間部位焊縫起不到應(yīng)有的傳力作用。因此規(guī)范規(guī)定，側(cè)面角焊縫的最大計(jì)算長度不宜大于60h。當(dāng)大于60h時(shí)，其超過部分在計(jì)算ff中不予考慮。若內(nèi)力沿側(cè)面角焊縫全長分布時(shí)，其計(jì)算長度不受限制。由此可知，本題的正確答案是選項(xiàng)D而不是A、B、C選項(xiàng)。單層鋼結(jié)構(gòu)廠房的結(jié)構(gòu)體系，下列哪一項(xiàng)不符合抗震規(guī)范的規(guī)定?廠房的橫向抗側(cè)力體系，可采用剛接框架、鉸接框架、門式剛架或其他結(jié)構(gòu)體系廠房的縱向抗側(cè)力體系，抗震設(shè)計(jì)時(shí)應(yīng)采用柱間

33、支撐廠房內(nèi)設(shè)有橋式起重機(jī)時(shí)，起重機(jī)梁系統(tǒng)的構(gòu)件與廠房框架柱的連接應(yīng)能可靠地傳遞縱向水平地震作用屋蓋應(yīng)設(shè)置完整的屋蓋支撐系統(tǒng)，屋蓋橫梁與柱頂鉸接時(shí)，宜采用螺栓連接（分?jǐn)?shù)：1.00）A.丿C.D.解析：解析廠房的橫向抗側(cè)力體系，當(dāng)為重型廠房時(shí)，多采用剛接框架體系，當(dāng)為中、小型廠房時(shí)，多采用鉸接框架體系，輕型廠房常采用門式剛架體系。廠房的縱向抗側(cè)力體系通常采用柱間支撐體系，根據(jù)抗震規(guī)范第9.2.2條第1款的規(guī)定，對(duì)于6、7度地震區(qū)的廠房宜采用柱間支撐體系，也可采用剛接框架體系，不是在所有情況下均應(yīng)采用柱間支撐體系。單層鋼結(jié)構(gòu)廠房的連接節(jié)點(diǎn)也應(yīng)遵守抗震規(guī)范第3.5.5條的強(qiáng)連接節(jié)點(diǎn)弱構(gòu)件的原則，構(gòu)件節(jié)

34、點(diǎn)的破壞，不應(yīng)先于其連接構(gòu)件，預(yù)埋件的錨固破壞，不應(yīng)先于其連接的構(gòu)件；連接節(jié)點(diǎn)除了應(yīng)進(jìn)行計(jì)算、應(yīng)有足夠的承載力外，也應(yīng)有必要的延性。屋蓋橫梁與柱頂采用螺栓連接可保證連接具有必要的延性。從上述簡要分析可知，本題的選項(xiàng)B不完全符合抗震規(guī)范第9.2.2條的規(guī)定，是本題的正確答案，A、C、D選項(xiàng)不是本題的正確答案。單層鋼結(jié)構(gòu)廠房屋蓋縱向水平支撐的布置，下列哪一項(xiàng)不完全符合抗震規(guī)范的規(guī)定?當(dāng)采用托架支承屋蓋橫梁的屋蓋結(jié)構(gòu)時(shí)，應(yīng)沿廠房單元全長設(shè)置縱向水平支撐縱向柱列局部柱間采用托架支承屋蓋橫梁時(shí)，應(yīng)沿托架的柱間及向其兩側(cè)至少各延伸一個(gè)柱間設(shè)置縱向水平支撐（圖10-20-1）當(dāng)設(shè)置沿結(jié)構(gòu)單元全長的縱向水平支

35、撐時(shí)，應(yīng)與橫向水平支撐形成封閉的水平支撐系統(tǒng)。多跨廠房屋蓋縱向水平支撐的間距不得超過兩跨對(duì)于高低跨廠房，在低跨屋蓋橫梁端部支承處，應(yīng)沿屋蓋全長設(shè)置縱向水平支撐（分?jǐn)?shù)：1.00）A.B.丿D.解析：解析廠房屋蓋支撐系統(tǒng)包括橫向支撐、豎向支撐、縱向支撐和系桿（剛性系桿和柔性條桿）。屋蓋支撐的作用主要是：1）防止屋蓋承重結(jié)構(gòu)受壓構(gòu)件失穩(wěn)和受拉構(gòu)件振動(dòng)；2）傳遞山墻、起重運(yùn)輸設(shè)備傳來的水平力（包括水平地震作用）；3）增強(qiáng)屋蓋的整體性和剛度；4）保證屋蓋構(gòu)件安裝時(shí)的穩(wěn)定性和施工方便。屋蓋結(jié)構(gòu)的縱向水平支撐除了因部分柱間設(shè)置托架而局部布置外，通常均應(yīng)與屋蓋結(jié)構(gòu)的橫向支撐構(gòu)成封閉的支撐體系，這對(duì)提高廠房的空

36、間剛度，傳遞吊車的橫向水平力有很大的作用，并為墻架柱提供支承點(diǎn)。屋蓋的縱向水平支撐通常布置在桁架下弦。多跨單層鋼結(jié)構(gòu)廠房的縱向水平支撐，根據(jù)抗震規(guī)范第9.2.12條第4款的規(guī)定，其間距不宜超過兩跨，不得超過三跨，可根據(jù)廠房的跨度、高度、吊車的起重量及抗震設(shè)防烈度等條件綜合考慮確定，但在任何情況下，屋蓋縱向水平直撐的間距不應(yīng)超過三跨。高跨和低跨宜按各自的標(biāo)高組成相對(duì)獨(dú)立的封閉支撐體系。故本題的選項(xiàng)C不完全符合抗震規(guī)范的規(guī)定，是本題的正確答案。選項(xiàng)A、B、D均不是本題的正確答案。多層鋼結(jié)構(gòu)廠房的地震作用計(jì)算，下列水平支撐哪一條不符合抗震規(guī)范的規(guī)定?多層鋼結(jié)構(gòu)廠房，一般情況下，宜采用空間結(jié)構(gòu)模型分析

37、多層鋼結(jié)構(gòu)廠房的現(xiàn)澆鋼筋混凝土樓板，當(dāng)板面開孔較小且用抗剪連接件與鋼梁連接成為整體時(shí)，可視為剛性樓蓋在多遇地震作用下，結(jié)構(gòu)阻尼比可采用0.030.04;在罕遇地震作用下，阻尼比可采用0.05直接支承設(shè)備、料斗的構(gòu)件及其連接，可不計(jì)入設(shè)備等產(chǎn)生的水平地震作用（分?jǐn)?shù)：1.00）A.B.C.丿解析：解析多層鋼結(jié)構(gòu)廠房，一般情況下，應(yīng)采用空間結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行結(jié)構(gòu)分析計(jì)算，對(duì)體型復(fù)雜，質(zhì)量分布、剛度分布不對(duì)稱、不均勻的廠房，還應(yīng)采用不少于兩個(gè)不同力學(xué)模型的結(jié)構(gòu)分析軟件進(jìn)行較精細(xì)的整體分析，以估計(jì)局部應(yīng)力集中、變形集中及扭轉(zhuǎn)的不利的影響，判斷易損部位，以便采取可靠的抗震措施來提高結(jié)構(gòu)的抗震能力。結(jié)構(gòu)計(jì)算分析時(shí)

38、，不應(yīng)考慮非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的有利作用，而應(yīng)充分考慮非結(jié)構(gòu)構(gòu)件的不利作用。多層鋼結(jié)構(gòu)廠房通常采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土組合樓板，亦可采用裝配整體式樓蓋或鋼鋪板。為了保證樓蓋的整體剛度，鋼筋混凝土樓板應(yīng)與鋼梁有可靠連接。鋼筋混凝土樓板與鋼梁連接應(yīng)采用抗剪連接件?？辜暨B接件分為柔性抗剪連接件和剛性抗剪連接件。柔性連接件又分為彎起鋼筋柔性連接件和圓柱頭栓釘柔性連接件（圖10-21-1）。彎起鋼筋柔性連接件取材方便，但需要逐個(gè)手工焊接既費(fèi)工而且也費(fèi)料，不經(jīng)濟(jì)；近年來工程上已逐漸采用圓柱頭栓釘來代替彎起鋼筋連接件。剛性抗剪連接件通常采用槽鋼、角鋼、加勁角鋼、T型鋼、方鋼等（圖10-21-2）。鋼筋混凝土樓板通過連接件與

39、鋼梁連接，連接件的作用有兩個(gè)：一個(gè)是當(dāng)組合梁受彎時(shí)，承受混凝土板與多層鋼結(jié)構(gòu)廠房的設(shè)備既可能布置在0.000層樓地面上，也可能布置在以上的各樓層上。直接支承設(shè)備（包括料斗等）的構(gòu)件及其連接，應(yīng)計(jì)入設(shè)備（包括設(shè)備基礎(chǔ)）等產(chǎn)生的地震作用。一般的設(shè)備對(duì)支承構(gòu)件及其連接產(chǎn)生的水平地震作用，可按抗震規(guī)范附錄H第H.1.5條的規(guī)定計(jì)算；該水平地震作用對(duì)支承構(gòu)件產(chǎn)生的彎矩、扭矩，取設(shè)備重心至支承構(gòu)件形心的距離計(jì)算。從上述分析可知，本題的選項(xiàng)D不符合抗震規(guī)范附錄H第H.2.6條的規(guī)定，是本題的正確答案，A、B、C選項(xiàng)符合抗震規(guī)范附錄H第H.2.6條的規(guī)定，均不是本題的正確答案。多層鋼結(jié)構(gòu)廠房的支撐布置，下列哪

40、一條不符合抗震規(guī)范的規(guī)定?柱間支撐宜布置在荷載較大的柱間，且在同一柱間上下貫通；當(dāng)條件限制必須錯(cuò)開布置時(shí)，應(yīng)在緊鄰柱間連續(xù)布置，并宜適當(dāng)增加相近樓層或屋面的水平支撐或柱間支撐搭接一層，確保支撐承擔(dān)的水平地震作用可靠傳遞至基礎(chǔ)有抽柱的結(jié)構(gòu)，應(yīng)適當(dāng)增加相近樓層、屋面的水平支撐，并在相鄰柱間設(shè)置豎向支撐各柱列的縱向剛度宜相等或接近當(dāng)各榀框架側(cè)向剛度相差較大、柱間支撐布置又不規(guī)則時(shí)，采用鋼筋混凝土樓板時(shí)，應(yīng)設(shè)置樓蓋水平支撐（分?jǐn)?shù)：1.00）A.B.C.丿解析：解析多層鋼結(jié)構(gòu)廠房的支撐包括柱間豎向支撐和樓屋蓋水平支撐。由于生產(chǎn)的需要，工藝設(shè)備的布置有時(shí)會(huì)和支撐布置位置發(fā)生沖突，造成柱間支撐布置難以上下貫

41、通，水平支撐要錯(cuò)位布置。所以，多層鋼結(jié)構(gòu)廠房支撐的布置較為復(fù)雜，但不管怎樣，布置支撐時(shí)要保證支撐能把水平力（特別是水平地震作用）通過適當(dāng)?shù)耐緩?，可靠地傳遞至基礎(chǔ)。在這個(gè)前提下，柱間支撐也可以不設(shè)置在同一柱間，水平支撐也可以錯(cuò)位布置。對(duì)于抽柱的多層鋼結(jié)構(gòu)廠房，樓、屋水平支撐和柱間支撐的布置，也應(yīng)遵循受力直接、傳力合理可靠的原則。多層鋼結(jié)構(gòu)廠房各柱列的縱向剛度宜相等或接近，各主軸方向的剛度也宜接近，以避免在地震作用下，結(jié)構(gòu)產(chǎn)生過大的扭轉(zhuǎn)效應(yīng)。多層鋼結(jié)構(gòu)廠房的樓屋蓋應(yīng)具有足夠的承載力、整體性和水平剛度，它不僅要承受豎向荷載，也要承受水平力（包括水平地震作用）并協(xié)調(diào)各豎向抗側(cè)力構(gòu)件的受力。由于現(xiàn)澆鋼筋

42、混凝土樓、屋面板通過抗剪連接件與鋼梁連成整體，通常具有足夠的整體性和水平剛度，當(dāng)多層鋼結(jié)構(gòu)廠房各榀框架的側(cè)向剛度相差較大，柱間支撐布置又不規(guī)則性，它可以很好地協(xié)調(diào)各榀框架的受力，因而可以不必設(shè)置樓屋蓋水平支撐。但鋼鋪板的樓屋蓋結(jié)構(gòu)體系則不同，其整體性和水平剛度均較差，當(dāng)廠房的各榀框架側(cè)向剛度相差較大，柱間支撐布置又不規(guī)則時(shí)，應(yīng)設(shè)置樓屋蓋水平支撐，以提高樓屋蓋的水平剛度，并協(xié)調(diào)各榀框架的受力。由上述分析可見，本題的選項(xiàng)D不符合抗震規(guī)范附錄H第H.2.3條的要求，是本題的正確答案，A、B、C選項(xiàng)均符合抗震規(guī)范附錄H第H.2.3條的要求。某一承受靜力荷載,跨度為l=5000mm的簡支鋼梁，截面采用H

43、N600X200X11X17,A=135.2cm2,W=2610cm3,xi=24.1cm,i=4.11cm,作用于梁上翼緣均布荷載產(chǎn)生的彎矩設(shè)計(jì)值M=450kNm,鋼材采用Q235。問此梁xyx的整體穩(wěn)定性計(jì)算應(yīng)為何值?A192N/mm2B205N/mm2C210N/mm2D220N/mm2分?jǐn)?shù)：1.00)丿B.C.D.解析：解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范4.2.2條規(guī)定,在最大剛度主平面內(nèi)受彎的構(gòu)件,其整體穩(wěn)定性應(yīng)按公式(4.2.2)計(jì)算：(4.2.2)式中申一梁的整體穩(wěn)定系數(shù)，應(yīng)按附錄B的式(B.1-1)確定。b先按表B.1下的注1內(nèi)式子計(jì)算參數(shù)g值如下：因g因g=0.7082.0,故應(yīng)用表B.

44、1內(nèi)項(xiàng)次1的式子計(jì)算0如下:b點(diǎn)評(píng)根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范4.2.2條規(guī)定,在最大剛度主平面內(nèi)受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定性應(yīng)按公式(4.2.2)點(diǎn)評(píng)根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范4.2.2條規(guī)定,在最大剛度主平面內(nèi)受彎構(gòu)件的整體穩(wěn)定性應(yīng)按公式(4.2.2)所以該梁滿足整體穩(wěn)定性要求。根據(jù)附錄B.1的符號(hào)說明，n為截面不對(duì)稱影響系數(shù)，對(duì)于雙軸對(duì)稱的工型截面(圖B.1a、d)取n=0。bb則按式(B.1-1)計(jì)算申如下：b某機(jī)械廠為單層單跨廠房，內(nèi)設(shè)1臺(tái)Q=20/5t軟鉤吊車，工作級(jí)別A6(重級(jí)工作制)，每臺(tái)吊車共有4個(gè)輪子，橫行小車重7.2t,問作用在一邊吊車梁軌道上的橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值T/2應(yīng)為下列何項(xiàng)數(shù)值(kN)?k

45、10B.13.3C.20D.25(分?jǐn)?shù)：1.00)A.丿C.D.解析：解析根據(jù)建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范5.1.2條2款規(guī)定，吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值，應(yīng)取橫向小車重量與額定起重量之和的某一百分?jǐn)?shù)a，并乘以重力加速度確定，即按T=a(Q+Q)g計(jì)算確定。根據(jù)規(guī)范5.1.2k1條的條文說明，吊車的橫向水平荷載T應(yīng)在兩邊軌道上平等分配。因此作用于一邊軌道上的橫向水平荷載k標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)為T/2，可按下式計(jì)算：k式中a取橫行小車重量與額定起重量之和的百分?jǐn)?shù)。對(duì)軟鉤吊車，當(dāng)額定起重量為1650t時(shí)，應(yīng)取10%；Q-吊車的額定起重量，Q=20t;Q-橫行小車重量，Q=7.2t；11g-重力加速度，g=9.8m/s2。T式

46、右邊分母中的2是考慮此橫向水平荷載由兩邊軌道平等分擔(dān)之意。由此可算得作用于一邊軌道上的吊k點(diǎn)評(píng)吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值T應(yīng)根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范5.1.2條2款的規(guī)定計(jì)算，即按T=a(Q+Q)g點(diǎn)評(píng)吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值T應(yīng)根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范5.1.2條2款的規(guī)定計(jì)算，即按T=a(Q+Q)gkk1來計(jì)算。但根據(jù)規(guī)范5.1.2條的條文說明，吊車的橫向水平荷載T應(yīng)在兩邊軌道上平均分配。因此，作用k在一邊軌道上的吊車橫向水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值應(yīng)按25.節(jié)點(diǎn)板與柱翼緣用直角焊縫的連接如圖10-25-1所示，鋼材采用023s,焊條用E43型，焊腳尺寸hf=10mm,f160N/mm2，節(jié)點(diǎn)板與柱翼緣連接處受靜力荷載作

47、用，已知M=12kNm，N=340kN，V=120kN，試問此C135D146分?jǐn)?shù)：1.00)A.丿C.D.解析：解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范7.1.3條的規(guī)定，一條角焊縫的計(jì)算長度l應(yīng)為:wl=l=2h=300-2X10=280mm由此可算得連接處角焊縫的最大綜合應(yīng)力為:l=l=2h=300-2X10=280mm由此可算得連接處角焊縫的最大綜合應(yīng)力為:點(diǎn)評(píng)首先應(yīng)分別計(jì)算出由M、N和V產(chǎn)生的焊縫應(yīng)力I然后按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范7.1.3條3款的引起的最大綜合應(yīng)力。公式(7.1.3-3)計(jì)算出在M、N和V作用下分別由式中屈為正面角焊縫的強(qiáng)度設(shè)計(jì)值增大系數(shù)，對(duì)承受靜力荷載的結(jié)構(gòu)，取0=1.22。引起的最大綜合

48、應(yīng)力。f某門式剛架的梁柱均為高頻焊接輕型H型鋼300X150X4.5X8(mm)，I=5976.11cm4；I=450.22cm4；xyW=398.4cm3；W=60.03cms；i=12.75cm；i=3.50cm；A=36.78cm2。剛架組合內(nèi)力如圖10-26-1所示。試問xyxy剛架橫梁在主平面內(nèi)的強(qiáng)度計(jì)算(N/mm2)應(yīng)為下列何項(xiàng)數(shù)值？A110B120C151.16D185分?jǐn)?shù)：1.00)A.B.丿D.解析：解析根據(jù)門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范CECS102:2002中6.1.6條1款規(guī)定，實(shí)腹式剛架斜梁在平面內(nèi)可按壓彎構(gòu)件計(jì)算強(qiáng)度，因而可按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范公式(5.2.1)進(jìn)行計(jì)算

49、。已知M=61.4cm22，M=0，N=T6.1kN，An=A=36.78cm2，W=W=398.4cms，W=W=60.03cms，f=215N/mm2。xynnxxnyy靜力荷載作用下，Y和Y分別由表5.2.1查得y=1.05,Y=12。將上述數(shù)據(jù)代入式(5.2.1)中，即可求得橫梁計(jì)算強(qiáng)度如下：點(diǎn)評(píng)本題為門式鋼架輕型廠房，因而宜采用門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程將上述數(shù)據(jù)代入式(5.2.1)中，即可求得橫梁計(jì)算強(qiáng)度如下：點(diǎn)評(píng)本題為門式鋼架輕型廠房，因而宜采用門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程CECS102:2002進(jìn)行設(shè)計(jì)，根據(jù)該規(guī)程6.1.6條1款規(guī)定；實(shí)腹式剛架斜梁在平面內(nèi)可按壓彎構(gòu)件計(jì)

50、算強(qiáng)度，在平面外應(yīng)按壓彎構(gòu)件計(jì)算穩(wěn)定。這是因?yàn)槲菝嫫露容^小(1/10)，故軸力對(duì)剛架斜梁平面內(nèi)的穩(wěn)定性影響不大。同題26條件，試問剛架柱在剛架平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性計(jì)算值(N/mm2)應(yīng)為下列何項(xiàng)數(shù)值？A182B193.7C204D210分?jǐn)?shù)：1.00)A.丿C.D.解析：解析剛架柱為壓彎構(gòu)件，其在剛架平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性應(yīng)按門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程CECS102:2002第6.1.3條1款的式(6.1.3-1)和式(6.1.3-2)計(jì)算:已知：剛架柱高H一5000mm，梁長L=12060mm，M=M=61.4kNm,N=N=58.7kN，W=W=398.4cm3,i=12.75cm，1x0e

51、1xxA=A=36.78cm2,I=5976.11cm4。梁柱線剛度比e0梁柱線剛度比柱與基礎(chǔ)鉸接時(shí)，取K=0。2對(duì)有側(cè)移剛架柱的計(jì)算長度系數(shù)M可按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范表D-2查得p=2.76,則剛架柱的計(jì)算長度lxpH=2.76X5000=13800mm。mxmxD.D.將有關(guān)數(shù)據(jù)分別代入式(6.1.3-1)將有關(guān)數(shù)據(jù)分別代入式(6.1.3-1)中，可得：點(diǎn)評(píng)等截面柱在剛架平面內(nèi)的穩(wěn)定計(jì)算，應(yīng)按門式剛架輕型房屋鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范CECS102：2002中的6.1.3條1款參考公式(6.1.3-1)和式(6.1.3-2)進(jìn)行。對(duì)有側(cè)移剛架等截面柱的計(jì)算長度系數(shù)M應(yīng)按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范根據(jù)K=0.415,K=

52、0查表D-2而得。對(duì)12有側(cè)移剛架柱應(yīng)取0=1.0。mx一端固定另一端鉸支的鋼梁，采用Q235鋼，跨度為6000mm,跨中作用有設(shè)計(jì)值為P=400kN的集中荷載，如圖10-28-1所示。當(dāng)采用塑性設(shè)計(jì)時(shí)，試問其塑性彎矩Mp(kNm)和所需的截面塑性抵抗矩W(mm3)為下pnC.450；2.09X106C.450；2.09X106D.480；2.23X106分?jǐn)?shù)：1.00)A.丿C.D.解析：解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范9.1.2條，考慮構(gòu)件截面內(nèi)塑性的發(fā)展及由此引起的內(nèi)力重分配用簡單塑性理論進(jìn)行內(nèi)力分析。首先要計(jì)算鋼梁的塑性彎矩設(shè)計(jì)值M當(dāng)鋼梁的固定端和跨中集中荷載作用處各形成一個(gè)塑性鉸時(shí)，該梁即p按

53、規(guī)范首先要計(jì)算鋼梁的塑性彎矩設(shè)計(jì)值M當(dāng)鋼梁的固定端和跨中集中荷載作用處各形成一個(gè)塑性鉸時(shí)，該梁即p按規(guī)范9.2.1條的公式(9.2.1),即可求得該鋼梁所需的塑性抵抗矩W值:點(diǎn)評(píng)根據(jù)塑性設(shè)計(jì)理論，圖10-28-1所示的鋼梁，首先應(yīng)在彎矩較大的固定端和跨中集中荷載作用處的彎矩值各達(dá)到M形成塑性鉸，使梁形成破壞機(jī)構(gòu)。p凝土強(qiáng)度等級(jí)為彎矩值各達(dá)到M形成塑性鉸，使梁形成破壞機(jī)構(gòu)。p凝土強(qiáng)度等級(jí)為C20，f=9.6N/mm2，鋼梁截面為H220X180X6X10，A=4800mm2，用023s，f=215N/mm2，試c求得M值。p根據(jù)圖10-28中簡支梁跨中最大彎矩M和M求得M值。p0p0p而按規(guī)范9

54、.2.1條的公式(9.2.1)即可求得W值。px有一鋼與混凝土組合梁，截面如圖10-29-1所示，混凝翼板厚h=120mm，翼板有效寬度b=1620mm，混c1e分?jǐn)?shù)：1.00)A.丿C.D.D.解析：解析根據(jù)鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范11.2.1條1款1)中公式(11.2.1-2)計(jì)算混凝土翼板受壓區(qū)高度x如下：X=Af/(bf)=4800X215/(1620X9.6)=66.4mmh=120mm由此可判斷組合梁的塑性中和軸位于混凝翼板內(nèi)。ecc1因此，按公式(11.2.1-1)即可求得組合梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值M如下：X66.4=203X106Nmm=203kNX66.4=203X106Nmm=203kNm

55、(10X2+200)-點(diǎn)評(píng)首先按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范11.2.1條中的公式(11.2.1-2)計(jì)算組合梁混凝土翼板受壓區(qū)的高度xM=bxfy=1620X66.4X9.6X340-ec因x值小于組合梁混凝土翼板的厚度h，故可判定組合梁截面的塑性中和軸位于混凝土翼板內(nèi)，即滿足c1AfWbhf條件。ec1c因此，組合梁的抗彎強(qiáng)度可按鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的11.2.1條中的公式(11.2.1-1)計(jì)算而得。一未經(jīng)切削的粗皮落葉松(TC17A)原木檁條(未經(jīng)切削)，標(biāo)注直徑為120mm,支座間的距離為6000mm,計(jì)算簡圖如圖10-30-1簡圖如圖10-30-1所示，該檁條處于正常使用條件下，安全等級(jí)為二級(jí)，設(shè)計(jì)使

56、用年限為50年。(分?jǐn)?shù)：2.00).若不考慮檁條自重，該檁條的抗剪承載力(kN)，與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近?14.4B.16.6C.19.8D.22.3(分?jǐn)?shù)：1.00)丿B.C.D.解析：解析根據(jù)木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范4.1.7條，安全等級(jí)為二級(jí)，結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)Y0=1.0,查規(guī)范表4.2.1-1、表4.2.1-3，粗皮落葉松(TC17A)，f=1.7N/mm2，查規(guī)范表4.2.1-5，設(shè)計(jì)使用年限為50年，調(diào)v0整系數(shù)1.0。調(diào)整后f=1.7X1.0=1.7N/mm2。檁條端部的剪應(yīng)力最大，取小頭端計(jì)算。，對(duì)于圓形截面，則根據(jù)規(guī)范受彎構(gòu)件抗剪承載力計(jì)算公式(5.2.2)，f,即v，對(duì)于圓形截面，則根

57、據(jù)規(guī)范受彎構(gòu)件抗剪承載力計(jì)算公式(5.2.2)，f,即v點(diǎn)評(píng)1)注意4.2.3條1款所列出的提高系數(shù)只針對(duì)順紋抗壓、彈性模量和抗彎強(qiáng)度。2)常用形狀的截面的幾何特性公式宜熟記。.若不考慮檁條自重，該檁條的抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(kNm)與下列何項(xiàng)數(shù)值最接近？3.2B.4.4C.5.3D.8.8(分?jǐn)?shù)：1.00)丿B.C.D.解析：解析查規(guī)范表4.2.1-1、表4.2.1-3，粗皮落葉松(TC17A)，f=17N/mm2，根據(jù)4.2.3條1款，原m0木檁條未經(jīng)切削，抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值和彈性模量提高15%，調(diào)整后f=17X1.15=19.55N/mm2。m按照規(guī)范4.2.10條的要求，原木構(gòu)件沿其長度的直徑變

58、化率，按每米9mm采用，彎矩最大處在跨中處，其2)4.2.10條規(guī)定的直徑變化率，驗(yàn)算抗彎強(qiáng)度時(shí)取最大彎矩處的截面。關(guān)于木結(jié)構(gòu)，下列哪一種說法是不正確的?現(xiàn)場制作的原木、方木承重構(gòu)件，木材的含水率不應(yīng)大于25%普通木結(jié)構(gòu)受彎或壓彎構(gòu)件，當(dāng)采用原木時(shí)，對(duì)髓心不做限制指標(biāo)木材順紋抗壓強(qiáng)度最高，斜紋抗壓強(qiáng)度最低，橫紋承壓強(qiáng)度介于兩者之間標(biāo)注原木直徑時(shí)應(yīng)以小頭為準(zhǔn)；驗(yàn)算原木構(gòu)件撓度和穩(wěn)定時(shí)，可取中央截面（分?jǐn)?shù)：1.00）A.B.丿D.解析：解析參見木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的4.2.1條表4.2.1-3及4.2.6條的圖4.2.6木材斜紋承壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值圖，可以看出，木材順紋抗壓強(qiáng)度最高，橫紋承壓強(qiáng)度最低，斜紋抗壓

59、強(qiáng)度介于兩者之間，故答案C符合。點(diǎn)評(píng)答案A符合木結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范的3.1.13條1款的規(guī)定，木結(jié)構(gòu)若采用較干的木材制作，在相當(dāng)程度上減少了因木材干縮造成的松弛變形和裂縫的危害，對(duì)保證工程質(zhì)量作用很大。答案B參見規(guī)范附錄A,普通木結(jié)構(gòu)受彎或壓彎構(gòu)件，按照規(guī)范3.1.2的要求，材質(zhì)等級(jí)為II級(jí)，當(dāng)采用a原木時(shí)，按照表A.1.3的規(guī)定，11級(jí)對(duì)髓心不做限制指標(biāo)。a答案D符合規(guī)范的4.2.10條的規(guī)定，標(biāo)注原木直徑以小頭為準(zhǔn)，統(tǒng)一了標(biāo)準(zhǔn)?？拐鹪O(shè)防烈度為7度的多層砌體結(jié)構(gòu)，底層的軸線一道承重橫墻的尺寸和構(gòu)造柱布置如圖10-33-1所示。鋼筋。在該墻墻頂作用的豎向恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為200kN/m，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為7

60、0kN/m。計(jì)算時(shí)不另考慮本層墻體自重，按照國家標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范GB500112010的有關(guān)要求計(jì)算。墻體采用MU10燒結(jié)普通磚、M7.5混合砂漿砌筑，其他施工質(zhì)量控制等級(jí)為B級(jí)。構(gòu)造柱GZ的截面尺寸為240mmX240mm,采用C20混凝土，內(nèi)配4012的HRB335鋼筋（計(jì)算時(shí)按f=300MPa），鋼筋。在該墻墻頂作用的豎向恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值為200kN/m，活荷載標(biāo)準(zhǔn)值為70kN/m。計(jì)算時(shí)不另考慮本層墻體自重，按照國家標(biāo)準(zhǔn)建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范GB500112010的有關(guān)要求計(jì)算。（分?jǐn)?shù)：4.00）（1）.該墻體沿階梯形截面破壞時(shí)的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值f（MPa），與下列何項(xiàng)數(shù)值最為接近?vE0.1