后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋設(shè)計(jì)計(jì)算書

1、PAGE PAGE 65后張法預(yù)應(yīng)力混凝土空心板橋設(shè)計(jì)計(jì)算書第部分 上部結(jié)結(jié)構(gòu) = 1 * ROMAN I、設(shè)計(jì)資資料一、設(shè)計(jì)標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)及材材料標(biāo)準(zhǔn)跨徑：16mm 計(jì)算跨跨徑：115.56mm橋面凈寬： 9+200.5mm 設(shè)計(jì)荷荷載：汽汽20，掛1000材料：預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋：15.24（75.0）鋼鉸鉸線，后后張法施施工。非預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋：鋼筋和級(jí)螺紋紋鋼筋混凝土：空空心板為為R40號(hào)，空空心板鉸鉸逢為R30號(hào)；橋面鋪鋪裝為R30號(hào)瀝瀝青砼；欄桿、人人行道采采用R30號(hào)砼;二、構(gòu)造與與尺寸 550 9000/22 22% 圖1-1 橋梁橫橫斷面 （尺寸寸單位：cm）圖1-2 面構(gòu)造造及尺寸寸 （尺

2、單單位：cm）三、設(shè)計(jì)依依據(jù)與參參考書結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)原理葉葉見曙主主編，人人民交通通出版社社橋梁計(jì)算算示例集集（梁梁橋）易易建國主主編，人人民交通通出版社社橋梁工程程（19885）姚玲玲森主編編，人民民交通出出版社公路橋涵涵標(biāo)準(zhǔn)圖圖公路路橋涵標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)圖編編制組，人人民交通通出版社社公路橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范（合合訂本）(JTJ021-85)人民交通出版社公路磚石石及混凝凝土橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范（JTJJ0222-855） = 2 * ROMAN II、上部部結(jié)構(gòu)的的設(shè)計(jì)過過程一、毛截面面面積計(jì)計(jì)算（詳詳見圖1-2）Ah=999900306331.52（3377127）=46888.288cm2(一)毛截截面重

3、心心位置 全截截面靜距距：對稱稱部分抵抵消，除除去下部部3cm后1/2板高靜靜距S=2557/2（2/33714.514）+38（2114.58/2）288/2（14.52188/3）993（43.53/2）=36677.5133365=170332.55cm3鉸面積：AA鉸=2（1/22751/222838）=999cm2毛面積的重重心及位位置為：dh=1770322.5/46888.228=33.633cm (向下)則重心距下下邊緣的的距離為為：141814.53.663=442.887cmm距上邊緣距距離為：9042.87=47.13ccm鉸重心對除除去下部部3cm后1/2板高的的距離：

4、d鉸=36667.5/999=337.005cmmO y OI I 圖1-3 (二)毛截截面對重重心的O y OI I 圖1-3 每個(gè)挖空半半圓(圖1-33)面積：A=1/2R2=1/233.1441882=5008.668cmm2重心：y=4R/(3)=44188/(333.14)=7.64ccm半圓對自身身慣距：I=III-IIAy2=3.141844/85088.6887.6422=412003.008296691.45=115511.63ccm4由此可得：Ih=9999003/1299903.663223362293/1236293.663241115111.66325508.68（7

5、.66429/23.663）2（7.66429/23.663）22（1/11288331/33622833155733/36）99（37.053.663）2 =472233333.221cmm4二、內(nèi)力計(jì)計(jì)算（一）、永永久荷載載（恒載載）作用用下橋面系安全帶、欄欄桿：單單側(cè)為6.225kNN/m橋面鋪裝：2（0.006+00.155）/24.55233=211.744 kNN/mg1= (6.22522+211.744)/110=33.433 kNN/m鉸和接縫：g2=(999+11900)110-44244=0.45 kN/m行車道板：g3=46688.2810-4225=111.772 k

6、kN/mm恒載總重力力：g=gg1+g2+g3=3.43+0.445+111.772=115.66kN/m恒載內(nèi)力計(jì)計(jì)算見表表1-1。 表1-11荷載g(kN/mm)L(m)M(kN*m)Q(kN)跨中1/88gL221/4點(diǎn)33/322gL22Q支1/22gLQ1/4點(diǎn)點(diǎn)1/44gL單塊板重全部恒載11.72215.60015.56615.566354.77472.112266.002354.00991.188121.33745.59960.688（二）、基基本可變變荷載（活活載）作作用下荷載橫向分分布系數(shù)數(shù)跨中和四分分點(diǎn)的橫橫向分布布系數(shù)按按鉸接板板法計(jì)算算。支點(diǎn)點(diǎn)按杠桿桿法計(jì)算算荷載橫橫

7、向分布布系數(shù)；支點(diǎn)到到四分點(diǎn)點(diǎn)間按直直線內(nèi)插插求得。（1）跨中中和四分分點(diǎn)的荷荷載橫向向分布系系數(shù)：剛度系數(shù)rr=2EI/(4GGIT)(b/ll)2=5.8I/ ITT (bb/l)2式中 II=Ihh=477233333.21ccm4; bb=1000cmm ; L=224.3341100ccmIT板板截面的的抵抗扭扭剛度。圖1-2所所示截住住面簡化化成圖1-4。（略略去中間間肋板）IT=4bb2h2/b(1/tt1+1/t2)+22h/tt3=48922（9011/27）2/889（1/1111/114）2(99011/27)/10=633544404.1311cm4r=5.88Ib2/

8、ITl2=5.8472233333.221110022/6335444040.00773 11 10 10 9014 99圖1-4 尺寸單位：cm 11 10 10 9014 99圖1-4 尺寸單位：cm按r查橋橋梁工程程（19885）附錄I之附表表的各板板的橫向向分布影影響線豎豎坐標(biāo)值值，見表表1-2。說明：1、表表中值為為小數(shù)點(diǎn)點(diǎn)后三位位有效數(shù)數(shù)字。2、表中II，J分別為為板號(hào)與與荷載作作用的板板號(hào)。3、豎標(biāo)值值應(yīng)該繪繪在板的的中軸線線處 表表1-22荷載位置 板號(hào) rriji1i2i3i4i5i6i7i8i9i1010.001001001001001001001

9、001001001000.011811581311100930800700630580560.0077315914212310709508507807306906820.001001001001001001001001001001000.011581541371140970830730650600580.0077314213912711009808808007407106930.001001001001001001001001001001000.011311371371231040900780700650430.0077312312712711710309308407807405840.001

10、001001001001001001001001001000.011101141231271161000870780730700.0077310711011712011210009108408007850.001001001001001001001001001001000.010930971041161231141000900830800.00773095098103112117110100093088085根據(jù)所求得得數(shù)值作作影響線線：(如圖1-55)根據(jù)各板影影響線，在在其上加加載求得得各種荷荷載作用用下的橫橫向分布布系數(shù)如如下：汽車荷載作作用下：m3=1/2i汽掛車荷載作作用下：m2=1

11、/4i掛板號(hào)1：三行汽車m3汽=11/2（0.11510.11180.11000.00820.00750.0069）=0.2988 二行汽車：m2汽=11/2（0.11440.11110.00950.0079）=0.2155掛1000m2掛=11/4（0.11420.11250.11100.0099）=0.1199板號(hào)2：三行汽車：m3汽=11/2（0.11410.11150.11000.00850.00760.0070）=0.2944二行汽車：m2汽=11/2（0.11390.11150.00980.0082）=0.2177掛1000m2掛=11/4（0.11390.11280.11130.

12、1102）=0.1211板號(hào)3：三行汽車：m3汽=11/2（0.11250.11240.11090.00890.00800.0066）=0.2977二行汽車：m2汽=11/2（0.11270.11200.11030.0086）=0.2188掛1000m2掛=11/4（0.11270.11270.11190.1107）=0.1200板號(hào)4：三行汽車：m3汽=11/2（0.11090.11180.11150.00960.00860.0079）=0.3022二行汽車：m2汽=11/2（0.11100.11190.11120.0093）=0.2177掛1000m2掛=11/4（0.11110.1117

13、0.11200.1113）=0.1155板號(hào)5：三行汽車：m3汽=11/2（0.00970.11060.11150.11060.00950.0087）=0.3033二行汽車：m2汽=11/2（0.00980.11090.11170.1102）=0.2133掛1000m2掛=11/4（0.11050.11130.11170.1111）=0.1122支點(diǎn)、支支點(diǎn)到四四分點(diǎn)的的荷載橫橫向分布布系數(shù)按杠桿法計(jì)計(jì)算（圖圖1-6）支點(diǎn)點(diǎn)荷載橫橫向分布布系數(shù)求求得如下下:m3汽= m2汽=1/211.000=0.5000m2掛=11/4（1.000+00.100+0.10）=0.3000支點(diǎn)到四分分點(diǎn)的荷荷

14、載橫向向分布系系數(shù)按直直線內(nèi)插插進(jìn)行。橫向分布系系數(shù)匯總總于表1-3。 表1-33荷載跨中到四分分點(diǎn)支點(diǎn)三行汽-220m3汽=00.30030.5000二行汽-220m2汽=00.21180.5000掛-1000M2掛=00.12210.30002、活載內(nèi)內(nèi)力計(jì)算算彎矩汽-20產(chǎn)產(chǎn)生的彎彎矩M汽車=（1+）miPiyi式中:（11+）為沖沖擊系數(shù)數(shù)，（1+）=1+0.33（45-24.34）/400=1.1555為折減系系數(shù)三列列車取0.8，兩列列車取1.00作荷載橫向向分布系系數(shù)沿橋橋跨方向向的變化化圖形和和跨中及及1/4點(diǎn)的彎彎矩影響響線（見見圖1-7）跨中彎矩的的計(jì)算：M3汽=11.15

15、5500.8(6004.085512006.085512005.3855)00.3003=4453.47kkN.mM2汽=11.155511.0(6004.085512006.085512005.3855)00.2118=4408.28 kN.mM掛=1.02250(3.48554.00856.00855.4485)0.1211=578.99 kN.m1/4點(diǎn)彎彎矩的計(jì)計(jì)算：M3汽=11.155500.8(6001.56440.433312004.56440.3033+122044.21140.3003+77011.711400.300313000.71440.4333)=403.18 kN.

16、mM2汽=11.155511.0(6001.56440.403312004.56440.2188+122044.21140.2118+77011.711400.211813000.71440.4033)=382.32 kN.mM掛=1.0（3.66640.11564.55640.11213.55640.11213.22640.1121）2550=487.50 kN.m(2)、剪剪力計(jì)算算跨中剪力近近似按同同一個(gè)跨跨中荷載載橫向分分布系數(shù)數(shù)計(jì)算見見圖1-88Q3汽車=（1+）miPiyi=1.155500.8(122000.512000.4433600.2278)0.3003=336.335kN

17、Q2汽車=（1+）miPiyi=1.155511.0(122000.512000.4433600.2278)0.2118=332.669kNQ掛=1.0(25000.500.122125000.45110.121125000.28660.121125000.14110.1300) =42.03 kN支點(diǎn)剪力：剪力影響線線及橫向向分布系系數(shù)見圖圖1-99Q支汽=（1+）miPiyi=1.155511.0(0.511201.000.445512000.94330.3325600.77780.337313000.1622) =1555.366kNQ支掛=11.0(0.322501.000.22652

18、5000.95110.114725000.78660.112125000.7377) =1899.188kN1/4點(diǎn)剪剪力：Q汽=（11+）miPiyi=1.155511.0(0.3033122000.7550.330312000.69330.33036000.5228) =711.699kNQ掛=1.0(0.112125000.750.112125000.70110.112125000.53360.112125000.4877) =74.84kkN(3)內(nèi)力力組合內(nèi)力組合按按“公預(yù)規(guī)規(guī)第4.11.2”條規(guī)定定進(jìn)行，恒恒載產(chǎn)生生的效應(yīng)應(yīng)與活載載產(chǎn)生的的效應(yīng)同同號(hào)時(shí)：則 荷載載組合 SS=1.2

19、SGG+1.4SQQ荷載組合 SS=1.2SGG+1.1SQQ式中：SGG恒載重重力產(chǎn)生生效應(yīng)序 號(hào)荷載類型彎 矩 (kNN.m)剪 力 (kNN)跨中1/4處支點(diǎn)跨中1/4L點(diǎn)點(diǎn)1恒載472.112354.009121.337060.6882汽-20453.447403.118155.33636.35571.6993掛-1000578.999487.550189.11842.03374.84441.2恒恒載566.5544424.9908145.6644072.811651.4汽汽-200634.8858564.4452217.550450.899100.336661.1掛掛-1000636

20、.8889536.225208.009846.233382.32247S=4+51201.4022989.336363.114850.899173.11828S=4+61203.4333961.1158353.774246.2333155.1149(2)/(1)+(2) 49535610054S提高（%）3000010(3)/(1)+(3)55586110055S提高（%）2233211提高后S1237.44989.336363.11550.899173.11812提高后S1227.50980.338364.335547.622158.224控制設(shè)計(jì)內(nèi)內(nèi)力1237.44989.336364.3

21、3550.899173.118表中提高系系數(shù)詳見見結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)原原理荷荷載效應(yīng)應(yīng)組合三、預(yù)應(yīng)力力鋼筋的的設(shè)計(jì)(一)、預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋截面面積的估估算根據(jù)橋預(yù)規(guī)規(guī)定,預(yù)應(yīng)力力梁應(yīng)滿滿足使用用階段應(yīng)應(yīng)力要求求和承載載力極限限狀態(tài)的的強(qiáng)度條條件。故故按承載載力極限限狀態(tài)來來估算，這這時(shí)預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋達(dá)到抗抗拉設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度，砼砼達(dá)到抗抗壓設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度。后后張法預(yù)預(yù)應(yīng)力砼砼空心板板可以近近似地簡簡化。按按下列公公式來估估算預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋面積：Ay=ccMj/hRyNy=ccMj/h（取設(shè)計(jì)計(jì)經(jīng)驗(yàn)值值為0.776）則Ny=11.25512237.44/0.77600.9=22661.440kNN選用直徑為為15.

22、24（75.0）鋼鉸鉸線，且且采用后后張法施施工。n=Ny/Ry.ay=22661.4401103/188601400=8.68 束按施工和使使用階段段估算，鋼鋼束數(shù)也也為9束左右右，選定定鋼束數(shù)數(shù)n=9束 Ay=91.40=12.6cmm2（二）、預(yù)預(yù)應(yīng)力鋼鋼筋布置置后張法預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋的布置置按“公 預(yù)規(guī)”的要要求，取取預(yù)應(yīng)力力鋼束凈凈距保護(hù)護(hù)層為3.55cm，鋼鋼束截面面重心到到板下邊邊緣距離離為ag=3.5+11.522=4.26ccm， 9束鋼鋼束在板板橫截面面中呈不不均勻分分布，詳詳見圖1-111，預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束束沿板跨跨方向呈呈直線變變化，即即保持aag=4.26ccm不變變。四、

23、凈截面面和換算算截面的的幾何特特性計(jì)算算（一）換算算截面積積A0=Ahh+(nn-1)Ay=46688.28+(5.91-11)112.66=47750.15ccm4式中n鋼鋼筋彈性性模量與與砼彈性性模量之之比n=Ey/Eh=1.951005/3.31104=5.91（二）換算算截面的的重心位位置鋼筋換算截截面對毛毛截面重重心凈距距Sg=（55.911-1）12.6（42.87-4.226）=23888.665cmm3換算截面對對毛截面面重心的的距偏離離：dh0=SSg/A0=23388.65/47500.155=0.50ccm換算截面重重心到截截面下緣緣距離：y0=422.877-0.50=

24、442.337cmm換算截面重重心到截截面上緣緣距離：y0=477.133-0.50=446.663cmm鋼筋重心到到換算截截面重心心距離：ey=422.377-4.26=38.11ccm（三）換算算截面慣慣距I0=Ihh+Ahdh02+(nn-1)Ayey2=472333333.211+46688.280.5502+(55.911-1)122.638.1122=481443577.7322cm44（四）截面面抗彎模模量W0下=II0/y0上=481443577.7322/466.633=10032445.993cmm3W0上=II0/y0下=481443577.7322/422.377=11

25、136226.557cmm3預(yù)加應(yīng)力階階段凈截截面幾何何特性計(jì)計(jì)算：假設(shè)砼達(dá)到到R30時(shí)張拉拉Ah=46688.28 cm22 重心心距板頂頂距離y=447.113cmm對板頂邊的的面積矩矩S1= AAhy=46888.228447.113=22209959ccm3自身慣性矩矩I1=477233333.21ccm4預(yù)留管道面面積A0=-11652/4=-3114cmm2重心距板頂頂距離y=990-44.266=855.744cm對板頂邊的的面積矩矩S0= AA0y=-3114885.774=-269922.36ccm3混凝土凈截截面對板板頂邊的的面積矩矩Si=22209559-2269222.

26、336=11940037 cm33混凝土凈截截面Aj=Ah- AA0=46688.28-3144=43374.28ccm2yjs=Si/Aj=19940337/443744.288=444.366cm凈截面慣性性矩Ij= IIi+Ix= IIi+Ai(ys-yi)2=472333333.211+46688.28(444.366-477.133)2-3114(44.36-85.74)2=422116422.333cm4Ws=Ijj/ yys=422216642.33/44.36=951167.77ccm3Wx=Ijj/ yyx=422216642.33/45.64=924498.74ccm3Wy

27、=Ijj/ eey=422216642.33/37.82=11116244.600cm3五、截面強(qiáng)強(qiáng)度驗(yàn)算算以跨中正截截面強(qiáng)度度驗(yàn)算為為例頂板平均寬寬：bi=A/ hii=(9389)/2*7+(89+93.2)/2*33/111=882.88cm(詳見圖11-2)頂板厚為：hi=111cm由RYAYY=1886022.4=416664Rabihi=223882.88111=2009488.4RYAY Raabihi故說明明部分腹腹板砼參參加工作作。由RYAYY=Rabx+Ra(bi-bb)hii（近似似矩形）x=RYYAYRa(bi-bb)hii/ RRab=18660222.4423（82

28、.872110）111/223（72110）=44.336221966.899kN.m 符合要要求式中c表表示砼安安全系數(shù)數(shù)，按“公預(yù)規(guī)”取用1.225六、預(yù)應(yīng)力力損失計(jì)計(jì)算 按公公路橋規(guī)規(guī)規(guī)定定采用k=0.775Ryyb=0.7518660=113955Mpaa（一）預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼束束與管道道之間摩摩擦引起起的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失失按“公預(yù)規(guī)規(guī)”規(guī)定計(jì)計(jì)算s1=k1-e-(+kxx)=0.775Ryyb 11-e-(0.550.007+00。00115112。93)= 788.477Mpaa（二）錨具具變形、鋼鋼鉸線回回縮引起起的應(yīng)力力損失s2=L/LLEy=1.222.001005/23994=100

29、0.255Mpaa式中L表表示鋼筋筋回縮值值取用6*22=122mmL表示預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋有效長長度Ey=2.01105Mpa(三)分批批張拉時(shí)時(shí)砼彈性性壓縮引引起的應(yīng)應(yīng)力損失失s4=(m-11)/22mnnyh1h1=Ny/Aj+Nyey2/IjNy=(ks11s2)Ay=（1399578.481000.255）12.6=153325kkNh1=1533251033/43374.281022822/422216642.331044=35.55 Mpaas4=(m-11)/22mnnyh1=(16-1)/(216)5.7615.46=95.99MMpah1表表示全部部筋

30、束的的合力NNy在其作作用點(diǎn)處處所產(chǎn)生生的混凝凝土正應(yīng)應(yīng)力Ny表示筋筋束的預(yù)預(yù)加力的的合力Aj、Ijj混凝土土梁的凈凈截面面面積和凈凈截面慣慣性矩(四)鋼筋筋松馳引引起的預(yù)預(yù)應(yīng)力損損失s5=00.0222k=0.022213395=30.96 Mpaa（五）砼收收縮徐變變損失按“公預(yù)規(guī)規(guī)”附錄九九計(jì)算s6=00.9nyyh（t，）+Ey（t，）/（1+115A）s6表示示全部受受力鋼筋筋截面重重心點(diǎn)處處的預(yù)應(yīng)應(yīng)力損失失值h表示后后張法構(gòu)構(gòu)件放松松鋼筋時(shí)時(shí)，在計(jì)計(jì)算截面面上全部部受力鋼鋼筋重力力處由預(yù)預(yù)加力（扣扣除相應(yīng)應(yīng)階段應(yīng)應(yīng)力損失失），產(chǎn)產(chǎn)生的砼砼法向應(yīng)應(yīng)力表示配筋筋率=（Ag+Ay）/AA

31、=1+eA2/r2eA表示全全部預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋與與非預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋換換算截面面重心點(diǎn)點(diǎn)到構(gòu)件件截面重重心軸的的距離取取eA=ey（t，）表示示加載齡齡期為時(shí)砼的的徐變系系數(shù)終值值，相對對濕度為為75%，=28天查得=2.2（t，）表示示自齡期期為時(shí)開始始計(jì)算的的收縮徐徐變終值值取用0.223。代入計(jì)算得得：=（Ag+Ay）/A=222.44/47798.26=0.447%r2=I/A=4472333333.211/47998.226 rr=311.377A=1+eA2/r2=1+（37.82/31.37）2=2.45s6=00.9（5.776114.00622.22.0010050.23103）/（1

32、150.447%2.445）=172.04MMpa（六）永存存預(yù)應(yīng)力力第一批應(yīng)力力損失(預(yù)加應(yīng)應(yīng)力階段段)：s=s1+s2+s4=78.447+1000.255+955.999=274.71Mpaa第二批應(yīng)力力損失(使用荷荷載作用用階段)：s=s5+s6=300.966 +1172.04=2033Mpas=ss+s=2744.711+2003=4477.71MMpa永存預(yù)應(yīng)力力y=13395-4777.711=9177.299Mpa七、跨中截截面應(yīng)力力驗(yàn)算（一）施工工階段正正應(yīng)力驗(yàn)驗(yàn)算1、跨中截截面正應(yīng)應(yīng)力施工階段構(gòu)構(gòu)件在預(yù)預(yù)期應(yīng)力力和自重重作用下下截面上上下緣砼砼正應(yīng)力力驗(yàn)算應(yīng)力限值：混凝土

33、土標(biāo)號(hào)R為40號(hào)，張張拉時(shí)R=0.8R為32號(hào)，由由附表1-2內(nèi)插得得：Rba=222.4MMpa ; RRbl=2.20MMpa hha=00.700 Rbba=00.722.4=115.668 MMpa hhl=00.700 Rbbl=00.72.22=1.54 MpaaNy=(AAy + AAyW.coos)(k-s) +(,k-,s) A,y =(13395-2744.711)112600=14111.557kNNhs= Ny/Aj-Nyeyj/Wjs+Mg11/Wjs=14111.5771003/43374.28102214111.55711033778.2/9951667.7771

34、1034722.1221006/9551677.7771003=2.588Mpa0運(yùn)輸、安安裝階段段正應(yīng)力力計(jì)算Ny=（k-s）Ay=（13995-4477.71）12.6=115557.85kkNMg1=4472.121.22=5666.554kN.mmhs= Ny/Aj-Nyey/Wjs+Mg11/Wjs=14111.5771003/43774.2281102-14411.5710333788.2/951167.77103+5666.5441006/951167.771033=3.577 Mpaa 02、使用階階段正應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算算Ny=k-s-s(Ay+Aywwcoss)+( -)A=917

35、.2912660=11155.79kkN對荷載組合合:hs=NNy/Aj+( MMg1 Nyeyj)/Wjs +(Mg22+Mp)/WWos=11555.7991003/(443744.2881002)+（4722.122100611555.77911033778.22）/(9951667.7771103)+(4722.122+4553.447)1022/(11160073.261033) =3.002Mpa00對荷載組合合：Mg2+MMp=10551.111kMM.mhs=NNy/Aj+( MMg1 Nyeyj)/Wjs +(Mg22+Mp)/WWos=11555.7991003/(4437

36、44.2881002)+（4722.122100611555.77911033778.22）/(9951667.7771103)+ 10551.1111102/(11160073.261033) =3.001Mpa0（二）預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋最大應(yīng)應(yīng)力荷載組合：ymaxx=y+ny（Mg2+ Mp ）y0y/I0=（13995-4477.7）6.3339925.5910663778.22/488843362.6755104=962.66MMpa0.665Rbby=12209MMpa荷載組合：ymaxx=y+ny（Mg2+ Mp ）y0y/I0=（139954122.366）6.333110511.1

37、1110063778.22/488843362.67551004=9688.811Mpa0.770Rbby=13302MMpa八、支點(diǎn)截截面主應(yīng)應(yīng)力驗(yàn)算算：換算截面重重心處的的主應(yīng)力力凈距：S0，=999442.117442.117/22+（6.333-11）2.8338.555-225008.668（7.33-3.63-0.77+7.64）-236（7.33-3.63-0.77+7.64）2/2=737559.551cmm4S0=999422.542.5/22+（5.775-11）2.8338.888-225008.668（7.33-3.63-0.77+7.64）-236（7.33-3.63

38、-0.77+7.64）2/2=800552.9905ccm4b=2110+77=277cm對荷載組合合：=Qg11s0,/bII0,+(QQg2+QQq)s0/bII0=91.118737759.51/27474490000.551+(30.19+1555.366)8800552.91/274474775344.51=0.177Mpa對荷載組合合：=Qg11s0,/bII0,+(QQg2+QQq)s0/bII0=0.199Mpa換算截面重重心處砼砼的應(yīng)力力：h=yy1Ay/ A0，-y11Ay/ A0=215882.1216.81102/47778.82+16.81168.91106/4748

39、85344.511033=5.1MMpa對荷載組合合:主拉應(yīng)力：z1=h/2-(h2/4+2)1/22=5.099/2-(5.092/4+0.172) 1/2=-0.0006MMpa0.99R1b=0.922.6=2.334Mppaza=h/2+(h2/4+2)1/22=5.099/2+(5.092/4+0.172) 1/2=5.100Mpa 0.6Rab對荷載組合合：z1=h/2-(h2/4+2)1/22=5.099/2-(5.092/4+0.192) 1/2=-0.0007MMpa0.99R1b=0.922.6=2.334Mppaza=h/2+(h2/4+2)1/22=5.099/2+(5

40、.092/4+0.192) 1/2=4.1MMpa za=4.24MMpa九、預(yù)應(yīng)力力階段支支點(diǎn)截面面上緣拉拉應(yīng)力驗(yàn)驗(yàn)算：后張法預(yù)應(yīng)應(yīng)力梁中中，梁端端一區(qū)段段長度內(nèi)內(nèi)為集中中區(qū)。考考慮到應(yīng)應(yīng)力集中中長度的的不確切切必放松松預(yù)應(yīng)力力鋼筋時(shí)時(shí)的沖擊擊及支點(diǎn)點(diǎn)可能不不在設(shè)計(jì)計(jì)位置等等原因，驗(yàn)驗(yàn)算支點(diǎn)點(diǎn)附近上上緣拉應(yīng)應(yīng)力時(shí)偏偏安全考考慮，不不計(jì)板的的自重對對上緣拉拉應(yīng)力的的卸載作作用且預(yù)預(yù)應(yīng)力采采用最大大值（即即放松預(yù)預(yù)應(yīng)力力力鋼筋時(shí)時(shí)的應(yīng)力力）。ymaxx，=k-s1=113955-1774.6625=12220.3375MMpa則上緣拉應(yīng)應(yīng)力：hs=ymaax，Ay/A0，-ymaax，Ayey,

41、/Woos，=12200.3775116.88/47778.82-12220.337516.8338.885/9992889.555=-3.667Mppa在砼強(qiáng)度達(dá)達(dá)到設(shè)計(jì)計(jì)強(qiáng)度80%以上放放松預(yù)應(yīng)應(yīng)力筋,這時(shí)強(qiáng)強(qiáng)度相當(dāng)當(dāng)于30號(hào)砼強(qiáng)強(qiáng)度即R1b，=2.1Mppa。按“公期規(guī)規(guī)”第5.33.4條規(guī)定定拉應(yīng)力力的限值值為：h100.700R1b，=0.722.1=1.47MMpa張拉區(qū)不配配非預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋時(shí)：h1=11.155R1b,= 1.11522.1=2.4Mppa可見h11s1b，現(xiàn)現(xiàn)擬定支支座附近近公有兩兩根預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼筋筋作用于于截面上上，而其其他8根在支支座附近近使用套套管，使使它

42、與砼砼不粘結(jié)結(jié)，則使使支點(diǎn)截截面附近近。則：Ay=21140=28002預(yù)應(yīng)力Nyy=ymaax，Ay=12220.37552.8=334177.055KN砼的應(yīng)力為為：hs=NNy/ A0，-Nyey,/ Woos，=34177.055/47778.82-334177.055388.555/9992899.555=-0.661Mppah1= 0.772.1=11.47MMpahx=NNy/ A0，-Nyey,/ Woox，=34177.055/47778.82-334177.055388.555/11126116.06=-0.446Mppah1套管長度：2號(hào)鋼筋端端部套管管長度為為：2.00

43、0m；3號(hào)鋼筋端端部套管管長度為為：1.550m；4號(hào)鋼筋端端部套管管長度為為：1.000m；5號(hào)鋼筋端端部套管管長度為為：0.550m。十、鋼筋配配筋圖（詳詳見圖紙紙）：第部分 鉆孔灌灌注樁、雙雙柱式橋橋墩的計(jì)計(jì)算設(shè)計(jì)資料1設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)及上部部結(jié)構(gòu) 設(shè)計(jì)荷荷載：汽汽-20，掛-1000； 橋面凈凈寬：9+220.5m標(biāo)準(zhǔn)跨徑：16mm 計(jì)算跨跨徑：115.56mm 梁長15.96mm； 上部構(gòu)構(gòu)造：鋼鋼筋混凝凝土空心心板梁。2 水文地地質(zhì)條件件（本設(shè)設(shè)計(jì)為假假設(shè)條件件） 沖刷深深度：最最大沖刷刷線為河河床線下下2.00m處； 地質(zhì)條條件：亞亞粘土； 按無橫橫橋向的的水平力力（漂流流物、沖沖擊力

44、、水水壓力等等）計(jì)算算。3 材料： 鋼筋：蓋梁主主筋用級(jí)鋼筋筋，其它它均用級(jí)鋼筋筋； 混凝土土：蓋梁梁用C25，墩柱柱、系梁梁及鉆孔孔樁用CC20。4 計(jì)算方方法：容容許應(yīng)力力法。5 橋墩尺尺寸：考考慮原有有標(biāo)準(zhǔn)圖圖，選用用如圖2-1所示結(jié)結(jié)構(gòu)尺寸寸。6設(shè)計(jì)依據(jù)據(jù)：結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)原理葉葉見曙主主編，人人民交通通出版社社橋梁計(jì)算算示例集集（梁梁橋）易易建國主主編，人人民交通通出版社社橋梁工程程（19885）姚玲玲森主編編，人民民交通出出版社公路橋涵涵標(biāo)準(zhǔn)圖圖公路路橋涵標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)圖編編制組，人人民交通通出版社社公路橋涵涵設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范（合合訂本）(JTJ021-85)人民交通出版社公路磚石石及混凝凝土橋涵涵設(shè)

45、計(jì)規(guī)規(guī)范（JTJJ0222-855）二、蓋梁計(jì)計(jì)算（一）荷載載計(jì)算：1、上部構(gòu)構(gòu)造恒載載見表21及圖21表21 自重一孔上部結(jié)結(jié)構(gòu)自重重每一支座恒恒載反力力（KN）單片11.72212285.61142.8全部15.63042.01521.02、蓋梁的的自重及及內(nèi)力計(jì)計(jì)算：（如如圖22及表22） 蓋梁自重及及產(chǎn)生的的彎矩、剪剪力計(jì)算算表22編號(hào)自 重（K N）彎 矩矩(KNMM)剪 力Q左Q右11/0.1.5=35M1=-00.81.21.42551.2/22-1/20.441.21.42551.2/33= -23.52-35-3522q1=1.21.221.4255=50.44M2=-00.

46、81.21.42551.2/22-1/20.441.21.4255（1.21/3+0.51.2）-1.21.221.42550.6= -558.88-50.4414033q1=1.20.61.4255=25.22M3=1990.440.6-（50.4+25.2）1.8/22-0.811.21.44255 22.4-1/220.411.21.44255（1.2/3+11.8）=-52.9279.879.844q1=1.21.91.44255=79.88M4=1990.442.5-（50.4+25.2+79.8）3.7/22-0.811.21.44255 44.3-11/20.441.22551.

47、4（1.2/3+3.77）=9.59900q1+q22+q33+q44+q55 =1190.4KNN3、活載計(jì)計(jì)算：（1）荷載載橫向分分布系數(shù)數(shù)，荷載載的對稱稱和對稱稱布置一一律采用用杠桿法法計(jì)算。汽201) 雙列列車對稱稱布置如如圖2-333，=9=355/8001/2=00.21994=88=455/8001/2=00.28115，=7=555/8001/2=00.34446，=6=255/8001/2=00.1566其他=002）雙列車車非對稱稱布置如如圖2-4。1=-110/88011/21/22=-00.031152=22，=900/8001/211/2=0.281153=-00.0

48、6331/2=-0.031153，=110/88011/2=0.06334=700/8001/2=00.43885，=11/21=00.57=1/211=0.5其他=003）掛1100對稱布布置如圖圖2-554，=8=255/8001/4=00.07885 =7，=555/8001/4=00.17225，=7=355/8001/4=00.10996 =6，=455/8001/4=00.1411其他=004）掛1100非對稱稱布置如如圖2-662，=440/88011/4=0.12553=400/8001/4=00.12553，=550/88011/4=0.15664=300/8001/4=00

49、.09444，=660/88011/4=0.187755=200/8001/4=00.062255，=770/88011/4=0.21996=100/8001/4=00.031125其他=005）三列車車布置情情況對稱稱與非對對稱情況況相同如如圖2-771=111=-10/801/221/2=-0.031152=110，=900/8001/211/2=0.281153，=9=100/8001/2=00.06334=88，=700/8001/2=00.43885，=7=0.5其他=00（2）按順順橋方向向活載移移動(dòng)情況況，求得得支座活活載反力力的最大大值汽20考慮到支點(diǎn)點(diǎn)外布置置荷載，并并以車輪

50、輪順橋向向著地寬寬度邊緣緣為限（0.2m），布載載長度L為：L=15.56+0.25-0.10=15.71mm單孔荷載（圖28）單列車：取取三種情情況中最最大值B2=1220（1.010+00.920）+6000.6633=2771.338KNN6115060.=12=0.70511091取用B2=2711.388KN當(dāng)為二列車車時(shí)則：2B2=222771.338=5542.76KKN當(dāng)為三列車車時(shí)：3B2=332771.338=8814.14KKN2）雙孔荷荷載（圖圖29）單列車時(shí)：B1=6000.6633+122000.9220=1150.18KKNB2=122011.010+77000.

51、3667+11300.002=1149.49KKNB1+B22=1550.188+1449.449=2999.677KN三列車時(shí)：3（B1+B2）=32999.677=8999.011KN掛1000：布載長度LL=155.711m1）單孔布布載（圖圖210）圖2100B2=2550（1.010+00.9333+00.6776+00.5999）=8099.5KKN2）雙孔荷荷載時(shí)（按按兩種方方式布載載，取最最大值）（圖211）圖2111B1=255000.933=2233.25KKNB2=2550（1.010+00.75528+0.667577）=6099.633KNB1,= =2550（0.8

52、0043+0.8814）=4211.433KN兩種布載方方式(B11 + B2)之和基基本相等等，(B1 + BB2)=8422.855KN表23荷載橫向分分布情況況汽-20荷荷載（KN）掛-1000荷載（KN）荷載布置橫向分布系系數(shù)i單 孔雙 孔單 孔雙 孔BR1BR1BR1BR1汽-20雙列對稱3，=9=0.2199542.776118.886599.334131.2264=88，=0.2811152.552168.4415，=7=0.3444186.771206.1176，=6=0.156684.67793.500其他i=000汽-20雙列非對稱1=33=-00.03115542.776

53、-17.11599.334-18.8882=22，=0.28115152.779168.7713，=00.063334.19937.7664=0.4388237.773262.5515，=00.5271.338299.6677=0.5271.338299.667其他i=000汽-20三列布置1=111=-0.03115814.114-25.665899.001-28.3322=110，=0.28115229.118253.0072=110，=0.28115229.118253.0073，=9=0.063351.29956.6444=88，=0.4388356.559393.7775，=7=0.

54、5407.007449.550其他i=000掛-1000非對稱布置2，=3=0.1255809.55101.119842.885105.3363，=00.15662131.4484=0.094476.09979.2334，=00.187757158.0035=0.0622550.59952.6885，=00.21992184.5586=0.03112525.326.344其他=0000掛-1000對稱布置4，=8=0.0788809.5563.144842.88565.7445 =7，=0.1722139.2234144.9975，=7=0.109988.24491.8776 =6，=0.14

55、11114.114118.884其他i=000（3）活栽栽橫向分分布后各各梁支點(diǎn)點(diǎn)反力（計(jì)計(jì)算的一一般公式式Ri = BI）見表23（4）各梁梁恒載、活活載反力力組合：計(jì)算見表224（設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算書書第52頁），表表中均取取用各梁梁的最大大值。其中沖擊系系數(shù)為：1+=1+0.3（45-31.12/45）=1.0933影響長度按按雙孔計(jì)計(jì)，即為為2115.556=331.112m，且表表中汽車車荷載項(xiàng)項(xiàng)已計(jì)入入沖擊系系數(shù)值。4、雙柱反反力Gi計(jì)算如如圖211，所所引起的的各梁反反力見表表25，由表25可知，偏偏載左邊邊的立柱柱反力最最大（即即G1G2），并并由荷載載組合9時(shí)（汽20雙列非非對稱組組

56、合）控控制設(shè)計(jì)計(jì)，此時(shí)時(shí)G1=22228.20KKN，G2=20553.71KKN。（二）內(nèi)力力計(jì)算1、恒載加加活載作作用下各各截面的的內(nèi)力（1）彎矩矩計(jì)算（圖211）截面位置見圖示，為求得最大彎矩值支點(diǎn)負(fù)彎矩取用非對稱布置數(shù)值。按（圖211）給出截面位置，各彎矩值計(jì)算式為：M-=-R110.9-RR20.1M-=-R111.5-RR20.7-RR20.5M-=-R110.2-RR21.2-RR2，1.0+GG100.5-RR30.2M-=-R114.9-RR24.1-RR2，3.9-RR3，2.9-RR42.1-RR4，1.9-RR51.1-RR5，0.9-RR60.1+GG133.4雙柱反

57、力GGi計(jì)算表25荷載組合情 況計(jì) 算 式反力Gi（KN）組合7雙稱1/5.00(1866.136.99+1886.136.11+1886.135.99+1886.135.11+2888.274.99+1886.134.11+3111.163.99+2442.833.11+2442.832.33+3111.162.11+1886.131.33+1886.131.11+1886.130.33+2665.730.11-1886.131.99-1886.131.11-1886.130.99-1886.130.11)1921.12組合8雙對置1/5.00（1744.666.99+2888.456.11

58、+2888.455.99+1774.685.11+2009.034.99+3445.32774.1+1186.133.99+1886.133.11+3667.872.33+1886.132.11+1886.131.33+1886.131.11+1886.130.33+1886.130.11+1886.131.3+1186.130.5+1186.130.3-1186.131.6-1186.130.8-1186.130.6）2228.20組合9汽20三三列布置置1/5.00（1744.668.33+2888.457.55+2888.457.3+1186.136.5+2209.036.3+3345.

59、32775.5+1186.135.3+1186.134.5+3367.874.3+1186.133.5+1186.133.3+3367.872.5+1186.132.3+1186.131.5+3345.32771.3+2209.030.5+1186.130.3-1174.681.6-2288.450.8-2288.450.6）1925.82組合10掛1000非對稱稱布置1/5.00（1866.138.33+1886.137.55+2336.35227.3+2236.35226.5+2258.046.3+2214.665.5+2280.085.3+2240.794.5+3302.124.3+11

60、70.763.5+1186.133.3+1186.132.5+1186.132.3+1186.131.5+1186.131.3+1186.130.5+1186.130.3-1186.131.6-1186.130.8-1186.130.6）2125.15組合11掛1000對稱布布置186.113+1186.13+1866.13+1866.13+1866.13+1866.13+2033.47+2699.23+2255.16+2477.542062.1622各種荷載組組合下各各截面彎彎矩計(jì)算算見表26。其中中表內(nèi)計(jì)計(jì)算未考考慮施工工荷載影影響。各截面彎矩矩計(jì)算 表 2-66荷載組合墩柱反力(KN)梁